住宅樓模板工程施工方案#福建#模板設(shè)計#模板計算書

毅達(dá)卓越(錢隆學(xué)府二期)7、9、11號樓工程模板施工方案編制： 審核： 批準(zhǔn)：2010年月日施工組織設(shè)計(施工方案)報審表施表7.1工程名稱漳州錢隆學(xué)府二期7、9、11號樓工程施工單位福建六建集團(tuán)有限公司編制單位現(xiàn)報上漳州錢隆學(xué)府二期7、9、11號樓模板工程施工方案文件，請予以審編制人工程項目部/專業(yè)分包施工單位(蓋章)技術(shù)負(fù)責(zé)人審核單位總承包單位(蓋章)審核人審批人審查單位監(jiān)理審查結(jié)論：口同意實施□修改后報□重新編制監(jiān)理單位(蓋章)專業(yè)監(jiān)理工程師總監(jiān)理工程師 1 12.1設(shè)計概況 1 2 2 2 3 5.1隔離劑的選用及注意事項 4 45.2.1地下室模板設(shè)計 4 5.2.3一層局部高支撐模板設(shè)計 55.3模板的現(xiàn)場制作 5.4模板制作質(zhì)量 65.5模板的存放 5.6模板的安裝 65.7模板的拆除 9 7.3模板施工技術(shù)質(zhì)量管理措施 八、質(zhì)量通病預(yù)防措施及(半)產(chǎn)品保護(hù)措施 8.1質(zhì)量通病 10.1地下室模板體系的設(shè)計和計算 10.3一層局部高支撐模板設(shè)計 1表1模板編制的主要依據(jù)序號1毅達(dá)卓越建筑、結(jié)構(gòu)施工圖閩武建筑設(shè)計院23規(guī)程規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》程》漳州福晟房地產(chǎn)開發(fā)有限公司與福建六建集團(tuán)有限公司簽訂的施工合同施工質(zhì)量和安全部分《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》福建六建建工集團(tuán)公司模板施工技術(shù)方案編制的統(tǒng)一規(guī)定閩六建[2004]技質(zhì)3號2.1設(shè)計概況1建筑面積總建筑面積地下建筑面積占地面積標(biāo)準(zhǔn)層面積/2錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程模板施工方案2層數(shù)地下1地上18-33層3層高(m)標(biāo)準(zhǔn)層非標(biāo)層4.0、3.24結(jié)構(gòu)形式現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)5結(jié)構(gòu)斷面尺寸(mm)外墻厚度內(nèi)墻厚度柱斷面400×400、400×600、600×700、1200×500等梁斷面400×1100、400×1200、400×300×600等500×1200、1000×800等超大梁另做大模板施工方案樓板厚度6結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層設(shè)置位置無結(jié)構(gòu)形式無7鋼筋類型非預(yù)應(yīng)力8砼強(qiáng)度等級本工程混凝土地下室采用泵送混凝土、地面以上部分采用非泵送商品混凝土1.根據(jù)模板工作量及施工總進(jìn)度計劃安排，配備2個木部操作施工段，每段50～60人，3.本模板施工的所有施工過程需接受項經(jīng)部質(zhì)量4.1材料準(zhǔn)備4.1.1原材料性能及質(zhì)量要求層酚醛樹脂，規(guī)格尺寸為915×1830×18mm,膠合板板邊四周均涂封防水油漆，耐磨性強(qiáng)，33.梁板模板支撐采用扣件式鋼管架，可調(diào)雙翼托頭(上部裝可調(diào)節(jié)螺桿),φ12對拉螺模板及支撐實際用量表號材料名稱1片約1500023中48×3.5mm噸4頂、底托/副模板工程機(jī)具配備表序號名稱規(guī)格功率數(shù)量1錘子重量0.25、0.52圓盤鋸4臺3手提電鋸16臺4平刨4臺5手電鉆8個6卷尺120把7零配件和工具箱/10套4.2技術(shù)準(zhǔn)備作為施工圖的變更依據(jù)和施工依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標(biāo)高、制定模板初步設(shè)計方案，梁板等結(jié)構(gòu)的主模板(主要規(guī)格為1830×915×18mm)。4⑦高度大于600的梁模板采用穿腹螺栓加固。5.1隔離劑的選用及注意事項板表面清理干凈，后按要求涂刷脫模劑。在涂刷模板脫模(隔離)劑時，不得玷污鋼筋和砼5.2模板設(shè)計5.2.1地下室模板設(shè)計×100mm松木雙拼；對拉螺栓水平間距600mm,梁高大于700mm時選用的規(guī)格為M14,梁高小支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管腳手架，橫距800mm,縱距1000mm,步距1500mm。樓板模板采用扣件式鋼管架加膠合板體系，模板選用膠合板18×915×1830mm,擱柵選用50×100mm方木@350,托梁選用100×100mm@1000mm,立桿橫向間距1000mm,縱向間距置三道，大于700小于1000時布置四道，大于1000布置5道。承臺、基礎(chǔ)梁采用240厚標(biāo)準(zhǔn)磚模。5、樓梯模板設(shè)計5.2.2上部結(jié)構(gòu)模板設(shè)計5×100mm松木雙拼；對拉螺栓水平間距700mm,梁高大于700mm時選用的規(guī)格為M14,梁高小樓板模板采用扣件式鋼管架加膠合板體系，模板選用膠合板18×915×1830mm,擱柵選用50×100mm方木@350,托梁選用100×100mm@1000mm,立桿橫向間距1000mm,縱向間距600×700截面柱設(shè)計，B方向豎楞布置三道，H方向豎楞布置三道。柱邊小于700時豎楞布置三道，大于700小于1000時布置四道，大于1000布置5道。4、樓梯模板設(shè)計5.2.3一層局部高支撐模板設(shè)計支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管腳手架，橫距600mm,縱距1000mm,步距1500mm。在支撐的上5.3模板的現(xiàn)場制作65.4模板制作質(zhì)量模擱在主梁側(cè)模上；為便于拆模，梁與柱，次梁與主梁的模板結(jié)合處，梁口模板宜縮短2~3mm,并鋸成小斜面。2.梁模拼擋木楞按梁斷面確定用料大小和間距。4.使用模板支撐、擱柵、橫檔等松木，不得有腐朽、扭裂和節(jié)疤超過1/3材料，頂撐要5.5模板的存放5.6模板的安裝A.支柱模、墻模順序B.支梁、板模順序C.梁板模板支撐1)根據(jù)模板支撐原理定出梁板的支撐及板帶位置。2)梁、板采用鋼管支撐；其架距和間距應(yīng)根據(jù)方案布置。A.模板安裝采用早拆模施工方法：即面板采用18厚優(yōu)質(zhì)膠合板，擱柵、楞木用松方木、2)模板的接縫不大于1.5mm,不漏漿；格率控制在90%以上。模板安裝質(zhì)量要求項目名稱允許偏差值(mm)1軸線位移基礎(chǔ)57錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程模板施工方案柱、墻、梁323截面尺寸基礎(chǔ)柱、墻、梁4層高垂直度不大于5m6大于5m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預(yù)埋鋼板中心線位移38預(yù)埋管預(yù)埋孔中心線位移39預(yù)埋螺栓中心線位移2外露長度中心線位移外露長度D.柱模板在立模前應(yīng)預(yù)埋好鐵件、預(yù)留孔、水電管盒，經(jīng)復(fù)核檢查后再進(jìn)行合F.若模板翻轉(zhuǎn)多次后，磨損嚴(yán)重，多余的孔洞用膠帶紙從內(nèi)側(cè)封堵，柱腳用1:2水泥H.梁板模板嚴(yán)格控制起拱值，按設(shè)計要求進(jìn)行起拱：當(dāng)跨度大于或等于7m時，梁起拱值為跨度的2/1000,無規(guī)定時，當(dāng)跨度大于或等于4m時，梁起拱值為跨度的1/1000;樓板起拱值為1/1000。對引出的軸線(點)進(jìn)行封閉校核后，彈出模板軸線安裝控制線，在柱腳的柱體兩側(cè)引出柱3.模板安裝構(gòu)造要求A.模板加工要求柱、梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1mm,尺寸過大的模板需進(jìn)行B.模板加工管理81)模板安裝順序2)技術(shù)要點1)模板安裝順序2)技術(shù)要點后向中內(nèi)鋪設(shè)。按設(shè)計要求起拱2%,起拱部位為中間起拱，四周不起拱。樓梯模板安裝嚴(yán)1)模板安裝順序2)技術(shù)要點4.后澆帶模板的安裝9(2)鋼管立柱底部應(yīng)設(shè)墊木和底座，底座宜采用規(guī)格不小于150mm×150mm×8mm鋼板和鋼管套管焊接組成。底座下應(yīng)設(shè)置長度不少于2跨、寬度不小于150mm、厚度不小于50mm的木墊板或仰鋪12～16號槽鋼。頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托，U形支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm,螺桿外徑與立柱鋼筋內(nèi)徑的間隙不得大于3mm,安裝時應(yīng)保證上下同心。(3)可調(diào)支托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。(4)立柱接長嚴(yán)禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。(5)嚴(yán)禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。2、鋼管立柱的掃地桿：(1)在立樁底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿。(2)當(dāng)立柱底部不在同一高度時，高處的縱向掃地桿應(yīng)向低處延長不少于2跨，高低差不得大于1m,立柱距邊坡上方邊緣不得小于0.5m。3、水平拉桿、剪力撐水平拉桿、剪力撐應(yīng)采用48mmX3.5mm的鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接，剪力撐應(yīng)用搭接，搭接長度不得小于500mm,并應(yīng)采用對接，剪刀撐應(yīng)采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進(jìn)行固定。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。4、剪力撐模板支架立柱外側(cè)周圈由下至上的設(shè)置豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應(yīng)每隔10m左右設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4~6m,并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊，夾角宜為45~60度。5.7模板的拆除1.拆模順序A.拆柱模順序拆支撐體系→拆柱箍→拆柱?！鷻z查修整柱?！⒚撃D(zhuǎn)運(yùn)下一工作面B.拆梁板模順序拆除部分水平拉桿→敲支拉桿銷→降下頂托→拆除楞木→拆除面板→拆除水平拉桿→清理修整模板→轉(zhuǎn)運(yùn)下一工作面2.拆模要求A.先支模板后拆，后支模板先拆，先拆非承重分部模板，后拆承重部分。模板拆除跨度較大的梁承重模板應(yīng)先從跨中開始分別向兩端拆除。B.先拆除與結(jié)構(gòu)的連接件，放松螺栓，使模板與砼脫離后再進(jìn)行拆除，避免因拆模而使砼受震損傷及損壞模板。C.建立拆模申請制度。樓層模板的支撐系統(tǒng)的拆除，應(yīng)待此處砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計要求后，報請項經(jīng)部，并由項經(jīng)部報監(jiān)理單位審核同意后，方可拆除。拆模時，嚴(yán)禁猛撬、硬砸及大面積撬落和拉倒。懸挑結(jié)構(gòu)必須28天且強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計要求后方可拆除。E.柱模在砼澆筑至少48小時后，其強(qiáng)度能保證構(gòu)件不變形，棱角完整時方可拆模。F.梁板模應(yīng)在與結(jié)構(gòu)同條件養(yǎng)護(hù)的砼試塊達(dá)到規(guī)范規(guī)定強(qiáng)度后方可拆除(詳見下表),梁板側(cè)模拆除時應(yīng)保證砼表面及棱角不受損傷。底模拆除時的砼強(qiáng)度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度(m)達(dá)到設(shè)計的砼立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率(%)錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程模板施工方案板梁、拱、殼懸臂構(gòu)件—層樓板的支撐),拆模時發(fā)現(xiàn)異常暫停拆模，經(jīng)處理后方可繼續(xù)拆模。按樓層劃分檢驗批，即以一個框架結(jié)構(gòu)(柱、墻和梁板)作為一個檢驗批。7.1質(zhì)量保證體系項經(jīng)部質(zhì)量保證體系管理機(jī)構(gòu)圖技術(shù)負(fù)責(zé)人：張皓安安裝預(yù)算員高灃土建預(yù)算員劉鵬輝安裝質(zhì)檢員魏可蘇土建質(zhì)檢員鄭仁輝專職安全員齊凌興專職安全員金林雄專職安全員肖敏安裝施工員王黎忠施工員歐國強(qiáng)機(jī)機(jī)管員試驗員材料員林林宏杰陳小英高秀琴模板工程的檢查記錄(預(yù)檢工程),應(yīng)主要參照《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》7.2質(zhì)量要求格率控制在90%以上。模板工程質(zhì)量要求項目名稱允許偏差值(mm)檢查方法1軸線位移基礎(chǔ)5鋼尺檢查柱、墻、梁3鋼尺檢查2水準(zhǔn)儀或鋼尺錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程模板施工方案3截面尺寸基礎(chǔ)鋼尺檢查柱、墻、梁鋼尺檢查4層高垂直度不大于5m6吊線或鋼尺檢查大于5m8吊線或鋼尺檢查5相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度2靠尺或塞尺檢查7預(yù)埋鋼板中心線位移3鋼尺檢查8預(yù)埋管預(yù)埋孔中心線位移3鋼尺檢查9預(yù)埋螺栓中心線位移2鋼尺檢查外露長度鋼尺檢查中心線位移鋼尺檢查外露長度鋼尺檢查7.3模板施工技術(shù)質(zhì)量管理措施4.梁板模板嚴(yán)格控制起拱值，按設(shè)計要求進(jìn)行起拱：當(dāng)跨度大于或等于7m時，梁起拱值為跨度的2/1000,無規(guī)定時，當(dāng)跨度大于或等于4m時，梁起拱值為跨度的1/1000;樓板起拱值為1/1000。引出的軸線(點)進(jìn)行封閉校核后，彈出柱體模板軸線安裝控制線，靠柱模外拉通長透線，6.在涂刷模板脫模(隔離)劑時，不得玷污鋼筋和砼接槎處。對模板表面要保護(hù)好，拆7.4進(jìn)場材料應(yīng)建立驗收制度，具體應(yīng)符合下列要求八、質(zhì)量通病預(yù)防措施及(半)產(chǎn)品保護(hù)措施8.1質(zhì)量通病8.2預(yù)防措施一次澆灌高度在施工規(guī)范允許范圍之內(nèi)(特別是門窗洞口模板兩側(cè))。8.當(dāng)梁板跨度大于或等于4m時，模板中間起拱，當(dāng)設(shè)計無具體要求是，起拱高度為全跨度的1/1000。8.3(半)成品保護(hù)措施等松木，不得有腐朽、扭裂和節(jié)疤超過1/3材料，頂撐要垂直，橫順拉桿和剪力撐要拉牢扣緊(釘牢)模板上一道工序未完，支撐未能固定時，不得進(jìn)行下一道工序。10.1地下室模板體系的設(shè)計和計算日g1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.40;梁截面高度D(m):1.20;梁支撐架搭設(shè)高度H(m):4.00;梁兩側(cè)立桿間距(m):0.80;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2):1.7;面板彈性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2):13.0;梁底方木截面寬度b(mm):100.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;5.梁側(cè)模板參數(shù)其中γ--混凝土的重力密度，取25.50模板施工方案三、梁側(cè)模板面板的計算q1.強(qiáng)度計算σ=M/W<f面板的受彎應(yīng)力計算值σ=7.2N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算面板的最大撓度計算值v=0.699mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.2mm,滿足要求!次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：本工程中，次楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈計算簡圖02模板施工方案5變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.397kN·m,最大支座反力R=6.614kN,最大變形v=(1)次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下：經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=3.97×10?/8.33×10?=4.8N/mm2;滿足要求!次楞的最大撓度計算值v=0.314mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.625mm,滿足要求!2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：主楞計算簡圖模板施工方案00經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.893kNm,最大支座反力R=14.716kN,最大變形v=主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=5.4N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2,滿足要求!主楞的最大撓度計算值v=0.283mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.5mm,滿足要求!五、穿梁螺栓的計算N<[N]=f×AA--穿梁螺栓有效面積(mm2);穿梁螺栓所受的最大拉力N=14.716kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求!q?:1.4×(2.00+2.00)×0Mmax=0.1(q?+q?)2+0.117q?P=0.1×(15.747+0.146)×3302+0.11σ=Mmax/W=1.99×10?/2滿足要求!2.撓度驗算錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程模板施工方案要求!qi=1.35×[(25.5+1.5)×1.2×0.33+0.3×0.33×(2×0.均布荷載設(shè)計值q=15.203+1.848=17.05122N?=N?=3.509kN;方木最大正應(yīng)力計算值：σ=M/W=0.997×106/1.67×10?=6N/mm2;方木最大剪應(yīng)力計算值：t=3V/(2bho)=3×3.509×1000/(2×100×100)=方木最大應(yīng)力計算值5.981N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17.000N/mm2,滿足要求!方木受剪應(yīng)力計算值0.526N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[f]=1.700N/mm2,滿足要求!方木的最大撓度v=0.416mm小于方木的最大允許撓度[v]=3.200mm,滿足要求!八、梁跨度方向托梁的計算1.梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=3.509kN.托梁計算簡圖最大彎矩Mmax=0.993kN·m;模板施工方案最大支座力Rmax=11.659kN;最大應(yīng)力σ=M/W=0.993×10?/(166.667×103)=6N/mm2;托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2;托梁的最大應(yīng)力計算值6N/mm2小于托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值17N/mm2,滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算N=N?+N?=11.659+0.62=12.278kN;i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.24;l?--計算長度(m);lo=Max[1.155×1.7×1.k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=138.6N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!頂撐q面板計算簡圖1、荷載計算q?=25.1×0.25×1+0.35×1=6.625kN/m;2、強(qiáng)度計算最大彎矩M=0.1×12.44×3002=111994N·mm;面板最大應(yīng)力計算值σ=M/W=111994/54000=2.074N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值為2.074N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算面板最大撓度計算值v=0.677×6.625×300?/(100×6000×48.6×10?)=0.125mm;面板最大允許撓度[v]=300/250=1.2mm;面板的最大撓度計算值0.125mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3;I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm?;模板施工方案qq?=25.1×0.3×0.25+0.35×0.3=1.988kN/m;最大彎矩M=0.1qP=0.1×3.734×12=0.373kNm;方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.373×10?/83333.33=4.476N/mm2;N/mm2,滿足要均布荷載q=q?=1.988kN/m;最大撓度計算值v=0.677×1.988×1000?/(100×9000×4166666.667)=四、托梁材料計算最大彎矩Mmax=1.156kNm;托梁的最大應(yīng)力計算值6.938N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要托梁的最大撓度為0.99mm小于100NGi=0.129×3.5=0.452kN;NG2=0.35×1×1=0.35kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25.1×0.25×1×1=6.275k靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng=NGi+Ng?+NG?=7.077k活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN;N=1.35Ng+1.4No=15.854kN;A----立桿凈截面面積(cm2):A=4-------鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm2);Lo----計算長度(m);根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度L?有兩個計算公式L?=kuh和Lo=h+2a,為安全計，Lo/i=2945.25/15.9=185;立桿穩(wěn)定性計算σ=178.906N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!柱箍(方木)柱箍(方木)柱箍(方木)豎愣(方術(shù))取地下室最大柱來驗算，柱截面寬度B(mm):12模板施工方案面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50;方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9000.00;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm2):1.50;二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中γ--混凝土的重力密度，取25.500kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H-一模板計算高度，取3.200m;β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得61.204kN/m2、81.600kN/m2,取較小值61.204kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q?=61.204kN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q?=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為=275mm,且豎楞數(shù)為5,因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。q面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=2.62×105/2.43×104=10.767N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值σ=10.767N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[o]=13N/mm2,滿足要求!t=3V/(2bhn)≤f面板截面的受剪應(yīng)力t=1.057N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[f]=1.5N/mm2,滿足要求!E--面板彈性模量(N/mm2):E=6000.00N/mm2;要求!模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度100mmI=100×100×100×100/12qσ=M/W<f豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=2.563N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[o]=13N/mm2,滿足要求!模板施工方案t=3V/(2bhn)≤f[f]=1.5N/mm2,滿足要求!E--豎楞彈性模量(N/mm2),E=9000.00豎楞的最大撓度計算值v=0.07mm小于豎楞最大容許撓度[v]=1.8mm五、B方向柱箍的計算按集中荷載計算(附計算簡圖):模板施工方案P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.275×0.45=8.490σ=M/W<f計值[f]=13N/mm2,滿足要求!2.柱箍撓度驗算柱箍的最大撓度v=0.076mm小于柱箍最大容許撓度[v]=1.6mm,滿足要求!錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程模板施工方案滿足要求!N<[N]=f×AA--對拉螺栓有效面積(mm2);對拉螺栓所受的最大拉力：N=14.152kN。對拉螺栓所受的最大拉力N=14.152kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,N<[N]=f×AA--對拉螺栓有效面積(mm2);本工程中，柱箍采用木方，寬度100mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分按計算(附計算簡圖):P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.2×0.45=6.00σ=M/W<f設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!柱箍的最大撓度v=0.624mm小于柱箍最大容許撓度[v]=2mm,滿足要求!滿足要求!N<[N]=f×A10.1.4地下室300mm厚墻模板計算書墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9000.00;而板主梯(方木)次摻(方術(shù))螺栓次撐(方木)次撐(方木)面板螺栓主楞(方木>培模板1-1劑面圖q300σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2);W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=12.9N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程模板施工方案傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m;b--構(gòu)件的截面寬度(mm):b=500mm;f--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):f=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值t=1.154N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值根據(jù)《建筑施工手冊》,剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。v=0.677qf4/(100EI)≤[v要求!本工程中，次楞采用木方，寬度100mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分q次楞計算簡圖σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2);f--次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值；f=13.000N/mm2;次楞的最大應(yīng)力計算值σ=3.47N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!t=3×6925.926/(2×100.0×100.0×1)=1次楞截面的受剪應(yīng)力計算值t=1.039N/mm2小于次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f\=1.5N/mm2,滿足要求!v=0.677q14/(100ED)≤[v]E--次楞彈性模量(N/mm2):E=9000.00N/mm2;次楞的最大撓度計算值v=0.104mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=2mm,滿足要求!本工程中，主楞采用木方，寬度100mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分主楞計算簡圖0模板施工方案P=1.35×61.2×0.3×0.5+1.4×2×0.3×g=M/W<f主楞的最大應(yīng)力計算值σ=2.8N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求!t=3×8406.0/2/(2×100.0×100.0)=0主楞截面的受剪應(yīng)力計算值t=0.63N/mm2小于主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fy=1.5N/mm2,滿足要求!主楞的最大撓度計算值v=0.013mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=2.4mm,滿足要求!五、穿墻螺栓的計算N<[N]=f×AA--穿墻螺栓有效面積(mm2);穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.268kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求!10.2上部模板體系的設(shè)計和計算10.2.1梁模板(扣件鋼管架)計算書《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)q梁截面寬度B(m):0.30;梁截面高度D(m):0.80;混凝土板厚度(mm):120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00;立桿步距h(m):1.50;板底承重立桿橫向間距或排距L?(m):1.00;梁支撐架搭設(shè)高度H(m):3.60;梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):20.4;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2):面板彈性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2):13.0;梁底方木截面寬度b(mm):100.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;qσ=M/W<fσ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2);面板的最大彎矩M=0.1×16.854×3502+0.117×3.427×3502=2.56×10?N·mm;足要求!面板的最大撓度計算值v=0.864mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.4mm,滿足要求!次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：本工程中，次楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈2經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.331kN·m,最大支座反力R=4.613kN,最大變形v=(1)次楞強(qiáng)度驗算經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=3.31×10?/8.33×10?=4N/mm2;滿足要求!(2)次楞的撓度驗算次楞的最大撓度計算值v=0.324mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.625mm,滿足要求!主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.613kN,按照集中荷載作用下的三跨本工程中，主楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈主楞計算簡圖0模板施工方案之之主楞計算彎矩圖(kN·m)主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.727kNm,最大支座反力R=10.264kN,最大變形v=(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗算經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：σ=7.27×10?/1.67×10?=4.4N/mm2;主楞的抗彎強(qiáng)主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=4.4N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N要求!(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.314mm主楞的最大撓度計算值v=0.314mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.75mm,滿足要五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2;穿梁螺栓有效直徑：9.85mm;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=10.264kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN;滿足要求!q?:1.4×(2.00+2.00)×0σ=Mmax/W=10.62×104/1.6[f]=13N/mm2,滿足要求!要求!q?=1.35×[(25.5+1.5)×0.8×0.33+0.3×0.33×(2×0.N?=N?=1.888kN;方木最大正應(yīng)力計算值：σ=M/W=0.403×10?/1.67×10?=2.4N/mm2;方木最大應(yīng)力計算值2.416N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17.000N/mm2,滿足要求!方木受剪應(yīng)力計算值0.283N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[f]=1.700N/mm2,滿足要求!方木的最大撓度v=0.094mm小于方木的最大允許撓度[v]=2.400mm,滿足要求!托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.534kNm;最大變形Vmax=0.504mm;最大支座力Rmax=6.272kN;最大應(yīng)力σ=M/W=0.534×106/(166.667×103)=3.2N/mm2;托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2;托梁的最大應(yīng)力計算值3.2N/mm2小于托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值17N/mm2,滿足要求!N=N?+N?=6.272+0.627=6.899kN;i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.24;W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=4.49;l?--計算長度(m);lo=Max[1.155×1.7×1.k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=77.852N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100;項撐模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計算單元q面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):2、強(qiáng)度計算計算公式如下：最大彎矩M=0.1×7.836×3002=70520.4N·mm;面板最大應(yīng)力計算值σ=面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值為1.306N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：面板最大允許撓度面板的最大撓度計算值0.068mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33q方木楞計算簡圖(mm)模板施工方案qi=25.1×0.3×0.13+0.35×0.3=1.084均布荷載q=1.2×qi+1.4×q?=1.2×1.084+1.4×0.75=2.351kN/m;方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.235×10?/83333.33=2.821N/mm2;四、托梁材料計算托梁計算變形圖(mm)2.032.03托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.791kNm;最大變形Vmax=0.677mm;最大支座力Qmax=8.549kN;托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2;托梁的最大應(yīng)力計算值4.748N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為0.677mm小于1000/250,滿足要求!Ng?=0.129×3.35=0.432kN;Ng3=25.1×0.13×1×1=3.263kN;模板施工方案靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng=NGi+NG?+NG3=4.045kN;2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN;3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2Ng+1.4No=11.155kN;立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN);N=11.155kN;i----計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59cm;A----立桿凈截面面積(cm2):A=4.24cm2;W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49cm3;σ-------鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm2);Lo----計算長度(m);根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計算長度L?有兩個計算公式Lo=kuh和Lo=h+2a,為安全計，μ----考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.7;a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=2.945;由長細(xì)比1。/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209;滿足要求!10.2.3柱模板計算書柱模板的計算依據(jù)《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱箍(方木)柱箍(方木)柱立面圖柱剖面圖豎愣(方術(shù))品模板施工方案3.豎楞信息寬度(mm):100.00;高度(mm):100.00;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50;柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中γ-混凝土的重力密度，取25.500kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H--模板計算高度，取3.000m;β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;β2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得61.204kN/m2、76.500kN/m2,取較小值61.204kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值qi=61.204kN/m2;柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為1=300mm,且豎楞數(shù)為3,因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進(jìn)行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：g=M/W<fW--面板的截面抵抗矩:面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=3.11×10?/2.43×10?=12.814N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值σ=12.814N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[?]=13N/mm2,滿足要求!t=3V/(2bhn)≤f面板截面的受剪應(yīng)力t=1.201N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[f]=1.5N/mm2,滿足要求!E--面板彈性模量(N/mm2):E=6000.00N/mm2;面板的最大撓度計算值v=0.886mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值[v]=1.2mm,滿足要求!模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm,因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度100mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分q豎楞計算簡圖新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.35×61.204×0.300×0.900=22.309kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.4×2.000×0.300×0.900=0.756kN/m;q=22.309+0.756=23.065豎楞的最大彎距：M=0.1×23.065×450.0×450.0=4.67×10?N·mm;σ=M/W<f其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2);豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=2.798N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[o]=13N/mm2,滿足要求!T=3V/(2bhn)≤f豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值t=0.934N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[f]=1.5N/mm2,滿足要求!Vmax=0.677qf4/(100EI)≤[vE--豎楞彈性模量(N/mm2),E=9000.00N/mm2;豎楞的最大撓度計算值v=0.076mm小于豎楞最大容許撓度[v]=1.8mm,滿足要求!本工程中，柱箍采用木方，寬度100mm按集中荷載計算(附計算簡圖):B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN);P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0B方向柱箍剪力圖(kN)0B方向柱箍彎矩圖(kN·m)B方向柱箍變形圖(mm)1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式σ=M/W<f其中,柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值：M=2354534.73N·mm;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W=333334mm3;B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值：σ=7.06N/mm2;B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=2.35×109/3.33×10?=7.06N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!2.柱箍撓度驗算模板施工方案柱箍的最大撓度v=1.085mm小于柱箍最大容許撓度[v]=2.4mm,滿足要求!3.柱箍抗剪強(qiáng)度驗算V--柱箍計算最大剪力(N):V=5558.246N;b--柱箍的截面寬度(mm):b=100.0mm;hn--柱箍的截面高度(mm):hn=100.0mm;f---柱箍抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):f=13.000N/mm2;滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎氵吘壷ё鶎菟ǖ尿炈?。支座對拉螺栓驗算公式如下：N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2);f--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2;對拉螺栓有效直徑：11.55mm;7.72kN,滿足要求。本工程中，柱箍采用木方，寬度100mm,高度,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分I=100×100×100×100/1按計算(附計算簡圖):H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN);P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.3×0.45=9.26kN;0σ=M/W<f設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!柱箍的最大撓度v=1.749mm小于柱箍最大容許撓度[v]=2.8mm,滿足要求!t=3V/(2bhn)≤f滿足要求!N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2);10.2.4上部300mm厚墻模板計算書墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍模板施工方案培模板正立面圖培模板1-1剖面圖墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算t-一新澆混凝土的初凝時間，取5.000h;V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;三、墻模板面板的計算q300面板計算簡圖新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.35×61.204×0.500×0.900=37.181kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m;W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2);f=13.00面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=3.48×10?/2.70×10?=12.885N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=12.885N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.35×61.204×0.500×0.900=37.181kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m;t=3V/(2bhn)≤fV--面板計算最大剪力(N):V=6925.806N;b--構(gòu)件的截面寬度(mm):b=5hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;f--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):fy=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值t=1.154N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[t]=1.5N/mm2,滿足要求!根據(jù)《建筑施工手冊》,剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。v=0.677qI4(100EI)≤[v]--計算跨度(次楞間距):1=300mm;要求!本工程中，次楞采用木方，寬度100mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分q次楞計算簡圖新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.35×61.204×0.300×0.900=22.309kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的應(yīng)力(N/mm2);次楞的最大應(yīng)力計算值σ=3.47N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!1--計算跨度(主楞間距):1=500.0mm;t=3×6925.926/(2×100.0×100.0×1)=1次楞截面的受剪應(yīng)力計算值t=1.039N/mm2小于次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f=1.5N/mm2,滿足要求!v=0.677q14/(100EI)≤[v]其中，v--次楞的最大撓度(mm);--計算跨度(主楞間距):1=500.0mm;E--次楞彈性模量(N/mm2):E=9000.00N/mm2;次楞的最大撓度計算值v=0.104mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=2mm,滿足要求!02002=M/W<f主楞的最大應(yīng)力計算值σ=2.8N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13N/mm2,滿足要求!其中，T--次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2);t=3×8406.0/2/(2×100.0×100.0)=0主楞截面的受剪應(yīng)力計算值t=0.63N/mm2小于主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fy=1.5N/mm2,滿足要求!主楞的最大撓度計算值v=0.013mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=2.4mm,滿足要求!N<[N]=f×AA--穿墻螺栓有效面積(mm2);穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.268kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求!10.3一層局部高支撐模板設(shè)計10.3.1高支撐梁模板(300*800)設(shè)計不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002(3):《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30;梁截面高度D(m):0.80;混凝土板厚度(mm):100.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20;立桿步距h(m):1.50;板底承重立桿橫向間距或排距L,(m):1.00;梁支撐架搭設(shè)高度H(m):6.60;梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60;承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0;采用的鋼管類型為中48×3.5,驗算時采用中48×3計算；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):25.50;模板自重(kN/m2):0.30;鋼筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):20.4;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2):4.0;3.材料參數(shù)木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm):13.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2):15.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2):1.6;面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板參數(shù)次楞間距(mm):350;主楞豎向根數(shù)：2;穿梁螺栓直徑(mm):M14;穿梁螺栓水平間距(mm):700;q350σ=M/W<fσ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2);計算跨度：1=350mm;N=1.1q?l+1.2q?1=1.1×15.422×0.35+1.2×3.528×0.35=7.419k經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：σ=2.39×10?/3.78×10?=6.3N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計算值σ=6.3N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!1--計算跨度：1=350mm;面板的最大撓度計算值v=0.768mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.4mm,滿足要求!423模板施工方案彎矩圖(kN·m)4經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.288kN·m,最大支座反力R=3.710kN,最大變形v=(1)次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下：經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.88×10?/8.33×10?=3.5N/mm2;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=15N/mm2;滿足要求!(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：[v]=234/400=0.585mm;次楞的最大撓度計算值v=0.278mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.585mm,滿足要求!2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.71kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：00a經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.584kN·m,最大支座反力R=8.255kN,最大變形v=(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗算經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值：σ=5.84×105/1.67×10?=3.5N/mm2;主楞主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=3.5N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2,滿足要求!(2)主楞的撓度驗算模板施工方案根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.252mm主楞的最大容許撓度值：[v]=700/400=1.75mm;主楞的最大撓度計算值v=0.252mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.75mm,滿足要求!五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下；N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2;穿梁螺栓型號：M14;查表得：穿梁螺栓有效直徑：11.55mm;穿梁螺栓有效面積：A=105mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=8.255kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.255kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求!六、梁底模板計算強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=300×18×18/6=1.6I=300×18×18×18/12=1.46×10?mm?;1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q:1.2×(25.50+1.50)×0.30×0.模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：qs:1.4×(2.00+2.00)×0.最大彎矩計算公式如下：Mx=0.1(q?+q?)l2+0.117q?l2=0.1×(6.998+0.097)×333.33σ=Max/W=9.85×10?/1.62×10?=6.1N/mm2;梁底模面板計算應(yīng)力σ=6.1N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值2.撓度驗算滿足要求!q?=1.2×[(25.5+1.5)×0.8×0.333+0.3×0.333×(q?=1.4×(2+2)×0.333=1.867kN/m;p=0.33×[1.2×0.10×25.50+1.4×(2.00+2.00)]×(0.60-0.30)/4=0.W=10×10×10/6=1.67×102cm3;I=10×10×10×10/12=8.33×102cm?;錢隆學(xué)府二期7、9、11#樓工程