（資料）球磨機(jī)軸承設(shè)計及動態(tài)特性分析畢業(yè)設(shè)計論文

球磨機(jī)軸承設(shè)計及動態(tài)特性分析1)在了解球磨機(jī)原理的基礎(chǔ)上進(jìn)行了三維設(shè)計，用理論計算的方法對球磨機(jī)相關(guān)2)在未考慮接觸的情況下，建立了該球磨機(jī)軸承的有限元模型，得出滾子軸承在3)依據(jù)赫茲接觸強(qiáng)度計算理論，在考慮接觸的情況下，研究了圓柱滾子軸承的接4)利用大型有限元分析軟件ANSYS對軸承進(jìn)行了模態(tài)分析，其結(jié)果對軸承設(shè)計質(zhì)Ballmillisoneofthemostimportanceequipmentsofindustrysections,suchasmetallengineering.Thistextcarriedontothebearingsonthefoundationofthree-dimensionaldesignrelatedanaly1)OnthefoundationofunderstandingBallmill·sprinciple,carrieathree-dimensionaldesigntoit,thenusethemethodoftheoriescalculationtomakeanalysisfortherelatedpartsoftheBallelementmodelofthebearingoresultofstressanddisplacementoftherotatorrollerandinner4)MakeuseofalargefiniteelementsoftwareANSYStothebearing 12概述 3 32.2球磨機(jī)主軸承改革的趨勢 4 4 5 62.2.4結(jié)語 8 82.4相關(guān)理論概要 92.4.1接觸力學(xué)contactmechanics 92.4.2屈服準(zhǔn)則 2.5Pro/E技術(shù)的發(fā)展 2.6本課題研究的意義 3.2研磨體兩種運動狀態(tài)的假設(shè) 3.3靜態(tài)下球磨機(jī)主軸承的受力分析 3.3.2筒體大齒輪受力分析 253.4.2筒體所受沖擊力的確定 3.5本章小結(jié) 4主軸承有限元分析 4.1有限單元法概述 4.1.1有限單元法原理 4.1.2有限元分析軟件簡介 4 4.3.1內(nèi)圈有限元模型的建立 4.3.2內(nèi)圈應(yīng)力應(yīng)變分析 4.4.1外圈有限元模型的建立 4.5滾動軸承的強(qiáng)度研究 4.5.1載荷分析 4.5.2內(nèi)外圈及滾動體的應(yīng)力分布 4.5.3三元件應(yīng)力分析 66 4.6.1軸承的三維實體建模 4.6.3軸承接觸問題的描述 4.6.5有限元分析結(jié)果 4.6.6本節(jié)結(jié)論 82參考文獻(xiàn) 83 11引言2部件，主軸承的失效與否直接決定了球磨機(jī)整體的正常運行。主軸承在轉(zhuǎn)動運行過程中承受較大的載荷，因此計算分析主軸承危險部位的應(yīng)力等相關(guān)數(shù)據(jù)，進(jìn)而32概述2.1球磨機(jī)磨礦成分的礦物，而脈石就是原礦中沒有使用價值的或不能利用的部分。原礦多為品位較低的礦石，例如貧鐵礦石通常只含鐵20%-30%,銅礦石只有0.5%-2.0%,而現(xiàn)代冶煉技術(shù)對礦石的品位有一定的要求，例如鐵礦石的品位應(yīng)高于45%-50%,銅礦石中的銅品位應(yīng)高于8%等，并且有用礦物在礦石中通常是嵌布狀態(tài)，嵌布粒度的大小通常為幾毫米至0.05毫米，所以為了提高礦石品位、節(jié)省礦石運磨礦是在磨礦機(jī)中進(jìn)行的。圓筒形磨礦機(jī)如圖2.1所示，圓筒內(nèi)裝有各種直徑的破碎介質(zhì)(鋼球、鋼棒和礫石等)。當(dāng)圓筒繞水平軸線按規(guī)定的轉(zhuǎn)數(shù)旋轉(zhuǎn)時，裝在筒內(nèi)的破碎介質(zhì)和礦石在離心力和摩擦力的作用下，隨著筒壁上升到一定高度，然后脫離筒壁自由落下或滾下。礦石的磨碎主要是靠破碎介質(zhì)落下時的沖擊的空心軸頸不斷地排出，筒內(nèi)礦石的移動是利用不斷給入礦石的壓力來實現(xiàn)。濕4僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!1一筒體2一端蓋3一軸承4一齒輪按照破碎介質(zhì)的不同，磨礦機(jī)可以分為球磨機(jī)、棒磨機(jī)、礫磨機(jī)和自磨機(jī)。球磨機(jī)的介質(zhì)是鋼球或鑄鐵球，棒磨機(jī)的介質(zhì)是鋼棒，礫磨機(jī)使用的是磨圓了的硅質(zhì)卵石，自磨機(jī)則是用被磨碎物料本身作為介質(zhì)。在選礦工業(yè)中廣泛使用的是作為粉磨設(shè)備的球磨機(jī),目前一般采用滑動軸承作為主軸承,軸承襯采用巴氏合金材料。因其具有良好的摩擦相容性、順應(yīng)性和嵌入性，非常適合像球磨機(jī)這樣消耗大量能耗。據(jù)計算,滑動軸承支承的球磨機(jī),軸頸與軸瓦的接觸面積最少達(dá)575%。傳統(tǒng)的球面瓦滑動軸承的摩擦功耗理論上約占總裝機(jī)容量的1/3。2.維修困難?；瑒虞S承雖然結(jié)構(gòu)簡單,但巴氏合金的澆鑄工藝復(fù)雜，須經(jīng)過巴氏合金材料的配比、熔煉、軸承底座的清洗、預(yù)熱、掛錫和巴氏合金澆鑄以及研刮,每道工序均有嚴(yán)格的技術(shù)要求，稍有不慎，即有可能引起報廢。3.滑動軸承的保養(yǎng)復(fù)雜。由于主軸承工作時,滑動摩擦以及熱物料通過空心軸的結(jié)果不斷產(chǎn)生熱量,如不及時排除，將使軸瓦溫度升高,破壞潤滑作用，潤滑,分為動壓潤滑和靜壓潤滑。油勺和強(qiáng)制潤滑系統(tǒng)都屬于動壓潤滑。這種潤達(dá)不到液體摩擦潤滑,而是半液體摩擦潤滑。這樣不但容易擦傷軸襯，縮短軸襯摩擦系數(shù)低，但必須有一套復(fù)雜且安全可靠的供油系統(tǒng),保養(yǎng)與維護(hù)工作量大而且價格昂貴。可見,滑動軸承的維修與保養(yǎng)所需要的技術(shù)要求高。這對于技術(shù)力量相對薄弱的企業(yè),確實是件困難的事情,設(shè)備的正常運行常常因此而受到(一)節(jié)能顯著6在摩擦阻力的功耗,因此節(jié)能效果顯著。從理論分析及生產(chǎn)實踐中，主軸承采用滾動軸承的一般小型球磨機(jī)節(jié)電達(dá)30%～35%,中型磨機(jī)節(jié)電達(dá)15%~20%,大型球磨機(jī)節(jié)電可達(dá)10%～20%。由于球磨機(jī)本身是生產(chǎn)中的耗能大(二)維修方便，質(zhì)量可靠【1術(shù)要求甚高的維修工藝過程以及供油、供水冷卻系統(tǒng),因此維修量大大減少。而且滾動軸承由于是由專業(yè)生產(chǎn)廠家制造,質(zhì)量往往得到保證。滾動軸承維修省時(一)軸承類型的選擇大,球磨機(jī)筒體彎曲變形在運行過程中將產(chǎn)生不同軸線撓度。而向心球面滾子軸承具有自動調(diào)心性能,可補(bǔ)償筒體在動、靜負(fù)荷下變形產(chǎn)生的軸線撓度，又具有(二)配合的選擇【21負(fù)荷,中空軸與軸承內(nèi)圈應(yīng)采用過盈配合。過盈量取決于負(fù)荷的大小，較重的負(fù)荷取較大的過盈量。過盈量必須保證在接觸面間產(chǎn)生的壓力滿足軸承受筒體軸向7空軸頸與軸承內(nèi)圈的摩擦力矩，保證兩者在轉(zhuǎn)動過程中不產(chǎn)生相對滑動。但過盈量也要保證軸承的正常運行，如果過盈量過大，就會造成軸承變形嚴(yán)重,甚至報廢。而滾動軸承外圈不旋轉(zhuǎn)，承受方向固定的徑向荷載，所以外圈是局部負(fù)荷。軸承外圈與軸承座的配合應(yīng)選用間隙配合，軸承外圈可沿軸向滑動,也可繞軸線轉(zhuǎn)動。為了補(bǔ)償筒體軸向伸縮變形,把筒體的一端支承設(shè)計為自由支承。為了保證齒輪的正確嚙合,不讓卸料端中空軸有軸向串動，而使伸縮的預(yù)留間隙設(shè)在進(jìn)料端。當(dāng)筒體受熱伸長后,自由端的軸承外圈可沿軸承座滑動,減少筒體及端蓋(三)承載力的保證由于球磨機(jī)中空軸的尺寸是按球磨機(jī)生產(chǎn)能力設(shè)計的,因此選用與中空軸尺寸相應(yīng)的滾子軸承的承載力偏大,即承載能力是能夠得到保證的。(四)滾動軸承的潤滑保養(yǎng)方便,操作容易。(五)滾動軸承的密封密封蓋和軸承蓋之間應(yīng)采用軸向迷宮式密封,徑向需有毛氈密封,防止外界粉塵進(jìn)入,引起軸承滾道磨損加劇,使軸承溫度升高，降低潤滑油粘度，潤滑油效果時,潮氣滲入，也會使軸承銹蝕，降低軸承使用壽命。82.2.4結(jié)語成本,而且維修量大大減少,維修費用隨之降低。維修操作簡單方便,適合于2.3球磨機(jī)應(yīng)力研究的發(fā)展現(xiàn)狀9目前，有限元數(shù)值模擬技術(shù)通過計算機(jī)程序在工程中得到了廣泛的應(yīng)用。2.4相關(guān)理論概要研究兩物體因受壓相觸后產(chǎn)生的局部應(yīng)力和應(yīng)變分布規(guī)律的學(xué)科。1881赫茲理論相關(guān)簡介【3112平朗1平面2y物體日圖2.2所示的兩個物體的接觸，在兩個主平面1,2上具有不同的曲率僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!半徑。在載荷Q的作用下接觸，當(dāng)載荷Q為0時，接觸為一點，當(dāng)載荷逐漸增大，接觸區(qū)域變化成一橢圓。其中p是接觸物體的主曲率，分別為半徑r的倒數(shù)，對于軸承溝道的凹曲面的曲率取負(fù)值。假定物體I和Ⅱ的彈性模量、泊松比分別為E?,E?;μ?,μ2。由赫茲理論得最大應(yīng)力為：2.4.2屈服準(zhǔn)則A.受力物體內(nèi)質(zhì)點處于單向應(yīng)力狀態(tài)時，只要單向應(yīng)力大到材料的屈服點時，則該質(zhì)點開始由彈性狀態(tài)進(jìn)入塑性狀態(tài)，即處于屈服。B.受力物體內(nèi)質(zhì)點處于多向應(yīng)力狀態(tài)時，必須同時考慮所有的應(yīng)力分量。在一定的變形條件(變形溫度、變形速度等)下，只有當(dāng)各應(yīng)力分量之間符合一定關(guān)系時，質(zhì)點才開始進(jìn)入塑性狀態(tài)，這種關(guān)系稱為受力物體中不同應(yīng)力狀態(tài)下的質(zhì)點進(jìn)入塑性狀態(tài)并使塑性變形繼續(xù)進(jìn)行所必須遵守的力學(xué)條件，這種力學(xué)條件一般可表示為又稱為屈服函數(shù)，式中C是與材料性質(zhì)有關(guān)而與應(yīng)力狀態(tài)無關(guān)的常數(shù)，可僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!畢業(yè)設(shè)計2)米塞斯(Von.Mises)屈服準(zhǔn)則所以，米塞斯屈服準(zhǔn)則也可以表述為：在一定的變形條件下，當(dāng)受力物體內(nèi)一點的等效應(yīng)力達(dá)到某一定值時，該點就開始進(jìn)入塑性狀態(tài)。3)屈服準(zhǔn)則的幾何描述空間主應(yīng)力中的屈服平面屈服表面——以應(yīng)力主軸為坐標(biāo)軸可以構(gòu)成一個主應(yīng)力空間，屈服準(zhǔn)則的數(shù)學(xué)表達(dá)式在主應(yīng)力空間中的幾何圖形是一個封閉的空間曲面。僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!圖2.3主應(yīng)力空間米塞斯屈服表面——由于矢量OP=QMHMP由此可求得根據(jù)米塞斯屈服準(zhǔn)則，當(dāng)σ=Os時材料就屈服，故P點屈服時有因此，若以M為圓心，√2/36s為半徑，在垂直于ON線的平面上作圓，則該面上各點的應(yīng)力偏張量均相等，即均為√2/36s,所以圓上各點都進(jìn)入塑性狀態(tài)。由于靜水應(yīng)力(包括OM)不影響屈服，所以，以O(shè)N為軸線，以√2/36s為半徑作一圓柱面，則此圓柱面上的點都滿足米塞斯屈服準(zhǔn)則。這個圓柱面就是用主應(yīng)力表示的米塞斯屈服準(zhǔn)則在主應(yīng)力空間中的幾何表達(dá)。2.5Pro/E技術(shù)的發(fā)展2.5.1Pro/E軟件應(yīng)用僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲! 它增加了自由形式曲面處理等新技術(shù)，強(qiáng)化了建模和使用范圍。作為Pro/ENGINEER的*三維實體模型三維實體模型除了可以將用戶的設(shè)計理念以最真實的模型*單一數(shù)據(jù)庫Pro/ENGINEER是建立在單一數(shù)據(jù)庫上的，即工程的資料 (Flange)、薄殼(Shell)、加強(qiáng)肋(Rib)及管件(Pipe)等均視為基本特征。也修改操作，如重新定義*參數(shù)式設(shè)計配合單一數(shù)據(jù)庫，所有的設(shè)計過程中使用的尺寸(參數(shù))都存儲在數(shù)據(jù)庫中，設(shè)計者只要更改三維零件(Part)的尺寸，則二維工程圖2.6本課題研究的意義3球磨機(jī)工作原理和主要參數(shù)計算本課題利用Pro/E三維制圖軟件對球磨機(jī)中的零件做了結(jié)構(gòu)特征建模，通過球磨機(jī)主軸承部等各大型關(guān)鍵件的實體建?？梢宰屓藗兦宄牧私飧髁慵幕緲?gòu)造，并且可以清楚的看到它的幾何尺寸，為各零件的設(shè)計和制造提供便捷途徑，省去了對二維圖煩瑣的閱讀。磨機(jī)的總體造型使球磨機(jī)的整體構(gòu)造一目了然，表達(dá)了用許多二維圖才能表達(dá)清楚的球磨機(jī)構(gòu)造。同時在給定軸承相關(guān)參數(shù)的基礎(chǔ)上所做的軸承相關(guān)件的三維設(shè)計也為進(jìn)一步能更合理地對球磨機(jī)實際的工作條件進(jìn)行模擬，必須先研究球磨機(jī)工作時破碎介質(zhì)在筒體內(nèi)的運動規(guī)律并計算出筒體的受力情況，進(jìn)而確定出球磨機(jī)主軸承的承3.1球磨機(jī)工作原理簡介圖3.1球磨機(jī)組裝圖齒輪軸與筒體上大齒輪的嚙合把動力傳遞給筒體使其轉(zhuǎn)動，這樣在離心力和摩擦力的作用下，筒體內(nèi)物料和研磨體(鋼球)與筒體一起運動。任何一層的運動軌跡為以筒體中心為中心，以R為半徑(球所在回轉(zhuǎn)層的半徑)的圓周。但球與筒體一起轉(zhuǎn)動而被提升到一定高度以后，因球的離心力小于球的向心力，此時，球就以初速度V(筒體的圓周速度)離開筒壁作拋物線運動，下落后重又回到圓的軌跡上。在運轉(zhuǎn)過程中，鋼球在球磨機(jī)內(nèi)按圓與拋物線的軌跡周而復(fù)始地運動著。3.2研磨體兩種運動狀態(tài)的假設(shè)一種按靜態(tài)，即筒體內(nèi)研磨體及物料等重量按靜止的均布的作用在筒體的有效長度上；另一種按動態(tài)【5】,即球磨機(jī)在回轉(zhuǎn)運動中，部分研磨體貼著筒體一起回3.3靜態(tài)下球磨機(jī)主軸承的受力分析3.3.1電動機(jī)的選取僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!其中Ij:第i軸與第j軸間的齒輪傳動比；Z:第i軸上齒輪齒數(shù)由筒體工作轉(zhuǎn)速及各級傳動比間的關(guān)系可估算電機(jī)轉(zhuǎn)速N:N=nl??734=16.5×8.86×5=730.95(r/min)其中n—筒體工作轉(zhuǎn)速根據(jù)機(jī)械設(shè)計手冊查得電動機(jī)規(guī)格型號中739r/min的電機(jī)最合適，其其額定電壓10000V?，F(xiàn)對大齒輪受力情況分析如下：由電機(jī)正常工作的功率P。及各級軸間的傳遞效率得：大齒輪上所承受的轉(zhuǎn)矩：大齒輪所受切向力：大齒輪所受徑向力：僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!3.3.3研磨體處于靜態(tài)時筒體兩側(cè)主軸承的受力分析筒體長度(考慮端蓋)L=5550mm,其中L?=7370-(7370-5550)/2=7370-910=6460mm=6.46m左側(cè)軸承為軸承1,右側(cè)軸承為軸承2.2)軸承配置方法的選取由于軸的跨距較大(7370mm》350mm)且工作溫度較高，其熱伸長量大，故應(yīng)采用一支點雙向固定，另一支點游動的支承結(jié)構(gòu)。軸承采用雙列調(diào)心滾子軸承。作為固定支承的軸承，應(yīng)能承受雙向軸向載荷，故軸承內(nèi)外圈在軸向都要固定。作為補(bǔ)償軸的熱膨脹的游動軸承，由于使用的是內(nèi)外圈不可分離型軸承，故只需固定內(nèi)圈，其外圈在座孔內(nèi)可以軸向游動，即采用一支點雙向固定，另一3)軸承的受力分析G?=[53691+(44+6)×1000]×9.8N=1016171.8NT:筒體軸所受扭矩/2=318397N-M僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!其中D:筒體上大齒輪節(jié)圓直徑。在水平面內(nèi)：由于軸承2為固定端，軸承1為游動端，故軸承2承受軸向力，得由水平面內(nèi)力平衡方程和彎矩平衡方程得：代入數(shù)據(jù)得49872×0.91+41917=7.37在豎直面內(nèi)：由豎直面內(nèi)力平衡方程和彎矩平衡方程得：代入數(shù)據(jù)得解得F=529533N,2=654755N僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!由力的合成定理得，軸承1和軸承2所受的徑向合力分別為由于研磨體視為均勻靜止的分布在筒體內(nèi)表面上，故軸承所受的離心力沿軸承徑向相互抵消，其所受合力為0。綜上所訴，筒體支承軸承1和軸承2所受徑向力及軸向力分別如下：軸向力Fa?=0N軸向力Fa?=Fa=17875N為了更好的了解軸承2的受力情況我們做下面的進(jìn)一步的分析：tana=F?H/F,=380271654755=0.058,故得α=3.3°,即在假設(shè)研磨體處于靜態(tài)時軸承在與豎直方向呈α=3.3°處的滾子受力最大。由軸承1及軸承2的承載情況看，軸承2所受軸向及徑向載荷較軸承1大，故軸承2在工作過程中更危險，我們只需對軸承2進(jìn)行近一步的理論校核計算或用有限元法進(jìn)行相應(yīng)的校核驗證以便進(jìn)一步對軸承做更好的優(yōu)化設(shè)計。3.4動態(tài)下球磨機(jī)主軸承的受力分析3.4.1筒體所受離心力的確定球磨機(jī)在研磨體拋落式狀態(tài)下工作時，筒體內(nèi)的載荷(破碎介質(zhì)和物料)圖3.3作用在筒體上的力作用在球磨機(jī)筒體上的力有：筒體(包括襯板和齒輪)的重量，它是通過筒體中心垂直向下作用;與筒體一起做圓周運動的破碎介質(zhì)和物料的重量及離心力;做拋物運動的破碎介質(zhì)和物料落下后對筒體的沖擊力;此外還有齒輪傳動該球磨機(jī)滿載正常工作時物料重量為6t,鋼球重量為44t。所以其正常工力的作用下被提升到一定的高度后甩在空中，呈拋落或泄落狀態(tài)，并不作用在筒僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!畢業(yè)設(shè)計θ?=(π/2)-a?=0.47rad=26僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!|(-0O120D745-OO6364532)—(OoE37898-O0D574416+O11萬由上述計算結(jié)果可以看出物料及鋼球總計50t重量中只有重量25.6t直接作其中μ=23.4°為離心力與水平方向的夾角。離心力的水平分力：CH=Ccosμ=90×1000×9.8×cos23.4?=809460N,離心力的豎直分力：Cv=Csinμ=90×1000×9.8×sin23.3.4.2筒體所受沖擊力的確定下圖3.4為動態(tài)情況下研磨體在筒體中的運動示意圖磨體運動的影響略去不計。研磨體運動情況較復(fù)雜，由于最外層的鋼球所產(chǎn)生的撞擊力最大，為了研究問題的方便現(xiàn)以極限情況——最外層鋼球的運動軌跡和碰撞情況進(jìn)行分析，外層1)當(dāng)球磨機(jī)在正常轉(zhuǎn)速操作時，研磨體在筒體內(nèi)按所在位置一層層地進(jìn)行2)研磨體在筒體內(nèi)的運動軌跡只有兩種：4)筒體內(nèi)研磨體運動情況如圖3.5所示：R。為磨室內(nèi)圓半徑(1.505m);R為鋼球球心運動圓周半徑(1.455m);w為筒體運轉(zhuǎn)角速度(16.5r/m)僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!現(xiàn)場為n=16.5r/min,則可得w=2Nn/60=2N×16.5/60=1.73rad/s,鋼球的碰撞力：欲求鋼球碰撞力，必先求其脫離角a、切線角中、落著角δ及到達(dá)落點Av是鋼球到達(dá)落點A時的速度鋼球與襯板的碰撞按非彈性碰撞考慮，即鋼球碰撞后時取鋼球密γ=7.8g/cm';鋼球直徑僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!按大球d=100mm考慮(磨室中的鋼球?qū)嶋H是大、中球按比例配入的),從而變?yōu)?,碰撞過將上訴m,v,w,R,δ,△t各值代入(1)式，則得P=4.08(7.3-1.73×1.455×sin2?32)/(2.7×10?)=109957N這個碰撞力相當(dāng)于鋼球自身重力(40.8N)的2750倍，這是對襯板上d—研磨體球徑。當(dāng)研磨體拋落到襯板上時，根據(jù)牛頓第二定律，產(chǎn)生的沖擊力F應(yīng)由于軸承2為固定端，軸承1為游動端，故軸承2承受軸向力，得僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!由豎直面內(nèi)力平衡方程和彎矩平衡方程得：代入數(shù)據(jù)得由力的合成定理得，軸承1和軸承2所受的徑向合力分別為其中G?=(53691+25.6×1000)×9.8N=777052N由于軸承自身結(jié)構(gòu)特點，可視其僅承受徑向力和軸向力的作用。軸承2仍然是危險的，由上可知軸向力Fa?=17875N比較靜態(tài)和動態(tài)下軸承2的受力情況可知15562/655.86=23.7,可見在考慮沖擊力的情況下徑向力數(shù)值生較大的變化。3.5本章小結(jié)本章通過對球磨機(jī)工作過程破碎介質(zhì)運動的分析，確定了破碎介質(zhì)在筒體內(nèi)的運動及對軸承承載的作用情況，并抽取了物理力學(xué)模型，得到了球磨機(jī)工作狀4主軸承有限元分析4.1有限單元法概述4.1.1有限單元法原理僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!位移{O和外載{R}的關(guān)系式—總體平衡方程：式中K—整體剛度矩陣；{δ—整體節(jié)點位移；{R}—整體外載向量。整體剛度矩陣LK是由單元剛度矩陣[KY迭加形成的。單元剛度矩陣[KY三維空間單元的應(yīng)變(幾何)方程為：用單元節(jié)點位移表示的單元應(yīng)力為：{o}=[D]{e}=[D]B][S}=[S]{8}"([B]—幾何矩陣；僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!B.在其它軟件(如CAD)中創(chuàng)建實體模型，然后通過數(shù)據(jù)接口讀入3)工作平面工作平面(WP)是一個參考平面，它在ANSYS前處理中可依用戶要求移4)單元屬性A.材料屬性；B.單元類型；C:實常數(shù)。A.材料屬性ANSYS所有的分析都需要輸入材料屬性，例如在結(jié)構(gòu)分析中至少要輸入材料的楊氏模量EXX,熱分析至少要輸入材料的導(dǎo)熱系數(shù)KXX等。B.單元類型ANSYS單元庫有100多種單元類型，其中許多單元具有好幾種可選擇特性來勝任不同的功能。在結(jié)構(gòu)分析中，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)決定單元類型的選擇。選擇維數(shù)最低的單元去獲取預(yù)期的結(jié)果。對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，應(yīng)當(dāng)考慮建立兩個或多個不寸不低于其厚度的10倍。在整體笛卡爾XY平面內(nèi)(模型必須建在此面內(nèi)),由幾種類型的ANSYS單元可以選用，程序提供平面應(yīng)力、平面應(yīng)變、軸對稱結(jié)構(gòu)特性。平面應(yīng)力和平面應(yīng)變均假定在Z軸上的應(yīng)力為零，當(dāng)Z方向幾何尺寸遠(yuǎn)小于X和Y方向的尺寸才有效。所有載荷均作用在XY平面內(nèi)。軸對稱假定三維實體模型是由XY面內(nèi)的橫截面繞Y軸旋轉(zhuǎn)360形成的，Y方向是軸向，X方向是經(jīng)向，Z方向是周向(hoop),只能承受軸向載荷。C:實常數(shù)C.網(wǎng)格劃分以前保存數(shù)據(jù)庫；5)網(wǎng)格劃分B.設(shè)定網(wǎng)格尺寸控制，用來控制網(wǎng)格密度；C.網(wǎng)格劃分以前保存數(shù)據(jù)庫；6)執(zhí)行網(wǎng)格劃分。7)模型修正刪除實體模型圖元(由高階到低階);③創(chuàng)建新的實體模型，代替舊的模型；④(2)求解模塊—加載和求解可在實體模型或FEA模型(節(jié)點和單元)上加載。在實體模型上加載的優(yōu)轉(zhuǎn)化到有限元模型上(即加載到實體的載荷自動轉(zhuǎn)化到其所屬節(jié)點或單元上)。2)求解(3)結(jié)果后處理(模塊)器：通用后處理器POST1和時間-歷程后處理器POST26,通用后處理器僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!型在不同時間段或子步歷程上的結(jié)果，常用于處理瞬態(tài)和/或動力分析結(jié)果。模態(tài)分析技術(shù)作為結(jié)構(gòu)動力學(xué)中的一種“逆問題”分析方法從20世紀(jì)60年代后期發(fā)展至今已經(jīng)有40多年的歷史了。模態(tài)分析的經(jīng)典性定義是：將線性定常系統(tǒng)振動微分方程組中的物理坐標(biāo)變換為模態(tài)坐標(biāo)，使方程組解耦，成為一的理論基礎(chǔ)是在機(jī)械阻抗與導(dǎo)納的概念上發(fā)展起來的，機(jī)械阻抗的概念早在20世紀(jì)30年代就已經(jīng)形成，經(jīng)過幾十年的發(fā)展其理論及方法已經(jīng)較為完整。特別了一套獨特的理論，為模態(tài)分析及參數(shù)辨識技術(shù)的發(fā)展奠定了理論基礎(chǔ)。由于模會造成結(jié)構(gòu)的共振或疲勞從而破壞結(jié)構(gòu)，所以必須了解結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型可表示為：式中：[M]為質(zhì)量矩陣，[C]為阻尼矩陣，[K]為剛度矩陣，均移向量；在實際工程中動載荷P(t)主要分為以下幾類：于這一類；(2)沖擊載荷：這類載荷在很短的時間內(nèi)，種(3)隨機(jī)載荷：如果載荷在將來任一時刻的數(shù)值無法事先在ANSYS的結(jié)構(gòu)動力學(xué)分析中P(t)包括四種：1)模態(tài)分析：P(t)=0;2)諧響應(yīng)分析：P(t)為周期載荷；3)瞬態(tài)動力學(xué)分析：P(t)為沖擊載荷；結(jié)構(gòu)動力學(xué)分析中的重要參數(shù)，是其它動力學(xué)分析如諧響應(yīng)分析、瞬態(tài)動力學(xué)分定了非線性單元，在計算過程中也將忽略其非線性。但材料的性質(zhì)可以是線性的、非線性的、各向同性的、正交各向異性的、恒定的或與溫度有關(guān)的，非線性性質(zhì)(1)建立模型：指定項目名稱和分析標(biāo)題，然后在前處理中定義單元類(2)加載及求解：定義分析類型和分析選項，施加載荷，進(jìn)行固有頻率(3)擴(kuò)展模態(tài)：將振型寫入結(jié)果文件，只有擴(kuò)展模態(tài)后才能在后處理中看到振型；(4)后處理：經(jīng)過擴(kuò)展模態(tài)后，模態(tài)分析的結(jié)果包括固有頻率、擴(kuò)展的ANSYS提供了6種模態(tài)提取方法【91(1)子空間迭代法(Subspace):用于求解特征值對稱的大矩陣問(2)分塊法(BlockLanczos):也可用于以上的問題求解，收斂速度更快；(3)PowerDynamic法:用于非常大的模型(超過100000個自由(5)非對稱矩陣法(Unsymmetric):用于求解模型生成的剛度矩陣、(6)阻尼法：有些問題阻尼不能忽略，阻尼法允許在結(jié)構(gòu)中包含阻尼因4.2軸承內(nèi)外圈承載區(qū)最大壓力的計算(2)軸承整體的變形與平衡問題。通過有限元數(shù)值模擬可以自接快速解決，并僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!為了保證軸承內(nèi)圈承載區(qū)壓力計算的正確性，現(xiàn)用兩種算法進(jìn)行論證。本滿足下面函數(shù)關(guān)系(如圖4.1所示):將軸承所受載荷P=15562KN和滾子承受最大壓力系數(shù)4.6代入如下公式，得到滾子所受的最大載荷Q:Q=4.6×P/n=(4.6×15562)/(2×48)=7算法一：設(shè)接觸區(qū)的寬度為2b,則由相關(guān)文獻(xiàn)【101有僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!接觸區(qū)的寬度為2b=3.6mm設(shè)接觸區(qū)的最大壓力為qo:由相關(guān)理論得qo=√TUR+R)?R?R?1-v2)/E?+(1-V?2)/E?]=2676MPa,其中V?.V?分別為主軸承滾子和內(nèi)圈的泊松比，E?.E?分別為主軸承滾子和內(nèi)圈的彈性模量：即接觸線區(qū)的壓強(qiáng)是P=2676MPa,同理可求得外圈接觸區(qū)所受壓強(qiáng)為2666.8MPa算法二(赫茲理論):以外圈與滾動體接觸為研究模型進(jìn)行驗證。抽象模型：根據(jù)赫茲理論視滾子與軸承外圈為一圓柱體與凹形圓柱面對壓，其中滾子(即圓柱體)半徑為R?=0.041m,外圈內(nèi)表面(即凹形圓柱面)半徑為0.75m,滾子長度L=0.098m,則由赫茲理論得=0.418√2×746×103×208×1O1×0709/008×2×0041×0.75兩種算法的比較：|23256-x8|/2525∈=5%,可見兩種算法的差別很小，同理可證明內(nèi)圈兩種算法的差別亦很小。軸承內(nèi)圈側(cè)面擋邊與滾子接觸，經(jīng)計算可得內(nèi)圈擋邊所受壓強(qiáng)為根據(jù)對稱規(guī)律對模型進(jìn)行簡化，因為軸承在工作時，各滾子負(fù)載不均等，故在進(jìn)行有限元計算時，可僅選擇負(fù)荷最重的滾子工作區(qū)域進(jìn)行分析.考慮到這一點軸承內(nèi)圈的最小對稱單元的幾何實體如圖4.2所示，如果將此對稱單元按對稱規(guī)律進(jìn)行擴(kuò)展可得整軸承內(nèi)圈幾何模型(圖略)2.材料模型提高計算精度，這里采用10節(jié)點四面體單元來建模。軸承內(nèi)圈網(wǎng)格模型如圖4.3所示。圖4.2內(nèi)圈對稱幾何模型AA圖4.3內(nèi)圈模型網(wǎng)格圖僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!畢業(yè)設(shè)計4.載荷及邊界條件軸承載荷及邊界條件的施加如圖4.4所示載荷的施加以均布力的形式作用于軸承內(nèi)圈與滾動體接觸區(qū)域上(圖中紅色區(qū)域)。模型的邊界條件為：考慮到軸承承受軸向力的作用對軸承一端面軸向約束，4.3.2內(nèi)圈應(yīng)力應(yīng)變分析1.軸承內(nèi)圈等效應(yīng)力應(yīng)變分析軸承內(nèi)圈在球磨機(jī)工作情況下(考慮沖擊)的應(yīng)力應(yīng)變情況如圖4.5,4.6由等效應(yīng)力圖可知等效應(yīng)力較大值發(fā)生在滾子與滾道接觸的兩端較短的距離內(nèi)圈的應(yīng)力水平為等效應(yīng)力869MPa,則其安全系數(shù)為A=2.1,滿足安全要求。體接觸部分的弧度以及各自倒角形狀、半徑大小有密切關(guān)系11時其最大位移量為0.0621mm,該結(jié)果相對軸承部件尺寸來說很小，比較符合實際結(jié)果。八八N04.6內(nèi)圈變形等值線圖僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!4.7應(yīng)力應(yīng)變研究區(qū)域示意圖由圖4.9可知：在承壓區(qū)域中的線上節(jié)點的應(yīng)力由應(yīng)力較集中的一端向另減小，在滾子與內(nèi)圈滾道接觸區(qū)域的中部出現(xiàn)局部波峰，應(yīng)力值增大到576.1NOD1=19NOD2=480圖4.8應(yīng)變分布曲線圖STNOD2=483869.5172.409ANOD1=190NOD2=540723.141圖4.11應(yīng)力分布曲線圖ST1為0.029×10-3,經(jīng)計算僅為最大值的1%,可見中間區(qū)域應(yīng)變的突變性之大，4.4軸承外圈有限元分析選擇負(fù)荷最重的滾子工作區(qū)域進(jìn)行分析.考慮到這一點，可只截取軸承外E=2.08E11Pa,μ=0.3,密度7800kg/m3為提高計算精度，這里采用10節(jié)點四面體單元來建模。模型網(wǎng)格如圖約束，見圖4.14。網(wǎng)格劃分圖及載荷施加圖如圖4.13～4.14所示：ELEMENTsELEMENTs僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!圖4.15軸承外圈等效應(yīng)力分布圖圖4.16軸承外圈等值線圖由等效應(yīng)力圖4.15可知，最大應(yīng)力發(fā)生在約束端接觸區(qū)域的邊緣部位，最大值為749Mpa<1814Mpa,安全系數(shù)為2.4,滿足安全要求，其它外圈滾道接觸區(qū)域應(yīng)力分布較均勻。由圖4.16知，應(yīng)變較大區(qū)域發(fā)生在遠(yuǎn)離端面約束端的外圈滾道上，最大應(yīng)變值出現(xiàn)在接觸區(qū)域中部向周邊區(qū)域逐漸過度，最小應(yīng)變值由應(yīng)力變形曲線可知，近約束端接觸區(qū)域兩端應(yīng)力值較大，分別為576MPa和609.7MPa,中間區(qū)域應(yīng)力以波動形式逐漸增大。遠(yuǎn)約束端應(yīng)力則集中在A00僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!NOD2=9JUN42008圖4.19遠(yuǎn)約束端應(yīng)變曲線圖NOD1=19NOD2=9圖4.20遠(yuǎn)約束端應(yīng)力曲線圖4.5滾動軸承的強(qiáng)度研究4.5.1載荷分析彈性變形(變形量為δ),只有Fr的平衡原理有式中：Fi——第i個滾動體所受的正壓力；aiFi方向與Fr之間所夾的銳角；圖4.21如圖4.22所示。僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!圖4.22轉(zhuǎn)動圈與滾動體的應(yīng)力分布固定圈由于固定不動，故其應(yīng)力情況是亦脈動循環(huán)變力，但與轉(zhuǎn)動圈及滾動體有明顯不同，如圖4.23所示。4.5.3三元件應(yīng)力分析如圖4.24所示，當(dāng)某一滾動體中心運動到與軸承所受徑向載荷Fr方向重合時受正壓力最大。圖4.24設(shè)受力最大的滾動體所受正壓力為F?,外圈滾道半徑R,內(nèi)圈滾道半徑據(jù)赫茲接觸應(yīng)力理論，圓柱滾動體與內(nèi)、外圈之間的接觸應(yīng)力呈橢圓分布，僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!式中：σAA點滾動體與內(nèi)圈接觸點的接觸應(yīng)力；b——圓柱滾動體的長度；μ1、μ2滾動體與內(nèi)圈的泊松比；E1、E2——滾動體與內(nèi)圈的彈性模量。對于B點有：對滾動軸承而言，內(nèi)、外圈及滾動體材料均為滾動軸承鋼，其泊松比與彈性模量皆相同，有：僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!畢業(yè)設(shè)計因而式(6)可寫為：將式(2)代入式(8)得：分析(10)式，由于故觸應(yīng)力并不一樣，內(nèi)圓與滾動體之間的接觸應(yīng)力大些。故在生產(chǎn)實際中，如滾動由4.3.2和4.5.3節(jié)的分析知，滾子軸承內(nèi)圈滿足安全性要求，外圈較內(nèi)圈安全系數(shù)大些，調(diào)整及優(yōu)化空間較大，故有必要對軸承外圈做近一步的深入研4.6軸承的三維接觸有限元分析機(jī)械傳動部分中很重要的一環(huán)，它依靠內(nèi)部各構(gòu)件間的滾動接觸來支撐轉(zhuǎn)動零件實現(xiàn)運動和力的傳遞,其工況的好壞直接影響整機(jī)的運行,從而對整個機(jī)械系統(tǒng)造成直接或間接的影響。滾動軸承靜力學(xué)分析可以分為兩個方面:(1)滾動體與擬可以直接快速解決,并得到內(nèi)外圈與滾動體接觸應(yīng)力分布與變形之間的關(guān)系。滾動體接觸應(yīng)力分布與變形之間的關(guān)系，作進(jìn)一步的研究從而找到材料發(fā)生屈服時的最大承載值。該研究方法將對實際問題具有重大的理論指導(dǎo)意義。由4.4.1節(jié)的討論知外圈較內(nèi)圈安全系數(shù)大些，調(diào)整空間較大，現(xiàn)以外圈進(jìn)行三維接觸有4.6.1軸承的三維實體建模根據(jù)該型號軸承的尺寸,在ANSYS的前處理模塊中建立幾何模型，其三維實體模型如圖4.25所示。對于軸承的計算,其主要工作量在接觸部分,根據(jù)該型號軸承的幾何特點,為節(jié)省大量資源，可取承壓區(qū)最大部分進(jìn)行模型抽象得采用8節(jié)點離散三維實體單元solid45,建立模型并劃分網(wǎng)格?？紤]到接觸圖4.26網(wǎng)格劃分圖:剛體-柔體的接觸和半柔體-柔體的接觸。ANSYS支持三種接觸方式:點-點、點-面和面-面,該問題采用面網(wǎng)格較粗的面為目標(biāo)面;(4)如果一個面上的基礎(chǔ)單元(即非組成接觸對的接觸單元和目標(biāo)單元)圖4.27接觸模型多角度視圖4.6.4邊界條件及加載僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!為了找到軸承的內(nèi)外圈與滾動體接觸應(yīng)力分布與變形之間的關(guān)系，并進(jìn)一步研究從而找到材料發(fā)生屈服時的最大承載值，現(xiàn)在增大鋼球所受載荷值，研究不同載荷下應(yīng)力應(yīng)變及其屈服情況。如下圖4.29—4.32所示：僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!徑為R?=0.041m,外圈內(nèi)表面(即凹形圓柱面)半徑為R?=0.75m,滾子長度L=0.098m,則得L為鋼球長度；q為均勻分布壓力；經(jīng)計算得在施加不同載荷時理論計算所得應(yīng)力與等效云圖數(shù)值如表5.1所表5.1僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!ANSYS結(jié)果理論計算可見二者誤差在(0.6～1.9)%之間，符合誤差要求，可見該分析4.6.6本節(jié)結(jié)論針對軸承低速、重載基本特征，以ANSYS為開發(fā)工具，本文確定了低速對結(jié)構(gòu)的振動影響較大,越是低階影響越大,低階振型對結(jié)構(gòu)的動態(tài)特性起決定作用,故進(jìn)行結(jié)構(gòu)的振動特性的分析計算時通常取前5～10階即可。采用Subspace模態(tài)提取法計算了主軸承內(nèi)外圈和滾子的前5階固有頻率分別如表5.2,表5.3和表5.4所示。12345表5.3外圈頻率表1235表5.4滾子頻率12345由此可見軸承三部件的頻率在數(shù)值上存在很大差距，頻率值相差較大，故不容易產(chǎn)生共振現(xiàn)象，說明該軸承在振動特性的設(shè)計方面較合理。為了了解軸承部件的各階振型變化情況，現(xiàn)僅以軸承內(nèi)圈為例加以對比，其各階振型變化情況如圖4.33～4.37所示由振型圖可見一階振型表現(xiàn)為非約束端面整體沿軸向伸縮，二、三階振型主束端面兩側(cè)中部的相對相鄰區(qū)域的伸縮變形，且從各階振型變形量角度看整形呈逐漸增大趨勢。ptsazitirrptsazitirr圖4.35三階振型圖4.36四階振型W圖4.37五階振型4.8軸承的優(yōu)化1)軸承內(nèi)圈下部內(nèi)弧表面易出現(xiàn)明顯的變形,這是因為滾道的弧線形狀使得滾動體受載后被迫沿弧線向軸承中線移動，對內(nèi)圈檔邊有一個軸向力,使內(nèi)圈外端面下降，中間位置上升，引起內(nèi)圈輕微變形，表現(xiàn)為內(nèi)圈外端面及相鄰區(qū)域的應(yīng)力水平比其中部高。因此適當(dāng)調(diào)整滾道的弧線形狀值至較佳狀態(tài)會在一定程2)受載后，滾動體端面與外滾道產(chǎn)生接觸變形,接觸應(yīng)力迅速增加到最相對減小，這一區(qū)域接觸應(yīng)力的大小方向與滾道及滾動體接觸部分的弧度以及各自倒角形狀、半徑大小有密切關(guān)系,因此設(shè)計合適的接觸弧度和恰當(dāng)尺寸的倒角接觸到外圈滾道表面頂部，否則滾動體同外圈之間會出現(xiàn)分離的總趨勢。軸承初4)滾子與滾道及引導(dǎo)擋邊的接觸區(qū)域是主應(yīng)力相對較大的區(qū)大的主應(yīng)力值在油溝結(jié)構(gòu)輪廓外緣區(qū)域上和滾道與油溝結(jié)合處。對該區(qū)域做適當(dāng)5結(jié)論觸和考慮接觸兩種情況下軸承相關(guān)部件的應(yīng)力應(yīng)變分析結(jié)果，并結(jié)合傳統(tǒng)力學(xué)理行了相關(guān)計算及討論，驗證了分析結(jié)果的正確性和分析方法的可行性，同時分析了軸承部件的振動特性，這些都為軸承部件的安全性校核等方面提供了相應(yīng)的理致謝面，老師都給予了我很多指導(dǎo)同時也提供了諸多便利，即使在老師繁忙的時間里也悉心為我指導(dǎo)畢業(yè)設(shè)計。老師的博學(xué)多識，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度以及平易近人的思惜這次鍛煉的機(jī)會，今后我會在學(xué)習(xí)和工作上加倍努力，回報幫助過我的熱心人，回報父母，報效祖國![1]陳鎧.球磨機(jī)主軸承的改革[J].沿海企業(yè)與科技，2006,9:30-31.2003,(3):89-91.2004,14(4):1-3.[14]高興岐.大型球磨機(jī)半外圈滾動軸承接觸問題有限元分析[J].礦山機(jī)械foundationformodernization.Thesolidbaseofadirecountry'seconomicdevelopmentandcInChina,NCtechnologyandequipmentdevelopmentpriorityinrecentyearsmadeconsiderableprogress.Especiallyinthefieldofcomputer-basedNC,PC-basedplatfomfordomesticNCsystemattheforefrontoftheworld.China,however,inNCtechnologyresearchandindustespeciallyinthetechnicalinnovationcapabilityconmercializationenteredtheranksoftheadvancedcompetitionisapivotalposition,NCwillbetheresearchanddevelopmentsectorandmanufacturersarefacinganimportanttask.Toaccomplishthistask,wemustfirstmeetunit,andseveralspecificaspectsofthenewcenturdevelopmentofways. developmenttrendsandanalysisofChina'sONCproblemsinthefieldofresearch,WebelievethattechnologyinnovationleadthewaytocommercializationasthebackboneforroadofsustainabledevelopmentwouldbeaconfomingtoChina'snationalconditionsanddevelopmentofNCtechnologyindustryoverallcharacteristics,thenewNCsindustrializationprocessofeffectivetechnicalmeans.Practicehasprovedthat10yearsiscompletelycorrect.PC(includingindustechnologicalprogressandimproveperformancerapidly.andhighimprovethefunctionalNC,itcanalsomakefulluseofconmoncomputerhardwareandsoftwarehasbeensharingcomputerresourcesandthelatestresults,Iflarge-capacitycommunications.Furthermore,astheNCGeneralPCplatfomcantechnologicalprogrecorrespondingupgrading,thusmaintainithecompetitiontobeinvincible.fortheNCincreasetheforefrontofthePCcompositestructure;(2)adevelopmentofthedigitaldistributedarchitecture.ItsprogramisopticcablesforthenetworkandNCdevicetolinkupfomedacosystemofNC.Althoughtheperfomanceofthissystemisverygood,butduetodevelopmentandproductioncostsaretoohigh,therecentdifficulttobeinternallyacceptedbythemajorityofusers.Weconditionsofthebestprograms,suitableforChina'snationalconducivenotonlytoreducethecostoftheimportantly,beabletoeffectivelyimprovethereliabilityofthesystem.damesticNCsystemcandevelopthekey.AlthoughtheimpactoftheNCthehardwaremanufacturerslowerlevelofreliabilitytegreatestthreat.Previously,thedomesticNCsystemdesignforvariousneedtomulti-CPUsystemcomponents,sometimecreatinglarge-scalehardwaresystem.NCpointofhardwaremanufacturersguaranteethereliabilityofthereputationseriouslyaffected,whichmademanyusersstillhavea Therefore,weinthedevelopmentofnewNCsystem,prioribegiventoselectionofnewhigh-perfomanceCPU(suchashigh-frequencyPentiumII,PentiumIII)asasystemoperathecore,andthebestuseofONCsoftwaretfunctions.ThiswillsubstantiallyreducethesizeofthehardwAlso,thesoftwaredesign,powersupplydesign,thedesignandselectionofplug,groundingandshieldingdesignandconstruction,andotheraspectsofanti-disturbanceusinghighreliabilitydesignandmanufacturingtechnology,therebyimprovingthereliabilityofthesystem.Asanewtypeofhigh-perfomanceCPUcanreplacedozensofordinaryCFU(eg80286,PCplatfomnotonlycanfulfillthebasicNCsystemfunctions(suchasinfomationprocessing,-knife,interpolation,accelerationandcontrol,speedcontrol,vectorcontrol,etc.)mayberepresentedbythereducestheeffectivepartoftheNChardware,butalsodramaticallysizeoftheentiresysteminanNCPCplatfom,Theonlyremainimachine-drivencampaignandthepowerinterfacefeedbackinterface.alsoeliminatethebottleneckinthetransmissionofinfomationtoenhancethesystemperfomcostofthesystem,allowingthesystem(includingmotor)priceswillbeloweredtotheexistingNC50%.Clearly,thishighperformance,highreliabilityandlowcostofthenewNCcompetitiveedge,Chinaitocontribute.itselfisfullyopen,NCconstituteopensystemscomplsoftware,solongastheformulationofstandardsandprotocols,僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!僅供參考，支持原創(chuàng)，鄙視抄襲!modulardesignandmanufactureyears,wemustvigorouslypromotethekeycomponentsforthethemostpopularmarketofkeycomponents.Butalmostallofthese seriousdirectimpactontheprecisionspindle;②contributionofrequirements;③efficiencyandTherefore,theuseofrareearthpemanentmagnetmaterialadvantages,thedevelopmentofnewhighpower,highefficiency,wideChinesecharacteristics--anewgenerationofproductsspindle.Asthetechnology,Balancingtechnicalprecisionhigh-speed,high-speedassuranceskeytechnologies.(2)low-cost,high-perfomamachinetoolstoreducethewiththenewintegrateddomestic畢業(yè)設(shè)計thecontentsofthehardwarinterface,andmakefulluseofChina'sadvantagesinresourcesHM,throughspecializedproductioncouldcostthemotordown,andtheusewillthecontents-feedservocontrolinthepricewithinafewthousandyuan,itwillbeentirelypossible.presentChinahasnotyetmatureproduct,itshouldstrengthentheresearch,developmentandapplication.Takingintoaccounttheconventionalmachinesteeringprthedevelopmentofmachine-linearasynchronousinductionmotor,applicationoftherequirementsofthenewhigh-speedprecisionfeedingsystem.Onthisbasis,furtherdevelopmentwillbedprocessingofthenecessaryspeedandaccuracy,Thisiswhywemusttransmissionchain)andNCTurntableRocker,Chinatopromotehigh-speedhigh-precisionmulti-axisONCmachinetooldevelopment.(5)high-speedhigh-prThiswillnotonlyneedrequireshighqualitytestinglinks,Soshouldonthebasisofexistingtechnologies,furtherdevelopmentof0.1μmabovethehighprecision(60m/min)andlineardisplacementsembargo.2.3ONCmachinetoolstospeedupproductionofthecountry,winNCindustry'sultimatesuccesswillbereflectedintheNational 畢業(yè)設(shè)計(GeneralNCMachine),promotingheavy(heavyequipmentwillbeonthedomesticmarkettoolsmarketupswinganefgeneraldevelopmentofONCmachinetoolshavebeenmanyarticleswerespeedONCmachinetoolsandheavofadiscussion.(1)VigorouslydevelopSpecificationsmoderate,reliability,andthepopularityofcheapermarketofthedevelopmentofONCmachinetoolsOneofthetrends,aswellasnumeroususerswantproducts,itsbroadmarketprospect.However,iftheforeignNCsystem(includingservo)thetraditionalwayofthinkingonthedevelopmentoflow-pricedmachines,itisverydifficulttokeepthepriceofuserscanreceivethelevel.Therefore,theuseofthisnewtypeofmachinetools,willbetcanbecontrolledin20million.Thislevelofdomestoolswillhaveastrongcompetitiveedge.(2)toacceleratemachinetoolsan