模板高支架專項施工方案

黃土嶺社區(qū)服務(wù)中心綜合大樓黃土嶺社區(qū)服務(wù)中心綜合大樓PAGE第3頁黃土嶺社區(qū)服務(wù)中心綜合大樓專項方案黃土嶺社區(qū)服務(wù)中心綜合大樓模板高支架專項施工方案模板高支架專項施工方案編制：編制：審核：批準(zhǔn)：日期： 目錄TOC\o"1-3"\h\u26547模板高支架專項施工方案 324548第一節(jié)編制依據(jù) 32729第二節(jié)工程概況 331103第三節(jié)方案選擇 39210第四節(jié)材料選擇 412866第五節(jié)模板安裝 517968第六節(jié)模板拆除 722089第七節(jié)模板技術(shù)措施 727076第八節(jié)安全、環(huán)保文明施工措施 1111694附件1:板模板計算書 1318894附件2：梁模板計算書（350×800） 2221769附件3：梁模板計算書（250×1150） 37

模板高支架專項施工方案第一節(jié)編制依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB5024-2002）中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》（ＤＢ３３/１０３５-２００６）第二節(jié)工程概況黃土嶺社區(qū)服務(wù)中心綜合大樓；屬于框架結(jié)構(gòu);層數(shù)為地下一層，地上六層；建筑高度為：25.5m；層高4.5、3.6、3.3米，建筑面積6043.2㎡，地下車庫建筑面積117.67㎡，總建筑面積7220.87㎡。本工程由九江市廬山區(qū)十里街道黃土嶺社區(qū)服務(wù)中心建設(shè)，江西省江南建筑設(shè)計院，江西昌宇建設(shè)工程公司組織施工，工程位于江西省九江市。第三節(jié)方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應(yīng)充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟(jì)合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預(yù)期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59-99檢查標(biāo)準(zhǔn)要求，要符合文明標(biāo)化工地的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。6、結(jié)合以上模板及模板支架設(shè)計原則，同時結(jié)合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用扣件鋼管架方案.模板支撐架的構(gòu)造要求:a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.本工程的步距為1.5m。底部掃地桿的設(shè)置層必須設(shè)雙向。d.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；e.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；f.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；g.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。h.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；i.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；j.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。第四節(jié)材料選擇模板設(shè)計，在模板滿足強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。板模板(扣件鋼管架)采用14mm厚膠合面板，板底采用60mm×80mm方木支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ48×3.5鋼管(實際計算時取值φ48×3.2鋼管）。梁模板(扣件鋼管架)梁截面350×800（適用于所有截面高度600-800的框架梁）梁側(cè)模板采用木方作為內(nèi)楞間距500mm，木方作為外楞間距500mm，采用可回收的12m普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距250mm，250mm。梁模板采用14mm膠合面板作為面板，梁底支撐間距500mm。支承為φ48×3.5（實際計算時取值φ48×3.2鋼管鋼管）?？奂戒摴苣_手架作為撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向0.4m，梁兩側(cè)立桿間距1.0m，步距1.5m，梁底增加支撐立桿一根。梁截面250×1150（適用于所有截面高度900-1150的框架梁）梁側(cè)模板采用木方作為內(nèi)楞間距300mm，木方作為外楞間距300mm，采用可回收的12m普通穿墻螺栓加固水平間距300mm，豎向間距250mm，300mm，300mm。梁模板采用14mm膠合面板作為面板，梁底支撐間距300mm。支承為φ48×3.5（實際計算時取值φ48×3.2鋼管鋼管）。扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向1.0m，梁兩側(cè)立桿間距1.0m，步距1.5m，梁底增加支撐立桿一根。第五節(jié)模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準(zhǔn)備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預(yù)埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±32、模板定位當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤?qiáng)度（≥1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進(jìn)行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細(xì)部軸線，根據(jù)軸線位置放出細(xì)部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正。當(dāng)混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標(biāo)高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、±0.000以上模板安裝要求（1）梁、板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序模板定位、垂直度調(diào)整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術(shù)要點安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩(wěn)定性。在穩(wěn)定的支架上先根據(jù)樓面上的軸線位置和梁控制線以及標(biāo)高位置安置梁、板的底模。根據(jù)施工組織設(shè)計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設(shè)梁的側(cè)模或板的周邊模板。并在板或梁的適當(dāng)位置預(yù)留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內(nèi)的雜物。模板支設(shè)完畢后，要嚴(yán)格進(jìn)行檢查，保證架體穩(wěn)定，支設(shè)牢固，拼縫嚴(yán)密，澆筑混凝土?xí)r不漲模，不漏漿。（2）樓板模板安裝順序及技術(shù)要點①模板安裝順序"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模板龍骨→模板調(diào)整驗收→進(jìn)行下道工序②技術(shù)要點樓板模板當(dāng)采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設(shè)，按設(shè)計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。4、模板構(gòu)造板模板(扣件鋼管架)施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；（4）根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大?。海?開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標(biāo)高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準(zhǔn)儀校正標(biāo)高，并用靠尺找平。鋪設(shè)四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體"吃模"，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴(yán)密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm立第一根立桿以后按900mm和1200mm的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應(yīng)。水平拉桿要求設(shè)上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設(shè)（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。第六節(jié)模板拆除1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導(dǎo)強(qiáng)度，符合設(shè)計要求的百分率后，由技術(shù)人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強(qiáng)度要達(dá)到如下要求。在拆除側(cè)模時，混凝土強(qiáng)度要達(dá)到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強(qiáng)度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強(qiáng)度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達(dá)到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護(hù)支撐及其上的養(yǎng)護(hù)木方或養(yǎng)護(hù)模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護(hù)支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進(jìn)行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進(jìn)行修理，以保證使用質(zhì)量。5、模板拆除后，及時進(jìn)行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。第七節(jié)模板技術(shù)措施1、進(jìn)場模板質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)模板要求：（1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)（通過收存、檢查進(jìn)場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸標(biāo)準(zhǔn)厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質(zhì)量要求必須符合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2002）及相關(guān)規(guī)范要求。即"模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時，下層樓板應(yīng)具有承受上層荷載的承載能力，或加設(shè)支架；上下層支架的立柱應(yīng)對準(zhǔn)，并鋪設(shè)墊板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設(shè)計文件和施工技術(shù)方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目1）模板安裝應(yīng)滿足下列要求：模板的接縫不應(yīng)漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)有積水；模板與混凝土的接觸面應(yīng)清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈；檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按要求起拱。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應(yīng)少于3件；對板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔洞均不得遺漏，且應(yīng)安裝牢固其偏差應(yīng)符合附表1的規(guī)定；檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應(yīng)少于3件；對墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差應(yīng)符合表1的規(guī)定。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10％，且不應(yīng)少于3件；對墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護(hù)試塊強(qiáng)度試驗值。檢查軸線位置時，應(yīng)沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴(yán)格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進(jìn)行復(fù)測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標(biāo)高控制每層頂板抄測標(biāo)高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標(biāo)高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設(shè)前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土?xí)r，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴(yán)防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認(rèn)真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機(jī)清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。（13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應(yīng)采取定段、定編號負(fù)責(zé)制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴(yán)格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于一些質(zhì)量通病制定預(yù)防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴(yán)格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術(shù)交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進(jìn)場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準(zhǔn)靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設(shè)置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準(zhǔn)確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設(shè)的水平撐與剪刀撐，按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機(jī)油:柴油＝2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當(dāng)，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴(yán)禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進(jìn)行修理。破損的板面及時進(jìn)行修補(bǔ)。第八節(jié)安全、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛"禁止通行"安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。（5）木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩、分料器和護(hù)手裝置。使用木工多用機(jī)械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機(jī)械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風(fēng)荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護(hù)，陰陽角模架設(shè)小圍護(hù)架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護(hù)措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。（9）環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達(dá)到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。附件1:板模板計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):4.50；采用的鋼管(mm):Φ48×3.2；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):15；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm):110.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.42/6=32.667cm3；I=100×1.43/12=22.867cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.11×1+0.35×1=3.1kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×3.1+1.4×2.5=7.22kN/m最大彎矩M=0.1×7.22×0.32=0.065kN·m；面板最大應(yīng)力計算值σ=64980/32666.667=1.989N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為1.989N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值15N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=3.1kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×3.1×3004/(100×6000×22.867×104)=0.124mm；面板最大允許撓度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.124mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.11=0.825kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=2.5×0.3=0.75kN/m；2.強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.825+0.105)+1.4×0.75=2.166kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.166×12=0.217kN·m；方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.217×106/64000=3.384N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為3.384N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.166×1=1.3kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1.3×103/(2×60×80)=0.406N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ]=1.3N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.406N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.3N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.93kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×0.93×10004/(100×9000×2560000)=0.273mm；最大允許撓度[V]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0.273mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.383kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.802kN·m；最大變形Vmax=2.2mm；最大支座力Qmax=8.665kN；最大應(yīng)力σ=802046.696/4730=169.566N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值169.566N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為2.2mm小于1000/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R=8.665kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×5=0.692kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.11×1×1=2.75kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=3.792kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1.2NG+1.4NQ=10.85kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=10.85kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=10850.4/（0.537×450）=44.901N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=44.901N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.003×(1.5+0.1×2)=2.021m；Lo/i=2020.544/15.9=127；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.412；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=10850.4/（0.412×450）=58.524N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=58.524N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》。八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計值:fg=fgk×kc=85×1=85kpa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=85kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=10.85/0.25=43.402kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值：N=10.85kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=43.402≤fg=85kpa。地基承載力滿足要求！附件2：梁模板計算書（350×800）因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:KL15。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.50；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):0；采用的鋼管類型為Φ48×3.2；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：速生馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量為：2；支撐點豎向間距為：250mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度70mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.4×1.4/6=16.33cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=230mm；面板的最大彎距M=0.1×10.98×2302=5.81×104N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.81×104/1.63×104=3.556N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=15N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=3.556N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=230mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.4×1.4×1.4/12=11.43cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×9×2304/(100×6000×1.14×105)=0.249mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=230/250=0.92mm；面板的最大撓度計算值ν=0.249mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.92mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.23=5.05kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×5.05×500.002=1.26×105N·mm；最大支座力:R=1.1×5.051×0.5=2.778kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.26×105/1.28×105=0.986N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=0.986N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.23=4.14N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：9000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×4.14×5004/(100×9000×5.12×106)=0.038mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.038mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.778kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×72×2/6=81.67cm3；I=5×73×2/12=285.83cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN·m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.403kN·m外楞最大計算跨度:l=250mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=4.03×105/8.17×104=4.932N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=4.932N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.676mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=250/250=1mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.676mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.375=4.575kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.575kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=400×14×14/6=1.31×104mm3；I=400×14×14×14/12=9.15×104mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN·m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=175.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×0.80×0.90=8.81kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q=q1+q2+q3=8.81+0.15+1.01=9.97kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.125×9.972×0.1752=0.038kN·m；σ=0.038×106/1.31×104=2.921N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.921N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.40=8.30KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=175.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=175.00/250=0.700mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×8.3×1754/(100×6000×9.15×104)=0.074mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.074mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=175/250=0.7mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.8×0.175=3.57kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.175×(2×0.8+0.35)/0.35=0.341kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.175=0.788kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=1.2×3.57+1.2×0.341=4.694kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×0.788=1.102kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=4.694+1.102=5.796kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×5.796×0.4×0.4=0.093kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.093×106/64000=1.449N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值1.449N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×5.796×0.4=1.391kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1391.04/(2×60×80)=0.435N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ]=1.3N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.435N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.3N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=3.570+0.341=3.911kN/m；方木最大撓度計算值ν=0.677×3.911×4004/(100×9000×256×104)=0.029mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.400×1000/250=1.600mm；方木的最大撓度計算值ν=0.029mm小于方木的最大允許撓度[ν]=1.6mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.800=20.400kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(20.400+0.350)+1.4×4.500=31.200kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時：當(dāng)n＞2時：計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=2.318kN；最大彎矩Mmax=0.945kN.m；最大撓度計算值Vmax=3.773mm；最大應(yīng)力σ=0.945×106/4730=199.7N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值199.7N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=2.318kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N1=2.318kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×4.5=0.697kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.20/2+(1.00-0.35)/2)×0.40×0.35=0.155kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.20/2+(1.00-0.35)/2)×0.40×0.110×(1.50+24.00)=1.245kN；N=2.318+0.697+0.155+1.245=4.416kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.5；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uhk1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=4416.36/(0.209×450)=46.958N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=46.958N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！

附件3：梁模板計算書（250×1150）因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:KL17。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.25；梁截面高度D(m):1.15；混凝土板厚度(mm):110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.50；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為Φ48×3.2；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：速生馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量為：3；支撐點豎向間距為：300mm，300mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度70mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.4×1.4/6=9.8cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=5.832+0.756=6.588kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=346.67mm；面板的最大彎距M=0.1×6.588×346.6672=7.92×104N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=7.92×104/9.80×103=8.079N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=15N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=8.079N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.3=5.4N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=346.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.4×1.4×1.4/12=6.86cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×5.4×346.674/(100×6000×6.86×104)=1.283mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=346.667/250=1.387mm；面板的最大撓度計算值ν=1.283mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.387mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.347=7.61kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=300mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×7.61×300.002=6.85×104N·mm；最大支座力:R=1.1×7.613×0.3=2.512kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=6.85×104/1.28×105=0.535N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=0.535N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=300mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.35=6.24N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：9000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×6.24×3004/(100×9000×5.12×106)=0.007mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=300/250=1.2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.007mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.512kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×72×2/6=81.67cm3；I=5×73×2/12=285.83cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN·m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.314kN·m外楞最大計算跨度:l=300mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=3.14×105/8.17×104=3.845N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=3.845N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.419mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=300/250=1.2mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.419mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.3×0.4=2.928kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.928kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×14×14/6=3.27×104mm3；I=1000×14×14×14/12=2.29×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN·m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=125.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.15×0.90=31.67kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=31.67+0.38+2.52=34.57kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.125×34.569×0.1252=0.068kN·m；σ=0.068×106/3.27×104=2.067N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.067N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.150+0.35）×1.00=29.68KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=125.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=125.00/250=0.500mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×29.675×1254/(100×6000×2.29×105)=0.028mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.028mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=125/250=0.5mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.15×0.125=3.666kN/m；(2)模板的自重線荷載