脫硝改造項(xiàng)目可行性研究報(bào)告

脫硝改造項(xiàng)目可行性研究報(bào)告目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1總論 11.1項(xiàng)目及建設(shè)單位基本情況 11.2編制依據(jù)及原則 31.3研究范圍及編制分工 41.4項(xiàng)目背景及建設(shè)理由 41.5產(chǎn)業(yè)政策 72原料、輔助材料及產(chǎn)品 82.1原料供應(yīng) 82.2輔助材料供應(yīng) 92.3產(chǎn)品 103建設(shè)規(guī)模、產(chǎn)品方案及總工藝流程 113.1原料性質(zhì) 113.2建設(shè)規(guī)模 113.3總工藝流程 114工藝裝置 194.1工藝技術(shù)選擇 194.2工藝概述、流程及消耗定額 344.3工藝設(shè)備技術(shù)方案 424.4工藝裝置“三廢”排放 444.5占地、建筑面積及定員 454.6工藝及設(shè)備風(fēng)險(xiǎn)分析 455自動(dòng)控制 465.1自動(dòng)控制水平 465.2自動(dòng)控制系統(tǒng)方案 465.3主要檢測(cè)控制方案 465.4控制室 475.5供電、接地、防護(hù)措施及其他 475.6儀表選型 475.7主要工程量 485.8設(shè)計(jì)中采用的主要標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范 496廠址選擇 506.1選址原則 506.2選址地區(qū)概述 506.3廠址選擇 516.4相關(guān)支撐性文件 527總圖運(yùn)輸、土建、全廠工藝及熱力管網(wǎng) 537.1總圖運(yùn)輸 537.2土建 557.3工藝及供熱外管 618公用工程及輔助生產(chǎn)設(shè)施 638.1給排水 638.2供電 658.3電信 698.4采暖、通風(fēng)及空調(diào) 708.5維修 738.6分析化驗(yàn) 739節(jié)能 759.1概述 759.2能耗指標(biāo)及分析 759.3節(jié)能措施綜述 769.4設(shè)計(jì)中采用的主要標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范 7610消防 7710.1編制依據(jù)及原則 7710.2火災(zāi)危險(xiǎn)性分類(lèi) 7710.3可依托的消防條件 7710.4消防設(shè)施 7810.5主要消防工程量 7810.6消防設(shè)計(jì)采用的主要規(guī)范 7911環(huán)境保護(hù) 8011.1建設(shè)地區(qū)環(huán)境質(zhì)量現(xiàn)狀 8011.2現(xiàn)有污染源及治理達(dá)標(biāo)情況分析 8211.3建設(shè)項(xiàng)目污染及治理措施 8411.4環(huán)境管理及監(jiān)測(cè) 8611.5環(huán)境保護(hù)投資 8611.6建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境影響 8611.7執(zhí)行的主要環(huán)境保護(hù)法律、法規(guī)和環(huán)境標(biāo)準(zhǔn) 8612職業(yè)安全衛(wèi)生 8912.1編制依據(jù) 8912.2建設(shè)項(xiàng)目安全條件論證 9012.3職業(yè)安全衛(wèi)生的危險(xiǎn)、有害因素分析 9112.4采用的主要安全對(duì)策措施 9412.5安全衛(wèi)生監(jiān)督與管理 9712.6結(jié)論 9713組織機(jī)構(gòu)及人力資源配置 9813.1生產(chǎn)倒班及人力資源配置 9813.2人員培訓(xùn) 9814項(xiàng)目實(shí)施計(jì)劃 9914.1項(xiàng)目實(shí)施計(jì)劃 9914.2項(xiàng)目實(shí)施進(jìn)度計(jì)劃 9915投資估算及融資方案 10115.1投資估算 10115.2資金來(lái)源及融資方案 10416財(cái)務(wù)分析 10516.1財(cái)務(wù)分析的基礎(chǔ) 10516.2成本費(fèi)用估算 10616.3經(jīng)濟(jì)效益分析 10716.4財(cái)務(wù)評(píng)價(jià)結(jié)論 10717結(jié)論與建議 10817.1研究結(jié)論 10817.2結(jié)論與建議 1091總論1.1項(xiàng)目及建設(shè)單位基本情況1.1.1項(xiàng)目基本情況1）項(xiàng)目名稱(chēng)脫硝改造項(xiàng)目。2）項(xiàng)目建設(shè)性質(zhì)本項(xiàng)目屬于環(huán)保改造項(xiàng)目。3）項(xiàng)目建設(shè)地點(diǎn)*****熱電廠內(nèi)。1.1.2建設(shè)（主辦）單位基本情況1）建設(shè)（主辦）單位名稱(chēng)、性質(zhì)及負(fù)責(zé)人建設(shè)單位名稱(chēng)：*****企業(yè)負(fù)責(zé)人：*****2）建設(shè)（主辦）單位概況*****是中國(guó)石油天然氣股份有限公司的地區(qū)分公司，是以*****油田原油、輕烴、天然氣為主要原料，從事煉油、化肥、乙烯、塑料、液體化工、橡膠、腈綸生產(chǎn)，并具備工程技術(shù)服務(wù)、機(jī)械制造加工、生產(chǎn)技術(shù)服務(wù)、礦區(qū)綜合服務(wù)能力的特大型石油化工聯(lián)合企業(yè)。公司始建于888888年，歷經(jīng)半個(gè)世紀(jì)發(fā)展，已************************************?！笆濉逼陂g，*****石化正按照“中國(guó)石油全面履行三大責(zé)任，切實(shí)做到四個(gè)保障”的總體要求，緊緊圍繞"創(chuàng)建百年企業(yè)、實(shí)現(xiàn)永續(xù)發(fā)展"的戰(zhàn)略構(gòu)想，以堅(jiān)持科學(xué)發(fā)展和轉(zhuǎn)變發(fā)展方式為主線，大力倡導(dǎo)"忠誠(chéng)、務(wù)實(shí)、簡(jiǎn)單"的企業(yè)理念，充分發(fā)揮煉化一體化優(yōu)勢(shì)，以"千萬(wàn)噸煉油、百萬(wàn)噸乙烯"為依托，全力打造主業(yè)突出、輔業(yè)精干、服務(wù)業(yè)完善的"一本兩翼"戰(zhàn)略格局，努力實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)規(guī)模、發(fā)展速度與質(zhì)量效益同步增長(zhǎng)，加快跨入國(guó)內(nèi)最具競(jìng)爭(zhēng)力的優(yōu)秀煉化企業(yè)行列。。1.2編制依據(jù)及原則1.2.1編制依據(jù)1）*****熱電廠7#、8#爐運(yùn)行現(xiàn)狀的基礎(chǔ)資料；2）脫硝改造項(xiàng)目可行性研究報(bào)告編制委托書(shū)；3）《中國(guó)石油煉油化工建設(shè)項(xiàng)目可行性研究報(bào)告編制規(guī)定》（2011年版）；4）*****熱電廠7#、8#鍋爐的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；5)*****熱電廠7#、8#鍋爐設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)、煙風(fēng)阻力計(jì)算書(shū)及熱力計(jì)算書(shū)；6）*****提供的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)；7）有關(guān)技術(shù)方提供的改造方案；8）環(huán)境法規(guī)和標(biāo)準(zhǔn)。《中華人民共和國(guó)環(huán)境保護(hù)法》《中華人民共和國(guó)大氣污染防治法》《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》GB13223-2011《火電廠氮氧化物防治技術(shù)政策》環(huán)發(fā)[2010]10號(hào)《燃煤煙氣脫硝技術(shù)裝備》GB/T21509-20081.2.2編制原則a）選擇成熟、可靠、先進(jìn)的工藝技術(shù)，以保證鍋爐改造后煙氣達(dá)標(biāo)排放。b）總圖布置在滿足防火防爆的前提下，力求節(jié)約用地，在確保工藝流程暢通的同時(shí)，考慮裝置的完整性和協(xié)調(diào)性。c）在充分消化專(zhuān)利商工藝技術(shù)的基礎(chǔ)上，盡量?jī)?yōu)化設(shè)計(jì)方案，以確保工程設(shè)計(jì)能夠?qū)崿F(xiàn)工藝技術(shù)先進(jìn)、節(jié)能降耗、裝置配套合理的目標(biāo)。d）項(xiàng)目實(shí)施執(zhí)行國(guó)家相關(guān)的法律、法規(guī)和規(guī)范，使安全生產(chǎn)、環(huán)境衛(wèi)生、勞動(dòng)保護(hù)等方面均有可靠保證。項(xiàng)目投入運(yùn)行后納入HSE管理體系。1.3研究范圍及編制分工本可行性研究報(bào)告研究的范圍包括*****熱電廠7#、8#鍋爐改造、煙氣脫硝改造的建設(shè)規(guī)模、脫硝工藝比選及總工藝流程、工藝裝置技術(shù)及設(shè)備方案、自動(dòng)控制、廠址選擇、總圖及土建、公用工程及輔助生產(chǎn)設(shè)施、節(jié)能、環(huán)保、消防、職業(yè)安全衛(wèi)生、項(xiàng)目實(shí)施計(jì)劃、投資估算及資金籌措、財(cái)務(wù)分析、社會(huì)效益分析等方面。因本項(xiàng)目沒(méi)有產(chǎn)品出售，不涉及市場(chǎng)分析，因此對(duì)市場(chǎng)預(yù)測(cè)篇章不再進(jìn)行論述?？尚行匝芯繄?bào)告的編制由中國(guó)石油集團(tuán)東北煉化工程有限公司吉林設(shè)計(jì)院負(fù)責(zé)。1.4項(xiàng)目背景及建設(shè)理由1.4.1項(xiàng)目背景我國(guó)是世界上主要的煤炭生產(chǎn)和消費(fèi)國(guó)，也是以煤炭為主要一次能源的國(guó)家。據(jù)統(tǒng)計(jì)，2002年原煤在我國(guó)一次能源構(gòu)成中所占比例為70.7%，而用于發(fā)電的煤炭約占煤炭消費(fèi)量的49.1%。煤炭燃燒產(chǎn)生的煙氣中含有煙塵、SO2、NOx和CO2等污染物，已經(jīng)造成了嚴(yán)重的環(huán)境問(wèn)題，是我國(guó)經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展急待解決的重要問(wèn)題。我國(guó)在燃煤電站煙塵排放的控制方面，通過(guò)近三十多年的發(fā)展，除塵設(shè)備和技術(shù)均達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平，煙塵排放已得到有效控制。在燃煤電站SO2排放控制方面，我國(guó)采用引進(jìn)技術(shù)和設(shè)備建立了一批煙氣脫硫工程，不斷加大SO2排放的控制力度，SO2排放的增長(zhǎng)勢(shì)頭己基本得到了控制，SO2排放總量不斷降低。因此NOx的控制將是繼粉塵和SO2之后燃煤電站環(huán)保治理的重點(diǎn)。我國(guó)67%的NOx排放量來(lái)自于煤炭的燃燒。據(jù)國(guó)家環(huán)?？偩纸y(tǒng)計(jì)，2005年和2010年我國(guó)火電廠煤炭消耗量分別占全國(guó)總量的56%和64%，火電廠NOx產(chǎn)生量占全國(guó)總量的50%，以燃燒為主的電力生產(chǎn)是NOx排放的主要來(lái)源。火電廠NOx排放控制是我國(guó)NOx排放總量控制關(guān)鍵所在。在燃煤電站NOx排放的控制方面，我國(guó)起步較晚，在上世紀(jì)90年代后期開(kāi)始成套引進(jìn)國(guó)外脫硝技術(shù)和設(shè)備，成本高昂。我國(guó)的脫硝項(xiàng)目逐漸增多，多數(shù)是采用消化吸收國(guó)外先進(jìn)技術(shù)并進(jìn)行國(guó)產(chǎn)化的SCR脫硝技術(shù)，國(guó)內(nèi)的SCR脫硝裝置已建成約200臺(tái)套，為國(guó)內(nèi)NOx的減排做出了巨大的貢獻(xiàn)。*****熱電廠兩臺(tái)額定出力為240t/h循環(huán)流化床鍋爐（7#、8#）是上海鍋爐廠生產(chǎn)的，爐型****，8#鍋爐于2012年4月完成168小時(shí)考核，7#鍋爐于2012年5月完成168小時(shí)考核，該兩臺(tái)鍋爐于同年7月投入正式運(yùn)行，主要負(fù)責(zé)為化工裂解裝置提供12.0MPa的高溫蒸汽。設(shè)計(jì)煤質(zhì)鶴崗12級(jí)原煤，實(shí)際燃用的是*****提供煙煤。目前鍋爐實(shí)際運(yùn)行中，存在以下幾個(gè)問(wèn)題：a）風(fēng)帽脫落頻繁；b）鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)床溫過(guò)高；c）鍋爐排煙溫度高；d）主蒸汽溫度不足；e）鍋爐氧量表指標(biāo)值偏高；f）飛灰和底渣比例偏離設(shè)計(jì)值；g）鍋爐NOx排放濃度過(guò)高，鍋爐滿負(fù)荷時(shí)床溫可控制在950℃以下，此時(shí)旋風(fēng)分離器入口煙溫為850-900℃，NOx排放濃度最高達(dá)450mg/Nm3。鍋爐70%負(fù)荷時(shí)旋風(fēng)分離器入口煙溫為800-850℃，鍋爐50%負(fù)荷時(shí)旋風(fēng)分離器入口煙溫為750-800℃。1.4.2項(xiàng)目建設(shè)必要性NOx的控制是國(guó)家經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展和環(huán)境保護(hù)的客觀需求，NOx治理和減排也得到國(guó)家相關(guān)政策法規(guī)的有力支持。在《國(guó)家環(huán)境保護(hù)“十一五”科技發(fā)展規(guī)劃》中，電力行業(yè)脫硝被列入新型工業(yè)化過(guò)程中重點(diǎn)解決的環(huán)境科技問(wèn)題，NOx的控制技術(shù)和對(duì)策則被列入?yún)^(qū)域大氣污染物控制重點(diǎn)解決的環(huán)境科技問(wèn)題。中華人民共和國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)和社會(huì)發(fā)展第十二個(gè)五年規(guī)劃（以下簡(jiǎn)稱(chēng)“十二五”）綱要中將NOx首次列入約束性指標(biāo)體系，要求減少10%。國(guó)家環(huán)保部《2009-2010年全國(guó)污染防治工作要點(diǎn)》的通知第九款中明確指出，“全面開(kāi)展氮氧化物污染防治。2015年年底前，現(xiàn)役機(jī)組全部完成脫硝改造”。國(guó)家環(huán)保部2011年最新頒布的《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB13223-2011）中規(guī)定，“自2014年7月1日起，現(xiàn)有火力發(fā)電鍋爐及燃?xì)廨啓C(jī)執(zhí)行表1規(guī)定的氮氧化物排放限值100mg/Nm3。另外采用W型火焰爐膛的火力發(fā)電鍋爐，現(xiàn)有循環(huán)流化床火力發(fā)電鍋爐，以及2003年12月31日前建成投產(chǎn)或通過(guò)建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境影響報(bào)告書(shū)審批的火力發(fā)電鍋爐執(zhí)行氮氧化物排放限值200mg/Nm3。”環(huán)境保護(hù)部文件關(guān)于發(fā)布《火電廠氮氧化物防治技術(shù)政策》的通知中要求：在以燃煤機(jī)組氮氧化物排放濃度不達(dá)標(biāo)或不滿足總量控制要求的電廠，應(yīng)進(jìn)行低氮燃燒技術(shù)改造，對(duì)在役燃煤機(jī)組進(jìn)行低氮燃燒技術(shù)改造后，其氮氧化物排放濃度仍不達(dá)標(biāo)或不滿足總量控制要求時(shí)，應(yīng)配置煙氣脫硝設(shè)施。因此為了滿足國(guó)家的要求，對(duì)*****石化分公司熱電廠7#、8#鍋爐進(jìn)行脫硝改造勢(shì)在必行，且為達(dá)到脫硝改造和鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行的目的，還需對(duì)鍋爐本體進(jìn)行改造。只有7#、8#鍋爐完成脫硝改造，才能滿足國(guó)家環(huán)保部發(fā)布的《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB13223-2011）的要求，使氮氧化物達(dá)標(biāo)排放。1.4.3項(xiàng)目建設(shè)目標(biāo)a）鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，未噴氨時(shí)爐膛出口NOx排放濃度低于300mg/Nm3，可以實(shí)現(xiàn)鍋爐連續(xù)噴氨，噴氨后鍋爐最終排放NOX濃度低于200mg/Nm3的指標(biāo)。b）鍋爐50%負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，鍋爐不噴氨的情況下NOx排放濃度低于200mg/Nm3。c）改造后鍋爐主汽溫度在50%以上負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，可以穩(wěn)定控制在525-540℃之間，旋風(fēng)分離器入口煙氣溫度可以穩(wěn)定控制在860-1100℃之間。d）鍋爐尾部煙道無(wú)積灰死角，鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，排煙溫度可以控制在135℃以下。1.4.4主要依托條件a）脫硝裝置建在熱電廠內(nèi)，無(wú)需征地。b）本裝置用鍋爐改造用電取自現(xiàn)有鍋爐房?jī)?nèi)，氨區(qū)電源取自現(xiàn)有輸煤配電間。c）本裝置所用液氨引自1#-6#鍋爐脫硝配套的氨區(qū)液氨儲(chǔ)罐后液氨泵出口母管。d）氨水制備所需脫鹽水來(lái)自氨區(qū)附近的廠內(nèi)脫鹽水母管。1.5產(chǎn)業(yè)政策國(guó)家環(huán)保部《2009-2010年全國(guó)污染防治工作要點(diǎn)》第九款中明確指出：“2015年年底前，現(xiàn)役機(jī)組全部完成脫硝改造”。“十二五”規(guī)劃綱要中將氮氧化物首次列入約束性指標(biāo)體系，要求減少10%。國(guó)家環(huán)保部《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB13223-2011）中規(guī)定，自2014年7月1日起，現(xiàn)有火力發(fā)電鍋爐及燃?xì)廨啓C(jī)執(zhí)行表1規(guī)定的氮氧化物排放限值100mg/Nm3。另外采用W型火焰爐膛的火力發(fā)電鍋爐，現(xiàn)有循環(huán)流化床火力發(fā)電鍋爐，以及2003年12月31日前建成投產(chǎn)或通過(guò)建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境影響報(bào)告書(shū)審批的火力發(fā)電鍋爐執(zhí)行氮氧化物排放限值200mg/Nm3。因此本項(xiàng)目符合國(guó)家頒布的最新產(chǎn)業(yè)政策。2原料、輔助材料及產(chǎn)品2.1原料供應(yīng)2.1.1原料構(gòu)成和規(guī)格本脫硝裝置處理煙氣來(lái)源于*****石化分公司熱電廠7#、8#鍋爐爐膛出口煙氣。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，本工程鍋爐爐膛出口NOx濃度為450mg/Nm3，為實(shí)現(xiàn)氮氧化物排放濃度控制到≤200mg/Nm3以下的目標(biāo)，脫硝技術(shù)方案采用“鍋爐改造+SNCR脫硝裝置”兩步走方案。通過(guò)鍋爐本體改造，將NOx含量從450mg/Nm3降低到300mg/Nm3以下，實(shí)現(xiàn)流化床鍋爐的低氮燃燒，SNCR裝置入口NOx設(shè)計(jì)濃度取為300mg/Nm3，排放煙氣NOx濃度降低到200mg/Nm3以下設(shè)計(jì)。根據(jù)建設(shè)單位提供數(shù)據(jù)，7#、8#鍋爐目前燃料選擇的是俄羅斯高揮發(fā)份煙煤，熱值5200kcal/kg，可燃基揮發(fā)份大于40%，實(shí)際NOx排放量高達(dá)450mg/Nm3。熱值和灰分均大于原設(shè)計(jì)煤種。經(jīng)建設(shè)單位確認(rèn)，鍋爐脫硝系統(tǒng)運(yùn)行后，燃料改回原設(shè)計(jì)煤種，故本項(xiàng)目基礎(chǔ)數(shù)據(jù)采用原設(shè)計(jì)資料。表2.1-1煤質(zhì)分析參數(shù)表名稱(chēng)符號(hào)單位設(shè)計(jì)校核煤種校核煤種2收到基碳Car%4741.2753.14收到基氫Har%3.22.573.4收到基氧Oar%4.364.995.94收到基氮Nar%0.430.540.60收到基硫Sar%0.180.230.25收到基灰分Aar%37.5745.6030.27收到基水分Mt,ar%7.264.806.4全水分Mt%7.264.838.17干燥無(wú)灰基揮發(fā)分Vdaf%34.2336.5020.47收到基低位發(fā)熱量Qnet,atMJ/kg18.21215.88

表2.1-2設(shè)計(jì)基準(zhǔn)與性能要求（設(shè)計(jì)煤種）序號(hào)項(xiàng)目名稱(chēng)單位參數(shù)鍋爐主要技術(shù)參數(shù)1鍋爐形式循環(huán)流化床2鍋爐數(shù)量臺(tái)23鍋爐額定蒸發(fā)量t/h240燃料主要技術(shù)參數(shù)4燃煤量（單臺(tái)爐）t/h43.4525發(fā)熱量MJ/kg18.212煙氣主要技術(shù)參數(shù)6煙氣量（濕基）Nm3/h251891（單爐）7脫硝系統(tǒng)入口煙氣溫度℃>870℃8脫硝后出口NOx濃度mg/Nm3≤200表2.1-3脫硝入口煙氣指標(biāo)項(xiàng)目單位設(shè)計(jì)值備注煙塵濃度g/Nm336.2SNCR裝置入口NOx設(shè)計(jì)值mg/Nm3300SO2mg/Nm3166氨逃逸mg/Nm37.6本工程SNCR脫硝裝置所需水源、氣源、電源均由廠區(qū)內(nèi)管道或裝置提供。本工程主要水耗、電耗等見(jiàn)下表：表2.1-4消耗指標(biāo)表編號(hào)項(xiàng)目單位參數(shù)1氨耗量SNCRkg/h（兩臺(tái)爐）902脫鹽水量m3/h0.813伴熱熱水1.0MPa95℃3t/h4儀用壓縮空氣耗量Nm3/h205單位電耗kW27.72.2輔助材料供應(yīng)本脫硝裝置主要輔助材料為液氨。其規(guī)格數(shù)量見(jiàn)表2.2-1。表2.2-1主要輔助材料的規(guī)格、數(shù)量表序號(hào)材料名稱(chēng)規(guī)格數(shù)量來(lái)源備注1液氨純度99.9wt%90kg/h管網(wǎng)內(nèi)供還原劑液氨由廠內(nèi)管道輸送，供應(yīng)穩(wěn)定可靠。2.3產(chǎn)品該項(xiàng)目產(chǎn)品為脫硝后煙氣，煙氣量為7#爐251891m3/h（濕基），8#爐251891m3/h（濕基）。脫硝后煙氣組成見(jiàn)表2.3-1。表2.3-17、8#爐脫硝后煙氣組成表(單爐)項(xiàng)目單位數(shù)據(jù)備注流量Nm3/h251891BMCR工況溫度℃>870℃>50%BMCR工況壓力kPa不變煙塵濃度g/Nm332～41NOx(以NO2計(jì))mg/Nm3≤200標(biāo)、干、6%O2。6%O2SO2mg/Nm3≤200O2Vol%6H2OVol%8NH3mg/Nm3≤7.6脫硝后的煙氣經(jīng)布袋除塵器除塵，煙氣粉塵排放濃度小于30mg/Nm3，經(jīng)爐內(nèi)噴石灰石法脫硫，鍋爐排放煙氣中SO2濃度小于200mg/Nm3，均滿足《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB13223-2011）的要求。3建設(shè)規(guī)模、產(chǎn)品方案及總工藝流程3.1原料性質(zhì)本裝置原料為鍋爐煙氣，7、8#鍋爐在BMCR工況下煙氣流量為251891Nm3/h。3.2建設(shè)規(guī)模本裝置為熱電廠原有7、8#鍋爐各提供一套鍋爐本體改造(CFB低氮燃燒)+SNCR聯(lián)合脫硝系統(tǒng)。建設(shè)規(guī)模按100%BMCR工況下的煙氣量設(shè)計(jì)，7、8#鍋爐設(shè)計(jì)處理煙氣量251891Nm3/h，年運(yùn)行時(shí)間為8000小時(shí)，當(dāng)量滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間5600小時(shí)。3.3總工藝流程3.3.1總工藝流程說(shuō)明3.3.1.1總工藝流程制定原則a）NOx排放濃度和排放量必須滿足國(guó)家和當(dāng)?shù)卣h(huán)保要求。b）脫硝工藝要適用于鍋爐已確定的煤種條件，并考慮燃煤來(lái)源的變化可能性。c）脫硝工藝要做到技術(shù)成熟、設(shè)備運(yùn)行可靠，并有成功的運(yùn)行業(yè)績(jī)。d）根據(jù)工程的實(shí)際情況盡量減少脫硝裝置的建設(shè)投資。e）脫硝系統(tǒng)應(yīng)布置合理。f）脫硝還原劑要有穩(wěn)定可靠的來(lái)源。g）盡量減少運(yùn)行費(fèi)用。3.3.1.2NOx的控制方法簡(jiǎn)介NOx的形成是由于氮與氧在非常高的溫度時(shí)結(jié)合，在通常的燃燒溫度下，煤燃燒生成的NOx中，NO占90%以上，NO2占5%～10%，而N2O只占1%左右。在大氣污染治理領(lǐng)域里，NOx主要指的是NO和NO2。煤燃燒過(guò)程中生成的NOx有三種方式：熱力型NOx，它是空氣中的氮?dú)庠诟邷叵卵趸傻腘Ox。燃料型NOx，它是燃料中含有的氮化合物在燃燒過(guò)程中熱分解，接著氧化而生成的NOx。速度型NOx，它是燃燒時(shí)空氣中氮和燃料中的碳?xì)浠衔锓磻?yīng)生成的NOx。對(duì)于燃煤電站鍋爐，一般熱力型NOx占總NOx的25%，燃料型NOx占75%，速度型NOx所占份額很少。有關(guān)NOx的控制方法有幾十種之多，歸納起來(lái)，這些方法不外乎從燃料的生命周期的三個(gè)階段入手，即燃燒前、燃燒中和燃燒后。當(dāng)前有關(guān)燃燒前脫硝的研究很少，幾乎所有的研究都集中在燃燒中和燃燒后的NOx控制。所以在國(guó)際上把燃燒中NOx的所有控制措施統(tǒng)稱(chēng)為一次措施(primarypollutionprevention)，主要是低NOx燃燒技術(shù)；把燃燒后的NOx控制措施稱(chēng)為二次措施(secondarypollutionprevention)，又稱(chēng)為煙氣脫硝技術(shù)，其中包括選擇性非催化還原技術(shù)（簡(jiǎn)稱(chēng)SNCR）、選擇性催化還原技術(shù)（簡(jiǎn)稱(chēng)SCR）、固體吸附法、電子束照射法等。a）脫硝一次措施——低NOx燃燒技術(shù)所有利用改變?nèi)剂先紵龡l件和燃燒方法來(lái)控制NOx產(chǎn)生及減少燃料中N向NOx轉(zhuǎn)化的方法都統(tǒng)稱(chēng)為低氮燃燒技術(shù)。我國(guó)煤粉爐大部分采用四角切圓燃燒技術(shù)，燃用煙煤鍋爐的NOx排放濃度可以達(dá)到以往650mg/Nm3的排放標(biāo)準(zhǔn)，而大型貧煤、無(wú)煙煤鍋爐的NOx排放濃度卻嚴(yán)重超標(biāo)，高達(dá)1000mg/Nm3以上，這和煤種特性有關(guān)。由于我國(guó)新建的大型煙煤鍋爐基本上都采用了低氮燃燒器和爐膛分級(jí)燃燒技術(shù)（設(shè)置頂部燃燼風(fēng)OFA）來(lái)降低NOx排放，而且由于煙煤易于燃盡，采用爐膛分級(jí)燃燒技術(shù)對(duì)鍋爐熱效率的影響很小。b）脫硝二次措施——煙氣脫硝技術(shù)1）SNCR煙氣脫硝技術(shù)選擇性非催化還原技術(shù)（SNCR）是用NH3、尿素等還原劑噴入爐內(nèi)與NOx進(jìn)行選擇性反應(yīng)，還原劑噴入爐膛溫度為870~1100℃的區(qū)域，該還原劑（尿素）迅速熱分解成NH3并與煙氣中的NOx進(jìn)行還原反應(yīng)生成N2。將氨作為還原劑的方法稱(chēng)Exxon法，該法最初由美國(guó)的Exxon公司發(fā)明并于1974在日本成功投入工業(yè)應(yīng)用，后經(jīng)美國(guó)FuelTech公司推廣，目前美國(guó)是世界上應(yīng)用實(shí)例最多的國(guó)家。使用尿素與增強(qiáng)劑的方法，稱(chēng)為燃燒技術(shù)中的脫NOx法，也稱(chēng)NOxOUT法。該法由EPRI于1980年研制并獲得專(zhuān)利。SNCR工藝流程如圖3.3-1所示。圖3.3-1SNCR工藝流程圖研究發(fā)現(xiàn)，在爐膛870~1100℃這一狹窄的溫度范圍內(nèi)、在無(wú)催化劑作用下，NH3或尿素等氨基還原劑可選擇性地還原煙氣中的NOx，基本上不與煙氣中的O2作用，據(jù)此發(fā)展了SNCR法。主要的還原機(jī)理見(jiàn)下面化學(xué)反應(yīng)方程(1)所示，如果溫度過(guò)高，NH3會(huì)被氧化成NO，見(jiàn)化學(xué)反應(yīng)方程(2)。(1)(2)不同還原劑有不同的反應(yīng)溫度范圍，此溫度范圍稱(chēng)為溫度窗口。NH3的反應(yīng)最佳溫度窗口為850～1100℃。當(dāng)反應(yīng)溫度過(guò)高時(shí)，由于氨的分解會(huì)使NOx還原率降低，另一方面，反應(yīng)溫度過(guò)低時(shí)，氨的逃逸會(huì)增加，也會(huì)使NOx還原率降低。NH3是高揮發(fā)性和有毒的物質(zhì)，氨的逃逸會(huì)造成新的環(huán)境污染。2）SCR煙氣脫硝技術(shù)選擇性催化劑還原技術(shù)（SCR）是由美國(guó)Eegelhard公司發(fā)明并于1959年申請(qǐng)了專(zhuān)利，而日本率先在20世紀(jì)70年代對(duì)該方法實(shí)現(xiàn)了工業(yè)化。SCR脫硝原理是利用NH3和催化劑（鐵、釩、鉻、鈷或鉬等堿金屬）在溫度為300～400℃時(shí)將NOx還原為N2。NH3具有選擇性，只與NOx發(fā)生反應(yīng)，基本上不與O2反應(yīng)，所以稱(chēng)為選擇性催化還原脫硝法。SCR技術(shù)與SNCR技術(shù)的化學(xué)反應(yīng)原理相同，都是在煙氣中加入還原劑（最常用的是液氨、氨水和尿素），在一定溫度下，還原劑與煙氣中的NOx反應(yīng)，生成無(wú)害的氮?dú)夂退?。主要反?yīng)如下：4NO+4NH3+O2→4N2+6H2ONO+NO2+2NH3→2N2+3H2O6NO2+8NH3→7N2+12H2O4NH3+3O2→2N2+6H2O4NH3+5O2→4NO+6H2O在沒(méi)有催化劑的情況下，上述化學(xué)反應(yīng)只是在很窄的溫度范圍內(nèi)（850~1100℃）進(jìn)行。SCR技術(shù)采用催化劑，催化作用使反應(yīng)活化能降低，反應(yīng)可在較低的溫度條件（300~400℃）下進(jìn)行，相當(dāng)于鍋爐省煤器與空氣預(yù)熱器之間的煙氣溫度。選擇性是指在催化劑的作用和在氧氣存在條件下，NH3優(yōu)先和NOx發(fā)生還原脫除反應(yīng)，生成氮?dú)夂退?，而不和煙氣中的氧進(jìn)行氧化反應(yīng)，與SNCR技術(shù)相比降低了氨的消耗。圖3.3-2為SCR煙氣脫硝系統(tǒng)典型工藝流程簡(jiǎn)圖，SCR系統(tǒng)一般由氨的儲(chǔ)存和供應(yīng)系統(tǒng)、氨與空氣混合系統(tǒng)、氨氣噴入系統(tǒng)、反應(yīng)器系統(tǒng)、檢測(cè)控制系統(tǒng)等組成。

圖3.3-2SCR工藝典型流程簡(jiǎn)圖SCR煙氣脫硝技術(shù)的脫硝效率較高，一般為60～90%左右。3）吸附法脫除NOx法。常用的吸附劑有分子篩、活性炭、天然沸石、硅膠及泥煤等，其中有些吸附劑如硅膠、分子篩、活性炭等，兼有催化的性能，能將廢氣中的NO催化氧化成NO2，然后用水或堿吸收而得以回收。吸附法脫硝效率較高，能達(dá)到70~80%，但是因單位體積吸附劑的NOx吸附量小，吸附劑用量多，設(shè)備龐大，設(shè)備成熟度不高，再生頻繁、投資運(yùn)行費(fèi)用高昂等原因，國(guó)內(nèi)目前僅有2臺(tái)75t/h鍋爐作為試驗(yàn)裝置采用此技術(shù)，工業(yè)應(yīng)用不廣泛。4）電子束照射法電子束照射法脫硝，其原理是利用電子束照射煙氣，使生成強(qiáng)氧化性O(shè)H基、O原子，這些強(qiáng)氧化基團(tuán)氧化煙氣中的二氧化硫和NOx、生成硫酸和硝酸，再加入氨氣，則生成硫硝銨復(fù)合鹽。目前，該技術(shù)還不成熟，有待進(jìn)一步開(kāi)發(fā)。在上述的脫硝二次措施當(dāng)中，選擇性催化還原技術(shù)（SCR）由于脫硝效率最高、最為成熟，因此世界上大多數(shù)國(guó)家如美國(guó)、日本、歐洲各國(guó)等均采用SCR技術(shù)作為鍋爐煙氣脫硝的首選技術(shù)，日益成為當(dāng)今脫硝技術(shù)的主流。3.3.1.3方案比選從工藝方案靈活性、工藝技術(shù)的先進(jìn)性和可靠性、主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、節(jié)能、環(huán)保、安全、投資及經(jīng)濟(jì)效益等方面，對(duì)各種脫硝工藝方案進(jìn)行對(duì)比，技術(shù)性能對(duì)比參見(jiàn)表3.3-3。表3.3-3工藝對(duì)比表序號(hào)項(xiàng)目一次措施二次措施低NOx燃燒技術(shù)SNCRSCR吸附法電子束照射法1工藝技術(shù)特點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：技術(shù)成熟，爐內(nèi)脫硝主流技術(shù)缺點(diǎn)：效率較低，在環(huán)保要求較高時(shí)，不能滿足排放要求，必須結(jié)合其它煙氣脫硝技術(shù)。脫硝效率受鍋爐燃煤煤種限制。優(yōu)點(diǎn)：不需要催化劑，占地小缺點(diǎn)：對(duì)溫度窗口要求嚴(yán)格，容易引起爐壁腐蝕，氨逃逸高，對(duì)鍋爐下游設(shè)備產(chǎn)生不利影響，運(yùn)行中能耗高，脫硝效率較低，控制難度大，對(duì)運(yùn)行要求高。優(yōu)點(diǎn)：全世界技術(shù)最成熟，應(yīng)用最廣泛，對(duì)負(fù)荷適應(yīng)性強(qiáng)，脫硝效率最高，可達(dá)90%以上，易于控制，靈活可靠。缺點(diǎn)：需要催化劑，占地大，投資較高。優(yōu)點(diǎn)：脫硝效率高，適宜于小規(guī)模的排放源，設(shè)備簡(jiǎn)單，易于再生。缺點(diǎn)：受吸附容量限制，不能用于大容量排放源，再生頻繁，投資高優(yōu)點(diǎn)：可用于同時(shí)脫硫脫硝。缺點(diǎn)：耗能大，投資高。2方案靈活性受鍋爐爐型和燃煤煤種制約，靈活性較差。受鍋爐爐型和燃煤煤種制約，靈活性較差。不受鍋爐爐型和燃煤煤種制約，方案靈活可靠。未工業(yè)化應(yīng)用，靈活性尚待考證未工業(yè)化應(yīng)用，靈活性尚待考證3運(yùn)行可靠性脫硝效率受鍋爐負(fù)荷及煤種變化影響，當(dāng)偏離設(shè)計(jì)值時(shí)，脫硝效率會(huì)降低。有時(shí)不能滿足環(huán)保排放指標(biāo)。脫硝效率受鍋爐負(fù)荷及煤種變化影響，當(dāng)偏離設(shè)計(jì)值時(shí)，脫硝效率會(huì)降低。有時(shí)不能滿足環(huán)保排放指標(biāo)。脫硝效率不受鍋爐負(fù)荷及煤種變化影響，可根據(jù)排放要求調(diào)整運(yùn)行參數(shù)，實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放。未工業(yè)化應(yīng)用，運(yùn)行可靠性尚待考證未工業(yè)化應(yīng)用，運(yùn)行可靠性尚待考證4運(yùn)行可控性脫硝效率依靠運(yùn)行人員經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行調(diào)整，可控性較差。脫硝效率依靠運(yùn)行人員經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行調(diào)整，可控性較差。因有在線調(diào)整系統(tǒng)，系統(tǒng)可自動(dòng)調(diào)整，運(yùn)行可控性高。未工業(yè)化應(yīng)用，運(yùn)行可控性尚待考證未工業(yè)化應(yīng)用，運(yùn)行可控性尚待考證5應(yīng)用普遍性普遍采用一般普遍采用未工業(yè)化應(yīng)用未工業(yè)化應(yīng)用6對(duì)鍋爐本體影響幾乎沒(méi)有影響會(huì)對(duì)鍋爐受熱面造成腐蝕幾乎沒(méi)有影響未工業(yè)化應(yīng)用，對(duì)鍋爐影響尚待考證未工業(yè)化應(yīng)用，對(duì)鍋爐影響尚待考證根據(jù)上述幾種主要工藝技術(shù)的分析比較，吸附法和電子束照射法，因技術(shù)尚不成熟，國(guó)內(nèi)沒(méi)有工業(yè)化應(yīng)用業(yè)績(jī)，不推薦采用。結(jié)合*****實(shí)際情況，由于熱電廠7、8#爐是現(xiàn)有鍋爐，其爐型為循環(huán)流化床鍋爐，經(jīng)鍋爐本體改造后，煙氣中NOx的濃度為300mg/Nm3。脫硝效率在33.3%即可達(dá)到《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB13223-2011）對(duì)NOx的排放限值200mg/Nm3。SNCR適用于CFB機(jī)組，首先其爐膛出口溫度一般在850~1000℃區(qū)間內(nèi)，在SNCR工藝高效“溫度窗”內(nèi);其次燃燒后煙氣分二部分分別經(jīng)過(guò)分離器，在分離器內(nèi)劇烈混合且停留時(shí)間超過(guò)1.5秒，為SNCR工藝提供了天然的優(yōu)良反應(yīng)器;最后由于CFB燃燒技術(shù)是一種低NOX燃燒技術(shù)，CFB鍋爐出口NOx濃度較低，再通過(guò)SNCR工藝，可確保出口濃度達(dá)到環(huán)保要求；此外SNCR工藝投資和運(yùn)行費(fèi)用都低于SCR工藝，工業(yè)試驗(yàn)和國(guó)外運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)均表明SNCR系統(tǒng)用于CFB鍋爐，設(shè)計(jì)合理可達(dá)60%以上脫硝效率。因此7、8#鍋爐擬采用SNCR工藝進(jìn)行脫硝改造。針對(duì)熱電廠7、8#鍋爐進(jìn)行煙氣脫硝改造所采取的工藝以及能達(dá)到的改造目標(biāo)見(jiàn)下表：

表3.3-4改造采用的脫硝工藝7、8#爐改造前NOx，mg/Nm3300采用SNCR脫硝效率≥33.3%NOx，mg/Nm3200擬采用的脫硝工藝SNCR綜上所述，7、8#爐采用非選擇性催化還原（SNCR）脫硝工藝，可將NOx濃度由300mg/Nm3降至200mg/Nm3以下。3.3.2裝置構(gòu)成7、8#爐脫硝裝置的構(gòu)成主要包括：SNCR系統(tǒng)和氨區(qū)。表3.3-5主要裝置構(gòu)成表序號(hào)裝置名稱(chēng)單位數(shù)量處理量備注（新建、改造、利舊）1鍋爐本體改造套2240t/h7、8#鍋爐改造2SNCR反應(yīng)系統(tǒng)套2251891Nm3/h（7、8#爐）改造3一次風(fēng)機(jī)改造套24氨區(qū)套1擴(kuò)建4工藝裝置4.1工藝技術(shù)選擇4.1.1鍋爐現(xiàn)狀4.1.1.1鍋爐型式鍋爐采用2臺(tái)銘牌220t/h高溫超高壓循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)，鍋爐采用上海鍋爐廠有限公司產(chǎn)品；鍋爐設(shè)計(jì)燃料、校核燃料為*****省東部；每臺(tái)鍋爐設(shè)一次風(fēng)機(jī)1臺(tái)，二次風(fēng)機(jī)1臺(tái)，引風(fēng)機(jī)2臺(tái)，返料風(fēng)機(jī)2臺(tái)；在環(huán)保性能方面，因其是低溫燃燒（燃燒溫度850~950℃），且有較大的二次風(fēng)率（40~50%），所以對(duì)降低NOx的排放非常有利。本鍋爐采用向爐內(nèi)添加石灰石方式進(jìn)行爐內(nèi)脫硫，爐內(nèi)噴鈣法進(jìn)行脫硫，設(shè)計(jì)脫硫效率80%，鈣硫的摩爾比為2.5，兩臺(tái)鍋爐配有一套脫硫儲(chǔ)存輸送系統(tǒng)，包括一座石灰石料倉(cāng)，兩臺(tái)螺旋輸粉給料機(jī)、三臺(tái)輸送風(fēng)機(jī)，每臺(tái)鍋爐分兩路由二次風(fēng)噴口噴入爐內(nèi)。設(shè)計(jì)SO2的脫硫效率大于80%,實(shí)際SO2排放濃度小于200mg/m3。每臺(tái)鍋爐配置1臺(tái)布袋除塵器，用來(lái)收集煙氣中的灰塵，使煙氣從煙囪排入大氣的最大含塵濃度不大于30mg/Nm3。噴吹型式采用行噴，捕捉下來(lái)的灰塵采用氣力輸灰系統(tǒng)送至灰?guī)?，?jīng)罐車(chē)外運(yùn)。4.1.1.2鍋爐主要技術(shù)參數(shù)鍋爐爐型循環(huán)流化床鍋爐 銘牌蒸發(fā)量 220t/h額定蒸發(fā)量 240t/h最大蒸發(fā)量 260t/h 鍋爐臺(tái)數(shù) 2臺(tái) 額定蒸汽壓力 12MPa（G） 額定蒸汽出口溫度 540℃ 給水溫度 158排煙溫度 1鍋爐保證熱效率 90.75％ 燃料粒度 0～10mm 布置型式 室內(nèi)布置表4.1-1煤質(zhì)分析表燃料類(lèi)型設(shè)計(jì)煤種校核煤種（1）校核煤種（2）元素分析(收到基,重量%)碳Car4741.2753.14氫Har3.22.573.40硫Sar0.180.230.25氮Nar0.430.540.60氧Oar4.364.995.94水分Mt7.264.86.4灰Aar37.5745.6030.27干燥無(wú)灰基揮發(fā)份Vdaf34.2336.5038.17釩V(ppm)低位熱值(收到基)MJ/kg18.21215.8820.47灰成分分析（%）SiO265.5665.3160.63Fe2O34.644.004.63Al2O321.2418.3221.83CaO3.831.852.61MgO1.320.660.62SO31.020.651.04灰熔融溫度，℃還原氣氛開(kāi)始變形溫度11101420＞1500軟化溫度(H=W)13001495＞1500軟化溫度(H=?W)1500＞1500流化溫度1400＞1500＞1500氧化氣氛開(kāi)始變形溫度14001500軟化溫度(H=W)1475＞1500軟化溫度(H=?W)1495＞1500

4.1.1.3燃燒系統(tǒng)主要輔助設(shè)備的選擇1臺(tái)鍋爐燃燒系統(tǒng)主要輔助設(shè)備選擇如下:一次風(fēng)機(jī) 1臺(tái)風(fēng)量 168000Nm3/h（34℃風(fēng)壓 22100Pa電機(jī)功率 1600kW（6kV）二次風(fēng)機(jī) 1臺(tái)風(fēng)量 113000Nm3/h（34℃風(fēng)壓 15500Pa電機(jī)功率 800kW（6kV）引風(fēng)機(jī) 2臺(tái)風(fēng)量 150000Nm3/h煙氣入口溫度 135℃風(fēng)壓 8100Pa電機(jī)功率 900kW（6kV）布袋除塵器 1臺(tái)處理煙氣量 47煙氣入口溫度 135℃煙塵出口濃度 ＜30mg/Nm3全封閉稱(chēng)重式給料機(jī) 4臺(tái)出力 0～25t/h皮帶寬 650mm高壓密封風(fēng)機(jī) 2臺(tái)風(fēng)量 3300Nm3/h風(fēng)壓 60000Pa電機(jī)功率 75kW4.1.2鍋爐運(yùn)行方式*****熱電廠兩臺(tái)240t/h循環(huán)流化床鍋爐（7#、8#）是上海鍋爐廠生產(chǎn)的，爐型：SG-220/12.0-M692，8#鍋爐于2012年4月完成168小時(shí)考核，7#鍋爐于2012年5月完成168小時(shí)考核，該兩臺(tái)鍋爐于同年7月投入正式運(yùn)行，主要負(fù)責(zé)為化工裂解裝置提供12.0MPa的高溫蒸汽。設(shè)計(jì)入爐煤粒度為小于10mm，D50=2.0，實(shí)際入爐煤粒度為：10mm通過(guò)率為60-80%，2.0mm通過(guò)率為10-30%，與設(shè)計(jì)有一定偏差，因破碎機(jī)破碎效果不佳，且堵煤嚴(yán)重，熱電廠于2012年冬季對(duì)該破碎機(jī)進(jìn)行了更換，更換為齒板式破碎機(jī)，更換后堵煤?jiǎn)栴}已解決，但粒度仍不能實(shí)現(xiàn)全部小于10mm的標(biāo)準(zhǔn)，現(xiàn)入爐煤粒度為10mm通過(guò)率為60-80%，2.0mm通過(guò)率為20-40%?；ぱb置使用12.0MPa蒸汽負(fù)荷情況為：正常生產(chǎn)無(wú)燒焦無(wú)切換爐時(shí)用汽量為170t/h，當(dāng)化工裂解爐切換時(shí)用汽量260t/h，當(dāng)化工裝置開(kāi)工時(shí)用汽量在350t/h,化工裂解爐燒焦時(shí)鍋爐負(fù)荷波動(dòng)幅度在30-50t/h。用汽壓力9.5-10.1MPa，用汽溫度為不低于510℃，因化工裝置距熱電廠較遠(yuǎn)，熱電廠7#、8#鍋爐的出口蒸汽壓力控制指標(biāo)為10.0-11.0MPa，溫度控制指標(biāo)為525-540℃。為了保證供化工裝置用汽安全穩(wěn)定，熱電廠兩臺(tái)循環(huán)流化床同時(shí)運(yùn)行，總負(fù)荷約330t/h，除供化工裝置用汽外，多余蒸汽經(jīng)減壓后供給熱電廠老系統(tǒng)主蒸汽母管，用于機(jī)組發(fā)電或減為需要等級(jí)的蒸汽供化工裝置使用。當(dāng)7#、8#鍋爐中有一臺(tái)停爐檢修時(shí)，另一臺(tái)鍋爐負(fù)荷提升至200t/h以上，保證化工供汽壓力穩(wěn)定可調(diào)可控。多余蒸汽供給熱電廠老系統(tǒng)主蒸汽母管。4.1.2限制SNCR改造存在的問(wèn)題*****石化熱電廠兩臺(tái)220t/h流化床鍋爐是上海鍋爐廠生產(chǎn)的，原設(shè)計(jì)燃料為本省的煙煤，熱值4350kcal/kg實(shí)際燃煤品質(zhì)受煤炭市場(chǎng)情況限制,因來(lái)煤質(zhì)量不穩(wěn)定,其熱值、含硫和含氮量均有所有變化，對(duì)鍋爐SO2和NOx排放濃度均有所影響。。根據(jù)脫硝設(shè)計(jì)導(dǎo)則規(guī)定，SNCR脫硝噴按窗口溫度在871℃-1100℃之間，循環(huán)流化床鍋爐噴槍位置一般選擇在鍋爐旋風(fēng)分離器入口位置，目前鍋爐旋風(fēng)分離器入口溫度如下：表4.1-28#爐運(yùn)行參數(shù)對(duì)比表時(shí)間2012.4.222012.4.232013.4.82013.5.8項(xiàng)目設(shè)計(jì)值232t/h251t/h150t/h154t/h爐膛煙溫889929931826835旋風(fēng)分離器出口煙溫900799/778795/777轉(zhuǎn)向室出口煙溫842788/817809/849679/691678/692高溫過(guò)熱器出口煙溫687671/653690/680620/606618/604低溫過(guò)熱器出口煙溫486465/464481/478480/483471/453省煤器出口煙溫268282/296293/310310/323289/299空預(yù)器出口煙溫129132/134143/148146/144154/157冷風(fēng)溫度20一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)溫2049.660.227.767.3二次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)溫2038.243.238.472.4一次熱風(fēng)溫度180221232221222二次熱風(fēng)溫度180264273285279轉(zhuǎn)向室出口蒸汽溫度344342/344343/344332/334330/332低溫過(guò)熱器出口蒸汽溫度410409/414408/412387/395385/394屏過(guò)入口蒸汽溫度381378/378380/381381/388383/391屏過(guò)出口蒸汽溫度456464/465465/466473/479474/483高溫過(guò)熱器入口蒸汽溫度446459/456457/461473/479474/482高溫過(guò)熱器出口蒸汽溫度540530/532533/535531/531531/531床溫970970868834由上表看出，目前鍋爐運(yùn)行旋風(fēng)分離器出口溫度在低負(fù)荷時(shí)溫度在790左右，不能滿足SNCR噴氨溫度窗口的要求。針對(duì)SNCR噴氨溫度窗口及鍋爐本體偏離低氮排放設(shè)計(jì)值存在的問(wèn)題，2013年11月份，熱電廠委托北京特種設(shè)備檢測(cè)研究所對(duì)7#、8#鍋爐進(jìn)行了燃燒調(diào)整試驗(yàn)和性能考核，鍋爐熱效率高于鍋爐廠保證值90.75%，從性能考核情況及鍋爐平時(shí)運(yùn)行中的優(yōu)化調(diào)整結(jié)果來(lái)看鍋爐目前存在的問(wèn)題如下：a）通過(guò)優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整試驗(yàn)，現(xiàn)在鍋爐滿負(fù)荷時(shí)床溫可控制在950℃以下，此時(shí)旋風(fēng)分離器入口煙溫為850-900℃，NOx排放濃度最高達(dá)450mg/Nm3。鍋爐70%負(fù)荷時(shí)旋風(fēng)分離器入口煙溫為800-850℃，但此溫度場(chǎng)不滿足SNCR脫硝技術(shù)要求的最低噴氨要求的870℃以上。此工況下無(wú)法采用噴氨的措施降低NOx排放濃度；b）鍋爐運(yùn)行時(shí)床壓過(guò)高，造成一次風(fēng)量過(guò)大，使得鍋爐給煤在富氧環(huán)境中燃燒，NOx產(chǎn)生量過(guò)高，從爐膛床壓過(guò)高，爐膛稀相區(qū)差壓過(guò)低及鍋爐投產(chǎn)初期暴露出來(lái)的風(fēng)帽存在的問(wèn)題等各運(yùn)行數(shù)據(jù)分析，爐內(nèi)布風(fēng)板及風(fēng)帽設(shè)計(jì)存在問(wèn)題，阻力過(guò)大。這一問(wèn)題使得運(yùn)行中無(wú)法對(duì)鍋爐配風(fēng)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，一旦降低一次風(fēng)壓和風(fēng)量，則會(huì)出現(xiàn)床料流化不好，產(chǎn)生局部結(jié)焦問(wèn)題，影響鍋爐的安全平穩(wěn)運(yùn)行。因此過(guò)高的一次量及過(guò)高的氧量是造成7#、8#鍋爐過(guò)高NOx排放濃度的主要原因；c）爐膛內(nèi)的吸熱量過(guò)大也是造成旋風(fēng)分離器入口煙溫過(guò)低的一個(gè)原因。從尾部煙道各級(jí)受熱面進(jìn)出口煙溫?cái)?shù)據(jù)及溫壓值分析，高低溫段過(guò)熱器進(jìn)出口和省煤器入口在各種負(fù)荷工況下煙溫均低于設(shè)計(jì)值，但省煤器出口煙溫在各種工況下均高于設(shè)計(jì)值50-60℃，熱風(fēng)溫度過(guò)高，高出設(shè)計(jì)值60℃（空氣預(yù)熱器換熱效果較好），說(shuō)明省煤器的吸熱量不足（這也是造成排煙溫度高的原因之一），于是水冷壁就需要在爐膛內(nèi)吸收過(guò)量的熱量，則造成旋風(fēng)分離器入口煙溫過(guò)低，高低溫段過(guò)熱器因煙壓過(guò)低又造成其吸熱量不足，因此兩級(jí)減溫水噴水量過(guò)低，主汽溫度調(diào)節(jié)控制空間不足，低負(fù)荷時(shí)容易低溫。如果通過(guò)優(yōu)化鍋爐燃燒配風(fēng)，降低鍋爐運(yùn)行控制氧量值后，這一問(wèn)題將更加嚴(yán)重。省煤器受熱面布置不夠及水冷壁吸熱量過(guò)大是造成鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，旋風(fēng)分離器入口煙溫過(guò)低的主要原因；d）從飛灰量過(guò)大，底渣量過(guò)低及旋風(fēng)分離器返料腿內(nèi)風(fēng)壓偏低分析，該旋風(fēng)分離器的效率較低，不能實(shí)現(xiàn)大部物料返回爐內(nèi)，而直接經(jīng)尾部受熱器，進(jìn)入布袋除塵器了。同時(shí)又因煙氣中的飛灰濃度過(guò)高，脫硫灰粘性大等原因而加劇了尾部受熱面的積灰；e）通過(guò)停爐后對(duì)尾部受熱面積灰情況的檢查，發(fā)現(xiàn)受熱面積灰量非常大，包墻過(guò)熱器管束之間已被脫硫灰完全堵住。燃?xì)饷}沖吹灰器噴吹前后各點(diǎn)煙溫變化來(lái)看，現(xiàn)使用的燃?xì)饷}沖吹灰器不能滿足實(shí)際需要，特別是尾部高、低溫過(guò)熱器和省煤器處的受熱面積灰嚴(yán)重；f）省煤器入口氧量表DCS指標(biāo)值與實(shí)測(cè)值偏差過(guò)大；一、二次風(fēng)量測(cè)量表DCS指標(biāo)值不準(zhǔn)；一、二次風(fēng)機(jī)依靠出口擋板調(diào)整控制風(fēng)量，且擋板特性不好，存在控制盲區(qū)等問(wèn)題對(duì)鍋爐燃燒配風(fēng)優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整影響較大；g）一次風(fēng)比率過(guò)高根據(jù)鍋爐廠經(jīng)驗(yàn)，燃用高揮發(fā)份的燃料，該容量等級(jí)的流化床鍋爐一次風(fēng)比率應(yīng)控制在45%左右，即額定負(fù)荷一次風(fēng)量應(yīng)控制在90kNm3/h，額定負(fù)荷至50%負(fù)荷時(shí)風(fēng)量線性下降，至50%后各風(fēng)量維持恒定。但*****石化的鍋爐161t/h負(fù)荷時(shí)一次風(fēng)量為90~100kNm3/h，這也是造成NOx高的原因之一。h）鍋爐臨界流化風(fēng)量較高根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行人員反應(yīng)，鍋爐臨界流化風(fēng)量約為60kNm3/h，這數(shù)值較常規(guī)機(jī)組高出較多，懷疑風(fēng)帽有問(wèn)題。據(jù)了解，鍋爐建設(shè)時(shí)，施工人員將布風(fēng)板上部的澆注料澆注過(guò)厚，使得風(fēng)帽無(wú)法落入風(fēng)帽內(nèi)的柱上，且施工人員沒(méi)有將風(fēng)帽與內(nèi)柱進(jìn)行固定。使得風(fēng)帽不牢固，鍋爐運(yùn)行不到半月即出現(xiàn)爐膛內(nèi)單點(diǎn)或多點(diǎn)床溫過(guò)低問(wèn)題，每次停爐檢查時(shí)均會(huì)發(fā)現(xiàn)大量風(fēng)帽脫落，風(fēng)帽內(nèi)積滿床料，采用人工對(duì)每個(gè)風(fēng)帽進(jìn)行檢查，將其內(nèi)部積存的床料清理干凈，重新將風(fēng)帽與中柱進(jìn)行焊接，但下次停爐檢查還會(huì)發(fā)現(xiàn)大量風(fēng)帽再次開(kāi)焊。因運(yùn)行中床料局部流化不好，導(dǎo)致密相區(qū)燃燒效果不好，多次出現(xiàn)床面局部結(jié)焦問(wèn)題。j）主蒸汽溫度不足減溫水量投加量過(guò)低，在鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)一級(jí)減溫水量不到設(shè)計(jì)值的80%，二級(jí)減溫水基本不投，鍋爐70%負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，一級(jí)減溫水量不到設(shè)計(jì)值的50%、二級(jí)減溫水基本不投，主汽溫度在535℃以下。k）尾部受熱面安裝的是脈沖吹灰器，高溫段吹灰效果不佳鍋爐省煤器出口煙氣溫度較設(shè)計(jì)值高出50~60℃，高溫段吹灰效果不佳（或受熱面布置偏少），熱風(fēng)溫度較設(shè)計(jì)值高出50m）鍋爐實(shí)際運(yùn)行中鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)NOx排放濃度最高達(dá)450mg/Nm3，低負(fù)荷（70%）運(yùn)行時(shí)NOx排放濃度仍高于300mg/Nm3，遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)值，同時(shí)也高于其它同類(lèi)型的循環(huán)流化床鍋爐排放濃度。鍋爐NOx排放值超標(biāo)，在高負(fù)荷時(shí)分離器入口溫度具備噴氨條件，但在低負(fù)荷時(shí)鍋爐排放值依然超標(biāo)，此時(shí)分離器入口溫度不具備噴氨條件。n）一次風(fēng)機(jī)和二次風(fēng)機(jī)擋板特性不好，存在調(diào)整盲區(qū)較大，另外，在風(fēng)量小范圍調(diào)整時(shí)，風(fēng)量無(wú)變化，給鍋爐燃燒調(diào)整帶來(lái)不利影響。鍋爐氧量表指標(biāo)值偏高，經(jīng)多次零點(diǎn)校驗(yàn)無(wú)問(wèn)題，但從實(shí)際配風(fēng)調(diào)整情況看，該表指標(biāo)值不準(zhǔn)確。一、二次風(fēng)量測(cè)量準(zhǔn)確性均較差。4.1.3鍋爐本體改造方案a）為了降低鍋爐燃燒氧量，需要降低一次風(fēng)量，若在降低一次風(fēng)量和風(fēng)壓的情況下，保證鍋爐的流化狀態(tài)不受影響，需要對(duì)爐膛內(nèi)的水冷布風(fēng)板及風(fēng)帽進(jìn)行改造，改造后的布風(fēng)板及風(fēng)帽材質(zhì)為HH。改變風(fēng)帽結(jié)構(gòu)，降低布風(fēng)板阻力，重新分配布風(fēng)板上的風(fēng)帽分布，布風(fēng)板內(nèi)受熱面管Φ76×8,材質(zhì)為20G需要重新布置，實(shí)現(xiàn)床層流化無(wú)死區(qū)，風(fēng)量分布均勻。圖4.1-1改造后的風(fēng)帽結(jié)構(gòu)b）當(dāng)鍋爐氧量恢復(fù)正常值后，由于煙氣量的下降，主蒸汽溫度會(huì)降低到510~520℃。為滿足SNCR投運(yùn)要求，提高爐膛出口煙氣溫度，需對(duì)鍋爐本體受熱面進(jìn)行調(diào)整，取消部分水冷屏，提高爐膛出口煙溫，使旋風(fēng)分離器入口煙溫滿足低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)噴氨要求；為降低熱風(fēng)溫度和尾部排煙溫度，根據(jù)省煤器實(shí)際布置空間，增加兩組省煤器，如圖4.1-2所示，省煤器管束（材質(zhì)為20G）、固定（材質(zhì)為20）及散件。增加一組增加一組增加一增加一組圖4.1-2省煤器改造圖c）對(duì)旋風(fēng)分離器進(jìn)行相應(yīng)改造，提高分離效率，主要內(nèi)容是改變旋風(fēng)分離器入口處結(jié)構(gòu)，增加進(jìn)行分離器的物料的離心分離效果。主要材料包括耐磨耐火澆注料、耐火保溫澆注料和銷(xiāo)釘δ=5mm；1Cr20Ni14Si2。入口煙道改進(jìn)后的形狀入口煙道改進(jìn)后的形狀圖4.1-3分離器改造結(jié)構(gòu)示意圖d）為了減輕鍋爐尾部受熱面的積灰，增加尾部受熱面的換熱效果，降低排煙溫度，在高低溫段過(guò)熱器及省煤器入口處增加蒸汽吹灰器。e）為了實(shí)現(xiàn)一、二次風(fēng)量可調(diào)可控。1）一次風(fēng)改造：為保證鍋爐能夠在適合氧量下運(yùn)行，避免風(fēng)機(jī)擋板特性不好，擋板控制存在的盲區(qū)，從而降低爐膛出口NOx排放濃度，對(duì)一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造。改造后不僅可以實(shí)現(xiàn)一次風(fēng)量的調(diào)節(jié)精度，同時(shí)還可實(shí)現(xiàn)節(jié)電目的。現(xiàn)有鍋爐一次風(fēng)風(fēng)量全部靠一次風(fēng)門(mén)擋板調(diào)節(jié)，根據(jù)運(yùn)行情況，一次風(fēng)機(jī)檔板特性不好，48％－72％是盲區(qū)，風(fēng)量、電流在檔板開(kāi)大時(shí)表現(xiàn)下降的趨勢(shì)，鍋爐正常運(yùn)行時(shí)無(wú)法實(shí)現(xiàn)燃燒及時(shí)調(diào)整。特別是鍋爐控制低氮燃燒，需要較精確配風(fēng)，全部靠風(fēng)門(mén)調(diào)節(jié)，能耗高，風(fēng)量無(wú)法控制。因此本設(shè)計(jì)擬通過(guò)設(shè)置變頻器的方式控制一次風(fēng)機(jī)的風(fēng)量，達(dá)到節(jié)能并有效控制風(fēng)量的目的，保證鍋爐改造后低氮燃燒效果更好。2）二次風(fēng)改造：目前每臺(tái)鍋爐配有24個(gè)二次風(fēng)噴口，前墻分兩層各6個(gè)（標(biāo)高11.4m和8.4m），后墻分三層共12個(gè)(標(biāo)高11.4m有6個(gè)、9.2m有4個(gè)、8.4m有2個(gè))，二次風(fēng)門(mén)原設(shè)計(jì)為就地手動(dòng)閥門(mén)，且無(wú)操作平臺(tái)，運(yùn)行中無(wú)法根據(jù)鍋爐工況實(shí)時(shí)調(diào)整各層前后墻二次風(fēng)配風(fēng)量，無(wú)法實(shí)現(xiàn)鍋爐低氮燃燒二次風(fēng)風(fēng)量的遠(yuǎn)程及時(shí)控制。為了能夠?qū)崿F(xiàn)根據(jù)不同負(fù)荷和燃燒工況及時(shí)調(diào)整二次風(fēng)配風(fēng)量及風(fēng)量分配，實(shí)現(xiàn)鍋爐低氮燃燒，降低爐膛出口NOx排放濃度，本設(shè)計(jì)對(duì)每臺(tái)鍋爐24個(gè)二次風(fēng)增加電動(dòng)調(diào)節(jié)門(mén)，實(shí)現(xiàn)鍋爐根據(jù)不同負(fù)荷和工況，通過(guò)DCS遠(yuǎn)程及時(shí)調(diào)整各層二次風(fēng)門(mén)開(kāi)度，配合一次風(fēng)及時(shí)精確配風(fēng)、調(diào)風(fēng)，更好的實(shí)現(xiàn)鍋爐低氮燃燒。f）為了適應(yīng)鍋爐SNCR脫硝工藝，需要提高爐膛內(nèi)溫度，保證旋風(fēng)分離器入口煙溫達(dá)到870℃以上，通過(guò)對(duì)鍋爐本體改造將爐膛溫度升高后，在滿足脫硝要求的同時(shí)，因爐膛溫度的升高，又會(huì)造成爐內(nèi)噴鈣的脫硫效率降低。為了保證在脫硝的同時(shí)，SO2g）為了提高主汽溫度，保證鍋爐主蒸汽溫度可調(diào)可控，滿足化工用汽品質(zhì)要求，對(duì)現(xiàn)有高溫過(guò)熱器進(jìn)行部分改造，增加受熱面積。h）兩臺(tái)鍋爐現(xiàn)有SO2在線分析儀表僅有標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的數(shù)據(jù)，無(wú)折算成氧含量為6%的濃度值，本次改造時(shí)需要在單爐的CEMS系統(tǒng)中每臺(tái)鍋爐各增加一個(gè)SO2在線監(jiān)測(cè)分析儀表。4.1.4鍋爐本體改造目標(biāo)a）鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，未噴氨時(shí)爐膛出口NOx排放濃度低于300mg/Nm3，可以實(shí)現(xiàn)鍋爐連續(xù)噴氨，噴氨后鍋爐最終排放NOX濃度低于200mg/Nm3的指標(biāo)。b）鍋爐50%負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，鍋爐不噴氨的情況下NOx排放濃度低于200mg/Nm3。c）改造后鍋爐主汽溫度在50%以上負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，可以穩(wěn)定控制在525-540℃之間，旋風(fēng)分離器入口煙氣溫度可以穩(wěn)定控制在870-1100℃之間。d）鍋爐尾部煙道無(wú)積灰死角，鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，排煙溫度可以控制在135℃以下。4.1.5脫硝技術(shù)方案4.1.5.1SNCR技術(shù)介紹及應(yīng)用情況選擇性非催化還原法（SelectiveNon-CatalyticReduction，SNCR）技術(shù)是一種不用催化劑，在870℃～1100℃范圍內(nèi)還原NOx的方法，還原劑常用氨或尿素。SNCR煙氣脫硝技術(shù)大多用作低NOx燃燒技術(shù)后的二次處置。該方法是把含有NHx基的還原劑噴入爐膛溫度為870℃～1100℃的區(qū)域后，迅速熱分解成NH3和其它副產(chǎn)物，隨后NH3與煙氣中的NOx進(jìn)行SNCR反應(yīng)而生成N2。SNCR還原NO的反應(yīng)對(duì)于溫度條件非常敏感，爐膛上噴入點(diǎn)的選擇，也就是所謂的溫度窗口的選擇，是SNCR還原NO效率高低的關(guān)鍵。一般認(rèn)為理想的溫度范圍為870℃～1100℃，并隨反應(yīng)器類(lèi)型的變化而有所不同。當(dāng)反應(yīng)溫度低于溫度窗口時(shí)，由于停留時(shí)間的限制，往往使化學(xué)反應(yīng)進(jìn)行不夠充分，從而造成NO的還原率較低，同時(shí)未參與反應(yīng)的NH3增加也會(huì)造成氨氣的逃逸，遇到SO2會(huì)產(chǎn)生NH4HSO4和（NH4）2SO4，易造成空氣預(yù)熱器堵塞，并有腐蝕的危險(xiǎn)。而當(dāng)反應(yīng)溫度高于溫度窗口時(shí)，NH3的氧化反應(yīng)開(kāi)始起主導(dǎo)作用：4NH3+5O2→4NO+6H2O從而，NH3的作用成為氧化并生成NO，而不是還原NO為N2。如何選取合適的溫度條件同時(shí)兼顧減少還原劑的泄漏成為SNCR技術(shù)成功應(yīng)用的關(guān)鍵。典型的SNCR系統(tǒng)由還原劑儲(chǔ)槽、多層還原劑噴入裝置以及相應(yīng)的控制系統(tǒng)組成。它的工藝簡(jiǎn)單，操作便捷，尤其適用于對(duì)現(xiàn)役機(jī)組的改造。4.1.5.2SNCR技術(shù)比選目前常用的SNCR技術(shù)主要包括Exxon法和NOxOUT法。將氨作為還原劑的SNCR工藝稱(chēng)為Exxon法，由美國(guó)Exxon公司于1975年開(kāi)發(fā)并獲得專(zhuān)利，并于19世紀(jì)80年代開(kāi)始應(yīng)用于鍋爐煙氣脫硝，使用尿素與添加劑的SNCR工藝稱(chēng)為NOxOUT法，由EPRI于1980年研發(fā)并獲得專(zhuān)利，美國(guó)Fueltech公司在此基礎(chǔ)上進(jìn)行補(bǔ)充并持有幾項(xiàng)補(bǔ)充專(zhuān)利。國(guó)內(nèi)自主研發(fā)的SNCR技術(shù)也是基于這兩種工藝進(jìn)行改進(jìn)和發(fā)展。Exxon法以氨或氨水為還原劑，最佳反應(yīng)溫度窗口為800~1050℃，主要的反應(yīng)為：4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O若采用氨氣為還原劑，需要采用空氣或蒸汽作為注入載體。若采用氨水作為還原劑，則可直接噴入爐膛進(jìn)行反應(yīng)，采用霧化噴嘴將氨水霧化為氨氣。NOxOUT法以尿素為還原劑，最佳反應(yīng)溫度窗口為900~1100℃，并可通過(guò)在尿素中增加添加劑來(lái)擴(kuò)大反應(yīng)溫度窗口，主要反應(yīng)為：2NH2CONH2+4NO+O2→4N2+2CO2+4H2O尿素作為還原劑，可直接噴入爐膛，需要采用霧化噴嘴將尿素霧化為氨氣。兩種SNCR工藝的對(duì)比如下：1）脫硝效率和氨逃逸率。與氨氣或氨水比較，尿素還原反應(yīng)鏈長(zhǎng)，分子結(jié)構(gòu)為立體式，大分子反應(yīng)前需要斷鏈，鍵能高，反應(yīng)溫度要求高，反應(yīng)停留時(shí)間短，因此同等反應(yīng)條件下，氨氣或氨水的反應(yīng)效率會(huì)高于尿素的反應(yīng)效率，因此Exxon法比NOxOUT法的脫硝效率高，且氨逃逸相對(duì)較低。2）對(duì)鍋爐熱效率的影響。由于在與NOx發(fā)生還原反應(yīng)前，噴入高溫爐膛的尿素溶液除了需要先蒸發(fā)水分，還需要先熱解產(chǎn)生氨，此反應(yīng)為吸熱反應(yīng)，因此在尿素作為還原劑對(duì)鍋爐熱效率的影響最大，其次是氨水，影響最小的是氨氣。因此Exxon法比NOxOUT法對(duì)鍋爐熱效率的影響小。3）系統(tǒng)安全性。由于液氨屬于乙類(lèi)危險(xiǎn)品，氨水屬于輕微腐蝕化學(xué)品，都需要按照危險(xiǎn)品管理，因此Exxon的SNCR脫硝系統(tǒng)在還原劑儲(chǔ)運(yùn)和使用過(guò)程中需要考慮防火防爆和防止揮發(fā)泄露的相關(guān)安全措施。而尿素不屬于危險(xiǎn)品，因此NOxOUT法安全性更高。4）系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性及操作性。NOxOUT法一般尿素固體需要配置成30~50%溶液，需要額外配置溶解系統(tǒng)，同時(shí)尿素溶液低溫下易結(jié)晶，所以在配置和輸送過(guò)程中要考慮加熱和伴熱，增加了投資運(yùn)行成本和操作難度。綜合以上分析，并結(jié)合本項(xiàng)目的實(shí)際情況，還原劑依托熱電廠1~6#鍋爐脫硝系統(tǒng)已建成的氨區(qū)，宜采用液氨為還原劑，因此本項(xiàng)目推薦采用Exxon法SNCR工藝，采用氨水作為還原劑。SNCR適用于CFB機(jī)組，首先其爐膛出口溫度一般在870~1000℃區(qū)間內(nèi)，在SNCR工藝高效“溫度窗”內(nèi);其次燃燒后煙氣分兩部分分別經(jīng)過(guò)分離器，在分離器內(nèi)劇烈混合且停留時(shí)間超過(guò)1.5秒，為SNCR工藝提供了天然的優(yōu)良反應(yīng)器;最后由于CFB燃燒技術(shù)是一種低NOX燃燒技術(shù)，CFB鍋爐出口NOx濃度較低，再通過(guò)SNCR工藝，可確保出口濃度達(dá)到環(huán)保要求;此外SNCR工藝投資和運(yùn)行費(fèi)用都低于SCR工藝，工業(yè)試驗(yàn)和國(guó)外運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)均表明SNCR系統(tǒng)用于CFB鍋爐，設(shè)計(jì)合理可達(dá)70%以上脫硝效率。秦皇島秦?zé)岚l(fā)電有限責(zé)任公司#5機(jī)組(300MWCFB)，經(jīng)由河北省環(huán)境保護(hù)廳組織的環(huán)保驗(yàn)收后，測(cè)得在CFB機(jī)組中采用SNCR脫硝技術(shù)所取得的效果遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)預(yù)期，CFB+SNCR設(shè)計(jì)綜合脫硝效率>85%，實(shí)測(cè)>90%。4.1.6脫硝改造對(duì)鍋爐的影響1）對(duì)鍋爐效率的影響由于SNCR噴射為10%的氨水，根據(jù)能量平衡方程，氨水噴入煙氣中主要有幾個(gè)吸熱和放熱環(huán)節(jié)：液態(tài)水由常溫升高到100℃的吸熱，水蒸發(fā)的潛熱，氨氣吸熱，水蒸汽溫度升高吸熱，輔助霧化空氣溫度升高的吸熱，以及氨氣與氮氧化物反應(yīng)放熱。根據(jù)以上所述能量平衡方程如下：其中分別為水的流量，液態(tài)水的比熱，水的初始溫度，氨氣的比熱，氣態(tài)水的比熱，煙氣與氨水混合后的最終溫度，輔助霧化空氣流量，空氣比熱，水的蒸發(fā)潛熱，煙氣流量，煙氣比熱，煙氣溫度和反應(yīng)熱。20-950℃氣氨平均定壓比熱容2.112kJ/(kg?℃)，100℃一個(gè)大氣壓下飽和水蒸汽焓值2676.3kJ/kg,20℃液態(tài)水焓值83.86kJ/kg；100-950℃水蒸汽平均定壓比熱容2.01kJ/(kg·℃)。將各已知參數(shù)代入上式求得熱效率損失=0.279%，爐內(nèi)溫度變化不超過(guò)3℃。2）對(duì)鍋爐煙風(fēng)系統(tǒng)的影響對(duì)于煤粉爐來(lái)說(shuō)，采用選擇性催化還原法(SCR)脫硝系統(tǒng)，由于增加了系統(tǒng)阻力，必需對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行增容改造。而對(duì)于CFB鍋爐的選擇性非催化還原法(SNCR)脫硝系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，直接噴入尿素/氨水溶液，對(duì)系統(tǒng)阻力沒(méi)有影響，不必進(jìn)行引風(fēng)機(jī)改造。3）對(duì)鍋爐尾部煙道的影響根據(jù)《DL/T296-2011》火電廠煙氣脫硝技術(shù)導(dǎo)則中規(guī)定，SCR技術(shù)“應(yīng)對(duì)空氣預(yù)熱器等下游設(shè)備采取防腐、吹灰及沖洗等措施”。逃逸氨與SO3及H2O反應(yīng)生成硫酸氫氨或硫酸氨，其在一定溫度范圍內(nèi)呈液態(tài)，具有很大的粘性，極易吸附堵灰，造成空預(yù)器差壓增大。本項(xiàng)目空氣預(yù)熱器在防止堵塞和冷段清洗方面需作特殊設(shè)計(jì)改造。更換冷段層采用搪瓷表面?zhèn)鳠嵩Ａ蛩釟滗@是強(qiáng)腐蝕物，它在煙氣溫度降低到230℃左右時(shí)，開(kāi)始從氣態(tài)凝結(jié)為液態(tài)，具有很強(qiáng)的粘結(jié)性，通常迅速粘在傳熱元件表面并進(jìn)而吸附大量灰分，從而產(chǎn)生堵灰。采用搪瓷表面?zhèn)鳠嵩梢愿魯喔g物（硫酸氫銨和由SO3吸收水分產(chǎn)生的H2SO4）和金屬接觸，而且表面光潔，易于清洗干凈。搪瓷層穩(wěn)定性好，耐磨損，使用壽命長(zhǎng)，一般不低于5萬(wàn)小時(shí)。b）增加高壓水作停機(jī)清洗介質(zhì)（10.5MPa，普通工業(yè)水），可以離線檢修清洗。預(yù)熱器的使用壽命不受SNCR影響。冷段元件采用搪瓷表面后，使用壽命也不低于一個(gè)大修期。鍍搪瓷管式空氣預(yù)熱器對(duì)流換熱系數(shù)為24.8W/m2.℃，鋼管的對(duì)流換熱系數(shù)為24.2W/m2.℃，因此更換鍍搪瓷管式空氣預(yù)熱器在等換熱面積的條件下，換熱量基本沒(méi)有影響。采用SNCR后，預(yù)熱器通過(guò)合理修改設(shè)計(jì)，不會(huì)危及鍋爐安全運(yùn)行，但控制NH3的逃逸量，是保證預(yù)熱器性能的關(guān)鍵。4.2工藝概述、流程及消耗定額4.2.1SNCR工藝概述本項(xiàng)目的脫硝裝置設(shè)計(jì)和運(yùn)行能快速響應(yīng)鍋爐負(fù)荷變化，因此本項(xiàng)目采用的SNCR脫硝工藝具有以下性能特點(diǎn)：1）脫硝裝置性能指標(biāo)設(shè)計(jì)處理煙氣量251891Nm3/h（單爐）運(yùn)行負(fù)荷范圍50%~100%還原劑液氨99.6wt%NH3逃逸率≤7.6mg/Nm3SO2/SO3轉(zhuǎn)化率≤0.05%對(duì)鍋爐效率影響≤0.5%NH3/NOx摩爾比＜1.434.2.1.1裝置規(guī)模和年操作時(shí)數(shù)煙氣處理能力：251891×2Nm3/h裝置年操作時(shí)間：8000小時(shí)（裝置當(dāng)量滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間5600小時(shí)）。4.2.1.2裝置組成7、8#爐脫硝裝置的構(gòu)成主要包括：SNCR系統(tǒng)和氨區(qū)。SNCR系統(tǒng)為脫硝主反應(yīng)區(qū)，主要包括噴氨噴槍及冷卻風(fēng)系統(tǒng)。氨區(qū)包含一套氨水為還原劑的SNCR系統(tǒng)，氨水的配置、輸送及儲(chǔ)存供兩臺(tái)鍋爐連續(xù)運(yùn)行設(shè)計(jì)，氨水噴射系統(tǒng)按單元設(shè)計(jì)。氨水的配置、輸送及儲(chǔ)存由泵房和氨水制備區(qū)組成。4.2.2工藝流程說(shuō)明4.2.2.1工藝流程由脫鹽水制備裝置來(lái)的脫鹽水，經(jīng)管廊送至泵房中脫鹽水罐（V-1001），用脫鹽水泵打入氨吸收器（V-1002），吸收氨氣化區(qū)來(lái)的液氨，制成20%氨水，送到20%氨水罐（V-1003），再經(jīng)脫鹽水稀釋成10%，送入10%氨水罐。10%氨水用10%氨水泵（P-1004A/B/C）分別送往7、8#爐。以氨水為還原劑的SNCR系統(tǒng)，主要由卸氨加注系統(tǒng)、罐區(qū)、沖洗水系統(tǒng)、空氣供應(yīng)系統(tǒng)、分配與調(diào)節(jié)系統(tǒng)、噴霧系統(tǒng)等組成，參見(jiàn)附圖1，具體工藝流程如下：氨水供應(yīng)泵模塊按每臺(tái)爐一臺(tái)泵并整體備用一臺(tái)組成，每臺(tái)泵可供應(yīng)一臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐滿負(fù)荷所需的氨水供應(yīng)量。泵入口通過(guò)吸入管線和氨水罐連接，出口通過(guò)三通連接通往鍋爐的氨水供應(yīng)管線和回流管線?；亓鞴芎臀牍茉诒煤桶彼拗g建立一個(gè)回路，氨水注射管線在三通下游設(shè)置一個(gè)氣動(dòng)開(kāi)關(guān)球閥控制氨水向鍋爐的供應(yīng)和切斷。運(yùn)行時(shí)，氨水泵為定負(fù)荷運(yùn)行，通過(guò)設(shè)定氨水回流的量來(lái)確定噴氨量。氨水在計(jì)量管線后有一個(gè)氨水流量分配模塊，在鍋爐SNCR反應(yīng)區(qū)前的氨水流量分配模塊中，每支噴槍前都設(shè)置了流量計(jì)及相關(guān)的調(diào)節(jié)閥門(mén)，用于監(jiān)視和調(diào)節(jié)每支噴槍的噴氨水流量。通過(guò)流量計(jì)后的閥門(mén)開(kāi)度調(diào)節(jié)，而實(shí)現(xiàn)每支噴槍之間流量的均勻分配。氨水噴槍爐外設(shè)置兩路接口，一路為氨水，一路接霧化空氣。霧化空氣在噴槍前的壓力通過(guò)空氣總管的調(diào)壓閥實(shí)現(xiàn)，槍前壓力為4~6Bar，以滿足最佳的霧化效果。霧化空氣由壓縮空氣經(jīng)過(guò)計(jì)量和分配模塊后進(jìn)入噴射系統(tǒng)，供噴槍霧化液滴用。噴射器是噴霧系統(tǒng)的核心也是整個(gè)SNCR（噴氨）系統(tǒng)的關(guān)鍵部件。整個(gè)噴霧系統(tǒng)都有自反饋和遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)功能，通過(guò)在線監(jiān)測(cè)鍋爐出口NOx排放值，利用反饋系統(tǒng)遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)和控制氨水噴射量，在保證脫硝效率前提下減少系統(tǒng)運(yùn)行成本。噴射器能適應(yīng)不同的稀氨水的流量，在流量變化幅度較大時(shí)也能保持優(yōu)良的霧化效果。噴槍的布置位置主要通過(guò)先進(jìn)的數(shù)值計(jì)算分析與實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)相結(jié)合旋風(fēng)分離器的熱態(tài)數(shù)值分析計(jì)算對(duì)鍋爐內(nèi)燃燒過(guò)程進(jìn)行數(shù)值進(jìn)行全尺度數(shù)值模擬，得到鍋爐不同運(yùn)行工況條件下的NOx濃度，速度場(chǎng)及溫度場(chǎng)的分布規(guī)律。對(duì)噴射系統(tǒng)的霧化特性進(jìn)行全方位的分析，合理選取最優(yōu)性能的噴射系統(tǒng)，可在較低的氨氮比條件下實(shí)現(xiàn)較高的脫硝效率，系統(tǒng)脫硝效率最高可達(dá)70%左右。本設(shè)計(jì)噴氨系統(tǒng)擬布置在鍋爐旋風(fēng)分離器入口兩側(cè)溫度窗口區(qū)域，每臺(tái)鍋爐每側(cè)擬布置4臺(tái)噴槍?zhuān)?臺(tái)噴槍。4.2.2.2SNCR脫硝工藝系統(tǒng)組成a）氨水供應(yīng)系統(tǒng)配置一套氨水供應(yīng)系統(tǒng)，2臺(tái)氨水儲(chǔ)罐；每臺(tái)爐2臺(tái)氨水供應(yīng)泵，2用2備，單臺(tái)泵流量不小于鍋爐BMCR工況脫硝用氨水量（氨水濃度按10%考慮）的110%，壓頭不小于所需壓頭的120%。另外還設(shè)有一套背壓控制閥(自力式壓力調(diào)節(jié)閥)，背壓控制回路用于調(diào)節(jié)供料泵為計(jì)量裝置供應(yīng)氨水所需的穩(wěn)定流量和壓力。b）氨水計(jì)量分配系統(tǒng)噴射區(qū)計(jì)量模塊式一級(jí)模塊，用于精確計(jì)量和獨(dú)立控制到鍋爐每個(gè)噴射區(qū)的反應(yīng)劑流量。該模塊采用獨(dú)立的化學(xué)劑流量控制，為復(fù)雜的應(yīng)用情況提供所需的高水平的控制。該模塊連接燃燒控制系統(tǒng)、NOx和氧監(jiān)視器的控制信號(hào)，調(diào)節(jié)反應(yīng)劑流量，對(duì)NOx水平、鍋爐負(fù)荷、燃料或燃燒方式的變化做出響應(yīng)，打開(kāi)或關(guān)閉噴射區(qū)或控制其質(zhì)量流量。每一個(gè)區(qū)子模塊可相互獨(dú)立地運(yùn)行和控制，該特性允許隔離每個(gè)子模塊進(jìn)行維修且不會(huì)嚴(yán)重影響工藝性能或總體的NOx還原效果。噴射區(qū)計(jì)量模塊是一級(jí)模塊，根據(jù)鍋爐負(fù)荷、燃料、燃燒方式、NOx水平、脫硝效率的參數(shù)的變化，調(diào)節(jié)每個(gè)噴射區(qū)的還原劑流量。計(jì)量分配系統(tǒng)就近布置在噴射系統(tǒng)附近鍋爐平臺(tái)上，以焊接或螺栓的形式固定。不影響鍋爐其他部位檢修。計(jì)量分配系統(tǒng)設(shè)置過(guò)濾器，以防設(shè)備堵塞。分配裝置放在噴槍前，該裝置應(yīng)設(shè)霧化空氣管道，采用模塊化設(shè)計(jì)、安裝。c）氨水噴射系統(tǒng)噴射器是噴霧系統(tǒng)的核心也是整個(gè)SNCR（噴氨）系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，以數(shù)值計(jì)算為依據(jù)確定噴槍布置數(shù)量及位置。整個(gè)噴霧系統(tǒng)都有自反饋和調(diào)節(jié)功能，通過(guò)在線監(jiān)測(cè)煙囪出口NOx排放值，利用反饋系統(tǒng)調(diào)節(jié)和控制氨水噴射量，在保證脫硝效率前提下減少系統(tǒng)運(yùn)行成本。噴射器能適應(yīng)不同的稀氨水的流量，在流量變化幅度較大時(shí)也能保持優(yōu)良的霧化效果，同時(shí)避免過(guò)量噴氨造成的二次污染。氨水噴射系統(tǒng)的設(shè)計(jì)能適應(yīng)鍋爐50％~100％BMCR之間的任何負(fù)荷持續(xù)安全運(yùn)行，并能適應(yīng)鍋爐的負(fù)荷變化和鍋爐啟停次數(shù)的要求。4.2.2.3關(guān)鍵控制方案氣氨吸收采用成套設(shè)備，自帶PLC控制系統(tǒng)，對(duì)重要的工藝參數(shù)進(jìn)行監(jiān)視、控制、記錄和報(bào)警，并接入裝置的中心控制室。氨水稀釋采用比例調(diào)節(jié)系統(tǒng)，以保證配制濃度的準(zhǔn)確性。氨噴射系統(tǒng)根據(jù)對(duì)爐內(nèi)煙氣負(fù)荷及排放煙氣中NOx、氨氣的在線監(jiān)測(cè)情況，自動(dòng)控制調(diào)節(jié)噴射的氨水流量以及壓縮空氣量，使脫硝系統(tǒng)能夠根據(jù)負(fù)荷變化自動(dòng)調(diào)節(jié)工藝參數(shù)，以實(shí)現(xiàn)脫硝系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，并保證脫硝效率。整個(gè)脫硝系統(tǒng)的控制系統(tǒng)通過(guò)操作員在控制室內(nèi)對(duì)所有脫硝系統(tǒng)設(shè)備進(jìn)行控制和監(jiān)測(cè)，通過(guò)系統(tǒng)配置的各項(xiàng)分析和測(cè)量?jī)x表，自動(dòng)按程序控制各設(shè)備的運(yùn)行。系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程自動(dòng)、手動(dòng)控制，以及就地手動(dòng)控制，泵可實(shí)現(xiàn)就地啟動(dòng)、停止、緊急停止操作。4.2.3物料平衡裝置的物料平衡見(jiàn)表4.2-3。表4.2-1物料平衡表序號(hào)進(jìn)裝置出裝置名稱(chēng)數(shù)量(t/a)備注名稱(chēng)數(shù)量(t/a)備注1脫鹽水453610%氨水50402氨504合計(jì)5040合計(jì)5040根據(jù)本項(xiàng)目脫硝效率計(jì)算，本項(xiàng)目的NH3/NOx為1.43。4.2.4裝置消耗定額4.2.4.1原料消耗定額和消耗量裝置原料和化學(xué)品消耗見(jiàn)表4.2-4。表4.2-2裝置原料和化學(xué)品消耗表序號(hào)原料名稱(chēng)單位消耗定額指標(biāo)消耗量小時(shí)年1原料1.1脫鹽水t0.8145364.2.4.2公用工程消耗定額和消耗量各生產(chǎn)裝置公用工程消耗見(jiàn)表4.2-5。表4.2-3公用工程消耗表序號(hào)公用工程名稱(chēng)單位消耗定額指標(biāo)消耗量小時(shí)年1熱水t3168002電kWh27.71551203儀表空氣Nm3/h201120004.2.5工藝安裝方案4.2.5.1設(shè)備布置方案a)滿足工藝流程的要求設(shè)備布置滿足工藝流程順序，保證水平方向和垂直方向的連續(xù)性。對(duì)于有壓差的設(shè)備，充分利用高低位差布置，以節(jié)省動(dòng)力設(shè)備及費(fèi)用。在不影響流程順序的原則下，將各層設(shè)備盡量集中布置，充分利用空間。b)滿足設(shè)備安裝的要求根據(jù)設(shè)備大小及結(jié)構(gòu)，充分考慮設(shè)備安裝、檢修及拆卸所需要的空間和面積。在裝置適當(dāng)位置設(shè)有檢修吊車(chē)及相應(yīng)的檢修空間，每臺(tái)設(shè)備及同類(lèi)設(shè)備間充分考慮了操作空間及操作通道。c)滿足環(huán)境保護(hù)、防火及其它安全生產(chǎn)的要求裝置內(nèi)的設(shè)備根據(jù)物料特性和火災(zāi)危險(xiǎn)性類(lèi)別進(jìn)行布置，遵循同類(lèi)物料設(shè)備適當(dāng)集中布置的原則，以保證生產(chǎn)安全。設(shè)備間的防火間距符合《石油化工企業(yè)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》的要求。用電設(shè)備的布置符合《爆炸和火災(zāi)危險(xiǎn)環(huán)境電力裝置設(shè)計(jì)規(guī)范》的要求。對(duì)封閉的廠房采取強(qiáng)制通風(fēng)、設(shè)有可燃?xì)怏w報(bào)警器等安全措施。d)主要設(shè)備布置方案泵房中布置脫鹽水罐和泵類(lèi)；氨吸收器、氨水罐布置在室外制備區(qū)內(nèi)；噴槍布置在鍋爐36m平臺(tái)。工藝設(shè)備表見(jiàn)表4.2-6。表4.2-4設(shè)備一覽表序號(hào)設(shè)備位號(hào)設(shè)備名稱(chēng)規(guī)格或技術(shù)參數(shù)單位數(shù)量材質(zhì)一泵房1V-1001脫鹽水罐φ1600，H=2600，V=6m2臺(tái)1SS3042P-1001A/B脫鹽水泵Q=0.4m3/h，H=30m，N=0.55kW臺(tái)2SS3043P-1002A/B20%氨水泵Q=0.3m3/h，H=30m，N=0.55kW臺(tái)2SS3044P-1003A/B/C10%氨水泵Q=0.5m3/h，H=130m，N=1.1kW臺(tái)3SS3045P-1004A/B吸收塔循環(huán)泵Q=3m3/h，H=30m，N=1.1kW臺(tái)2SS304二氨水制備區(qū)1V-1002氨吸收器φ300，H=3000臺(tái)1SS3042V-100320%氨水罐φ1600，H=2600，V=6m2臺(tái)1SS3043V-100410%氨水罐φ1600，H=2600，V=6m2臺(tái)1SS3044T-1001氨吸收塔φ300，H=3000臺(tái)1SS304SNCR反應(yīng)區(qū)1P-1001氨噴射器臺(tái)162P-1001耙式蒸汽吹灰器臺(tái)123二次風(fēng)電動(dòng)調(diào)節(jié)門(mén)DN250臺(tái)484空氣預(yù)熱器改造襯搪瓷臺(tái)2低溫段一次風(fēng)機(jī)改造1一次風(fēng)機(jī)電機(jī)改為變頻電機(jī)N=1600kW臺(tái)2因改動(dòng)電機(jī)為變頻電機(jī)4.2.6設(shè)計(jì)中采用的主要標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范《石油化工企業(yè)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50160-2008《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》 GB50016-2006《爆炸和火災(zāi)危險(xiǎn)環(huán)境電力裝置設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50058-2014《石油化工可燃?xì)怏w和有毒氣體檢測(cè)報(bào)警設(shè)計(jì)規(guī)范》B50493-2009《石油化工工藝裝置設(shè)備布置設(shè)計(jì)通則》SH3011-2011《火電廠煙氣脫硝工程技術(shù)規(guī)范選擇性非催化還原法HJ》563-2010《火電廠煙氣脫硝技術(shù)導(dǎo)則》DLT296-20114.3工藝設(shè)備技術(shù)方案4.3.1概述本項(xiàng)目各種類(lèi)型設(shè)備共92臺(tái)，其中機(jī)泵9臺(tái)；定型設(shè)備73臺(tái)；非定型設(shè)備19臺(tái)（其中塔1臺(tái)、吸收器1臺(tái)、噴射器16臺(tái)、水箱1臺(tái)）。非定型設(shè)備總質(zhì)量約14.17噸。設(shè)備分類(lèi)匯總見(jiàn)表4.3-1，機(jī)泵分類(lèi)匯總見(jiàn)表4.3-2，非定型設(shè)備分類(lèi)匯總見(jiàn)表4.3-3，工業(yè)爐分類(lèi)匯總表見(jiàn)表4.3-4，其它機(jī)械和定型設(shè)備分類(lèi)匯總見(jiàn)表4.3-5。表4.3-1設(shè)備分類(lèi)匯總表序號(hào)類(lèi)型國(guó)內(nèi)訂貨國(guó)外訂貨合計(jì)備注臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量(t)臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量(t)臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量(t)1非定型19192機(jī)泵993其它49494合計(jì)6464表4.3-2機(jī)泵分類(lèi)匯總表序號(hào)類(lèi)型國(guó)內(nèi)訂貨國(guó)外訂貨合計(jì)備注臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量(t)臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量(t)臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量(t)1泵類(lèi)992合計(jì)99

表4.3-3非定型設(shè)備分類(lèi)匯總表序號(hào)類(lèi)型國(guó)內(nèi)訂貨國(guó)外訂貨備注臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量臺(tái)數(shù)金屬質(zhì)量總質(zhì)量(t)其中合金鋼總質(zhì)量(t)其中合金鋼材料質(zhì)量(t)材料質(zhì)量(t)1塔器1SS3042容器2SS304合計(jì)3SS304表4.3-4其它機(jī)械和定型設(shè)備分類(lèi)匯總表序號(hào)類(lèi)型國(guó)內(nèi)訂貨國(guó)外訂貨合計(jì)備注臺(tái)數(shù)質(zhì)量(t)臺(tái)數(shù)質(zhì)量(t)臺(tái)數(shù)質(zhì)量(t)1氨噴射器1616合計(jì)16164.3.2關(guān)鍵設(shè)備方案比選a）氨吸收器氨吸收器是氨水制備的關(guān)鍵設(shè)備。吸收器外形尺寸為φ300×3000mm，設(shè)計(jì)壓力為2.2MPa，設(shè)計(jì)溫度為50℃，物料為氣氨、脫鹽水。設(shè)備本體材料擬選用304不銹鋼，筒體采用裙座式支承結(jié)構(gòu)。b）氨噴射器噴槍外層設(shè)置碳化硅保護(hù)套管，可有效的防止高溫的生料顆粒磨蝕。噴槍的易磨損部位采用高硬度的耐磨材料，采用特殊的熔鑄工藝與濃縮器本體連接，實(shí)現(xiàn)了高的耐磨性能的同時(shí)具有很強(qiáng)的抗脈動(dòng)溫度應(yīng)力的能力，保證能夠在復(fù)雜脈動(dòng)高溫和氣固兩相流沖刷條件下長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定運(yùn)行。4.3.3大型超限設(shè)備概況脫硝系統(tǒng)中無(wú)超限設(shè)備。4.3.4進(jìn)口設(shè)備概況本項(xiàng)目的設(shè)備中設(shè)備原則上均在國(guó)內(nèi)采購(gòu)，無(wú)需進(jìn)口。4.3.5設(shè)計(jì)中采用的主要標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（石油和化工建設(shè)工程部分）《固定式壓力