鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程征求意見稿+編制說明

1T/SDHTSXXXXX-XXXX鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程本文件規(guī)定了鋼殼混凝土組合橋塔的材料選用、設計、施工和質(zhì)量檢驗等內(nèi)容。本規(guī)程適用于纜索承重體系橋梁鋼殼混凝土組合橋塔的設計、制造、安裝及質(zhì)量檢驗。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB50496大體積混凝土施工標準GB50661鋼結構焊接規(guī)范GB/T1591低合金高強度結構鋼GB/T709熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差GB/T714橋梁用結構鋼GB/T10433電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘GB/T11345焊縫無損檢測超聲檢測技術、檢測等級和評定GB/T50081普通混凝土力學性能試驗方法標準JTGD60公路橋涵設計通用規(guī)范JTGD64公路鋼結構橋梁設計規(guī)范JTGF90公路工程施工安全技術規(guī)范JTGF80/1公路工程質(zhì)量檢驗評定標準JTG3362公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JGJ82鋼結構高強度螺栓連接技術規(guī)程JGJ107鋼筋機械連接技術規(guī)程JGJ138組合結構設計規(guī)范2T/SDHTSXXXXX-XXXXJT/T722公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件JGJ/T178補償收縮混凝土應用技術規(guī)程JTG/T2231-01公路橋梁抗震設計規(guī)范JTG/T3360-01公路橋梁抗風設計規(guī)范JTG/T3650公路橋涵施工技術規(guī)范JTG/T3651公路鋼結構橋梁制造和安裝施工規(guī)范T/CHCA005沉管隧道鋼殼混凝土脫空無損檢測規(guī)范T/CHTS10005公路橋梁錐套鎖緊鋼筋接頭技術指南3術語與定義下列術語和定義適用于本文件。鋼殼混凝土組合橋塔steelshellandconcretecompositebridgepylons由內(nèi)外鋼殼壁板、開孔板連接件、圓柱頭焊釘連接件、鋼筋、桁架及混凝土等構成的協(xié)同受力、共同工作的結構。3.2鋼殼節(jié)段steelshellsegment按設計要求將組合橋塔鋼殼在高度方向劃分為若干段，稱為鋼殼節(jié)段，其中第一段鋼殼節(jié)段稱為首節(jié)鋼殼。3.3附筋attachedreinforcement在鋼殼節(jié)段內(nèi)部安裝的豎向鋼筋、橫向鋼筋及拉筋的統(tǒng)稱。3.4鋼殼steelshell內(nèi)外鋼殼壁板及壁板上縱橫向開孔板的統(tǒng)稱。3.5附筋鋼殼steelshellsegmentwithattachedreinforcement鋼殼與鋼殼內(nèi)的鋼筋形成的整體結構，總稱為附筋鋼殼。3.63T/SDHTSXXXXX-XXXX開孔板連接件perforatedribconnector在內(nèi)外鋼殼壁板縱向和橫向的開孔板孔內(nèi)貫穿鋼筋，使混凝土與鋼殼壁板共同受力的連接構件。3.7桁架truss沿內(nèi)外鋼殼壁板水平與高度方向上間隔一定距離設置的鋼構件，鋼構件與內(nèi)外鋼殼壁板的加勁板焊接連接。3.8補償收縮混凝土shrinkagecompensatingconcrete混凝土中摻入適量膨脹劑或用膨脹水泥配制的混凝土。3.9預拼裝pre-assembly在鋼殼安裝施工前，為保證構件的安裝精度進行的連續(xù)匹配拼裝。3.10錐套鎖緊鋼筋機械接頭taperedsleevelocking-typemechanicalsplicing采用帶有齒形內(nèi)表面和圓柱外表面端部為錐面的一副鎖片將待接的兩根帶肋鋼筋包裹住，通過套在鎖片外側帶有與鎖片外錐面相匹配的兩個錐套向內(nèi)夾緊，使鎖片沿徑向也向內(nèi)收緊而實現(xiàn)鋼筋連接的方法。錐套鎖緊鋼筋機械接頭結構示意見圖1所示，適用于直徑為16~50mm的帶肋鋼筋連接。鎖片保持架圖1錐套鎖緊鋼筋機械接頭結構示意圖4基本規(guī)定4.1鋼殼混凝土組合橋塔的構造設計應滿足截面強度、剛度和穩(wěn)定性等要求，同時應滿足施工期受力及變形要求。4T/SDHTSXXXXX-XXXX4.2鋼殼混凝土組合橋塔設計使用年限為100年。4.3在設計使用年限內(nèi)，鋼殼混凝土組合橋塔應符合下列規(guī)定：a)橋塔應能承受在正常施工和使用期間可能出現(xiàn)的、設計荷載范圍內(nèi)的各種作用；b)在正常使用期間，應保障橋塔的預定使用性能，不出現(xiàn)影響正常使用的變形或振動等；c)在正常使用和正常維護條件下橋塔應滿足設計使用年限內(nèi)的耐久性要求；d)在極端荷載作用下，橋塔應能在規(guī)定的時間內(nèi)保持承載力和整體穩(wěn)定性。4.4鋼殼混凝土組合橋塔在設計時需結合工程特點，施工前根據(jù)實際情況，宜提前開展相應的結構受力試驗、結構安全驗證性試驗、加工制造和施工方案等專題研究論證。4.5鋼殼混凝土組合橋塔鋼構件宜采用工廠化制造，并在施工現(xiàn)場進行裝配化施工，以達到快速建造目的。4.6施工過程中橋塔的傾斜度、塔與塔座結合處等數(shù)據(jù)應妥善保留，以作為運營期橋塔成橋初始狀態(tài)資料。4.7鋼殼混凝土組合橋塔內(nèi)部應保留檢驗通道，定期對斜拉索等可更換部件進行抽檢，保證零部件更換的可行性。5材料5.1一般規(guī)定鋼筋連接接頭、混凝土、鋼材、圓柱頭焊釘、焊接材料及涂裝材料等應符合相應規(guī)范的規(guī)定。材料應具備質(zhì)量檢驗文件，且應按照相應規(guī)范規(guī)定進行抽樣復驗，復驗合格后方可使用。5.2鋼筋連接接頭鋼殼節(jié)段主筋連接應選用錐套鎖緊鋼筋機械接頭或直螺紋套筒機械接頭，接頭的強度不得低于主筋。鋼殼節(jié)段間鋼筋機械連接應符合《鋼筋機械連接技術規(guī)程》（JGJ107）與《公路橋梁錐套鎖緊鋼筋接頭技術指南》（T/CHTS10005）的規(guī)定。5.3混凝土5.3.1鋼殼混凝土組合橋塔使用混凝土的強度不得低于C50，應采用補償收縮混凝土，并摻加微膨脹防干縮裂紋摻合料，鋼殼內(nèi)補償收縮混凝土28d養(yǎng)護條件下，限制膨脹率宜為0.01%～0.1%。5.3.2鋼殼混凝土組合橋塔補償收縮混凝土配合比設計應符合下列規(guī)定：a)選擇高品質(zhì)水泥，并按要求進行調(diào)配與攪拌，確保其強度和抗裂性能；b)采用大摻量礦物摻合料，降低膠凝材料用量和水泥用量，降低混凝土的絕熱溫升；5T/SDHTSXXXXX-XXXXc)調(diào)整粉煤灰和礦粉摻合料組成，改善混凝土的工作性能和耐久性；d)適當摻加抗裂劑，減少混凝土收縮，提高體積穩(wěn)定性，進而提高混凝土自身的抗變形和抗開裂能力；e)補償收縮混凝土中的內(nèi)含物應盡可能控制在合適的范圍內(nèi)，以防止其對混凝土強度和耐久性造成負面影響。5.3.3補償收縮混凝土的使用還應符合《補償收縮混凝土應用技術規(guī)程》（JGJ/T178）的規(guī)定。5.4鋼材5.4.1鋼殼結構鋼材的選用應符合下列規(guī)定：a)鋼殼混凝土組合橋塔中鋼殼所用鋼材宜選用Q355、Q390、Q420、Q460等低合金高強度結Q500q、Q550q、Q620q、Q690q等橋梁用結構鋼，其質(zhì)量應符合《橋梁用結構鋼》（GB/T714）的規(guī)定；b)鋼板厚度大于或等于8mm時，不得采用卷料及開平板；c)鋼殼鋼板厚度公差宜符合《熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差》（GB/T709）中C類單軋鋼板允許偏差的相關規(guī)定。5.4.2圓柱頭焊釘?shù)耐庑纬叽缂皺C械性能應符合《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》（GB/T10433）的規(guī)定。5.4.3焊接材料應與母材相匹配，其型號及規(guī)格應符合《鋼結構焊接規(guī)范》（GB50661）的規(guī)定。5.5涂裝材料涂裝材料的選用應符合設計文件與《公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件》（JT/T722）的規(guī)定。6設計6.1一般規(guī)定6.1.1鋼殼混凝土組合橋塔的構造應保證具有足夠的強度和剛度，同時使內(nèi)力傳遞順暢，減少應力集中，方便施工與養(yǎng)護；應采取合理的鋼混界面連接技術，確保附筋鋼殼與混凝土形成共同工作的組合截面。6.1.2鋼殼混凝土組合橋塔錨固區(qū)宜采用側壁直接錨固形式以便于施工，也可采用鋼錨梁錨固、交叉錨固、鋼錨箱錨固及鞍座式錨固（騎跨式和回轉(zhuǎn)式）等形式。6.1.3鋼殼混凝土組合橋塔結構設計應兼顧永久結構和施工臨時結構的需要，統(tǒng)籌考慮養(yǎng)護管理工6T/SDHTSXXXXX-XXXX作需求。鋼殼混凝土組合橋塔塔內(nèi)檢修平臺、爬梯和升降機軌道的使用需兼顧鋼殼節(jié)段間的環(huán)縫焊接和鋼殼節(jié)段混凝土澆筑施工。鋼殼混凝土組合橋塔需分別進行運營期和施工期驗算。其中，運營期驗算應包含運營期承載力驗算、剛度驗算、穩(wěn)定性驗算及開孔板連接件驗算等；施工期驗算應包含橋塔在混凝土澆筑過程中鋼殼的受力及變形驗算、鋼殼吊裝驗算及索力不平衡驗算等。在設計階段，鋼殼混凝土組合橋塔結構的主要分析和計算內(nèi)容宜包括表1內(nèi)容。6.1.4鋼殼混凝土組合橋塔應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行驗算，作用效應組合應按《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60）規(guī)定計算。6.1.5應考慮鋼殼混凝土組合橋塔的鋼殼與混凝土之間脫空對結構受力的影響，在設計計算時可考慮一定的脫空率，并明確補償收縮混凝土性能指標。6.1.6鋼殼混凝土組合橋塔焊接結構設計中不應任意加大焊縫尺寸，應避免焊縫密集交叉。對直接承受動力荷載的普通螺栓受拉連接件應使用雙螺母或采取其他防止螺母松動的有效措施。6.1.7鋼殼混凝土組合橋塔在正常使用極限狀態(tài)驗算中，截面剛度應按組合截面剛度計算。其中混凝土截面剛度計算時需考慮混凝土開裂的影響，應取折減系數(shù)0.85。表1鋼殼混凝土組合橋塔設計階段分析驗算內(nèi)容析形析求7T/SDHTSXXXXX-XXXX6.2一般構造6.2.1鋼殼混凝土組合橋塔應根據(jù)幾何形式、建造過程和受力狀態(tài)，設置可靠的桁架系統(tǒng)。6.2.2鋼殼混凝土組合橋塔應根據(jù)結構形式、抗震等級及節(jié)間荷載等情況，控制其長細比和板件寬厚比，設置加勁肋。6.2.3鋼殼混凝土組合橋塔結構中主要包含內(nèi)外鋼殼壁板、橫向與縱向開孔板連接件、圓柱頭焊釘連接件、橫向與豎向鋼筋、型鋼桁架及混凝土，詳見圖2和圖3。6.2.4鋼殼混凝土組合橋塔的內(nèi)外鋼殼壁板厚度應滿足強度和剛度等設計要求，且外鋼殼壁板厚度不宜小于10mm，內(nèi)鋼殼壁板厚度不宜小于6mm。6.2.5鋼殼混凝土組合橋塔的開孔板連接件應符合下列規(guī)定：a)開孔板連接件的厚度不宜小于8mm；b)開孔板連接件的開孔孔徑應大于兩倍粗骨料最大粒徑與貫穿鋼筋直徑之和；c)開孔板連接件的貫穿鋼筋應采用螺紋鋼筋且直徑不宜小于12mm。型鋼桁架外鋼殼壁板型鋼桁架圓柱頭焊釘外鋼殼壁板縱向開孔板連接件橫向開孔板連接件縱向開孔板連接件縱向開孔板連接件橫向開孔板連接件內(nèi)鋼殼壁板型鋼桁架橫向開孔板連接件內(nèi)鋼殼壁板圖2組合橋塔節(jié)段構造示意圖8T/SDHTSXXXXX-XXXX圖3鋼殼混凝土組合橋塔6.2.6鋼殼混凝土組合橋塔的節(jié)段劃分應符合下列規(guī)定：a)鋼殼混凝土組合橋塔節(jié)段的平面尺寸應按其成橋狀態(tài)承載力計算確定。鋼殼混凝土組合橋塔的節(jié)段劃分應充分考慮鋼殼的制造高度、吊裝重量、鋼筋長度、澆筑能力、接頭數(shù)量、節(jié)段剛度和穩(wěn)定性等控制因素，詳見圖4；b)鋼殼混凝土組合橋塔節(jié)段高度宜控制在3~9m之間。6.2.7鋼殼混凝土組合橋塔的節(jié)段連接構造應符合下列規(guī)定：a)鋼殼混凝土組合橋塔節(jié)段間的連接包括內(nèi)外鋼殼壁板連接和豎向附筋連接；b)內(nèi)外鋼殼壁板連接應充分考慮其密封性、耐久性及施工便利性，宜采用全熔透焊接，開孔板宜采用高強螺栓連接；c)豎向附筋連接應選用錐套鎖緊鋼筋機械接頭或直螺紋套筒機械接頭，并選用可靠的工藝裝備進行定位。9T/SDHTSXXXXX-XXXX圖4鋼殼混凝土組合橋塔節(jié)段劃分控制因素6.3承載能力極限狀態(tài)計算6.3.1鋼殼混凝土組合橋塔正截面承載力計算應符合下列基本假定：a)鋼殼混凝土組合橋塔截面平均應變應符合平截面假定；b)不考慮截面受拉區(qū)混凝土的抗拉強度；c)內(nèi)外鋼殼壁板與混凝土之間的連接件可保證鋼混界面協(xié)同受力。6.3.2鋼殼混凝土組合橋塔壓彎極限承載力驗算應滿足下列規(guī)定，其計算示意圖如圖5所示：Y0Nd≤fcdbx+fsd,As,+ηrsfrd,Ar,-fsdAs-ηrsfrdAr=Md/Nd式中：Y0——橋梁結構重要性系數(shù)；e——軸力作用點至截面受拉側或受壓側的豎向鋼筋和鋼殼外壁板合力點的距離；e0——軸力對截面中性軸的偏心距；Md——截面彎矩設計值；Nd——截面軸力設計值；fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值；fsd、fsd,——豎向鋼筋抗拉強度設計值和抗壓強度設計值；frd、frd,——縱向開孔板抗拉強度設計值和抗壓強度設計值；ηrs——開孔板承載力系數(shù)，根據(jù)組合橋塔截面剪力連接度Y確定，Y≥1時，ηrs取1；As、As,——受拉區(qū)、受壓區(qū)豎向鋼筋截面面積；Ar、Ar,——受拉區(qū)、受壓區(qū)鋼殼及其縱向開孔板截面面積之和；b——截面寬度，可隨截面高度變化；h0——截面有效高度，h0=h-as，此處h為截面高度；,——受壓區(qū)豎向鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；T/SDHTSXXXXX-XXXXar’——受壓區(qū)鋼殼及其縱向開孔板合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；η——軸力偏心距增大系數(shù)；x——混凝土受壓區(qū)高度。 A'SArArAs圖5鋼殼混凝土組合橋塔壓彎承載力計算示意圖（6.3.3-1）（6.3.3-1）（6.3.3-2）（6.3.3-3）（6.3.3-4）uV式中：V——鋼殼混凝土組合橋塔截面的剪力設計值；u——鋼殼混凝土組合橋塔截面的抗剪承載力設計值；Vcs——鋼殼混凝土組合橋塔截面中混凝土的抗剪承載力設計值；Vss——鋼殼混凝土組合橋塔截面中內(nèi)外鋼殼壁板及連接件的抗剪承載力設計值；fy——鋼材的抗拉強度設計值；fcu,k——混凝土立方體抗壓強度標準值；Psv——箍筋配筋率；T/SDHTSXXXXX-XXXXfsv——箍筋抗拉強度設計值；P——斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率，當P>2.5%時，按P=2.5%計算；Asw——鋼殼混凝土組合橋塔截面中的鋼殼面積。6.3.4鋼殼混凝土組合橋塔抗彎極限承載力驗算應滿足下列規(guī)定：Y0Md≤fcdbx+ηrsfr（6.3.4-1）其中，混凝土受壓區(qū)高度x應按下式計算：fsdAs+ηrsfrdAr≤fcdbx+fsd,As,+ηrsfrd,Ar,（6.3.4-2）式中：Y0——橋梁結構重要性系數(shù)；Md——鋼殼混凝土組合橋塔截面的彎矩設計值；fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值；b——截面寬度，可隨截面高度變化；x——混凝土受壓區(qū)高度；h0——截面有效高度，h0=h-as，此處h為截面高度；fsd、fsd,——豎向鋼筋抗拉強度設計值和抗壓強度設計值；frd、frd,——縱向開孔板抗拉強度設計值和抗壓強度設計值；,——受壓區(qū)豎向鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；Ar、Ar,——受拉區(qū)、受壓區(qū)鋼殼及其縱向開孔板截面面積之和；As、As,——受拉區(qū)、受壓區(qū)豎向鋼筋截面面積；ar,——受壓區(qū)鋼殼及其縱向開孔板合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；ηrs——開孔板承載力系數(shù)，根據(jù)組合橋塔截面剪力連接度Y確定，Y≥1時，ηrs取1。6.3.5鋼殼混凝土組合橋塔的穩(wěn)定分析應分別對施工階段和成橋狀態(tài)的結構整體穩(wěn)定性進行計算，彈性屈曲穩(wěn)定安全系數(shù)不應小于4。當不能滿足彈性屈曲穩(wěn)定要求時，應進行非線性穩(wěn)定計算，其穩(wěn)定系數(shù)不應小于2。6.4開孔板連接件計算6.4.1鋼殼混凝土組合橋塔連接件采用縱、橫雙向開孔板連接件，其布置間距應滿足下列規(guī)定（橫T/SDHTSXXXXX-XXXX向開孔板可適當增大間距）：式中：stn——外鋼殼壁板的厚度；εk——鋼號修正系數(shù)，取。6.4.2開孔板連接件抗剪承載力驗算需滿足下列規(guī)定，其計算示意圖如圖6所示：（6.4.2-1）（6.4.2-2）（6.4.2-1）（6.4.2-2）（6.4.2-3）（6.4.2-4）V=0.0312drAdowfc.57(dh2-5)fu+1.6t.9lrfu式中：Vn——開孔板連接件的剪力設計值；Vu——開孔板連接件的抗剪承載力設計值；Vdow——開孔板連接件中鋼筋混凝土榫的抗剪承載力設計值；Vrib——開孔板連接件中鋼板的抗剪承載力設計值；dr——橫向鋼筋的直徑；dh——混凝土榫的直徑；Adow——混凝土榫的截面面積；fcu——混凝土立方體抗壓強度；fu——開孔板連接件的極限抗拉強度設計值；tr——開孔板連接件的厚度；lr——凸起端與開孔邊緣的垂直距離。drfudhVudrfudh圖6開孔板連接件抗剪設計示意圖6.4.3開孔板連接件抗拔承載力驗算需滿足下列規(guī)定，其計算示意圖如圖7所示：T/SDHTSXXXXX-XXXXTT=0.52fytrlh式中：Tdow——開孔板連接件中鋼筋混凝土榫的抗拔承載力設計值；Trib——開孔板連接件中鋼板的抗拔承載力設計值；Tn——開孔板連接件的拉拔力設計值；Tu——開孔板連接件的抗拔承載力設計值；dh——混凝土榫的直徑；de——開孔板連接件的嵌入深度；fcu——混凝土立方體抗壓強度；fy——開孔板連接件的屈服強度； tr——開孔板連接件的厚度；lh——開孔板連接件的孔底距。（6.4.3-1）（6.4.3-2）（6.4.3-3）（6.4.3-4）TuTp圖7開孔板連接件抗拔設計示意圖dhdedh6.5施工期計算6.5.1鋼殼節(jié)段吊裝過程中，鋼殼殼體應力及變形量應滿足下列規(guī)定：a)鋼殼殼體應力σ應滿足σ≤fyb，其中fyb為鋼殼壁板屈服強度；b)內(nèi)外鋼殼變形差δ應滿足δ≤h，其中h為節(jié)段高度。T/SDHTSXXXXX-XXXX6.5.2鋼殼混凝土組合橋塔混凝土澆筑過程中內(nèi)外鋼殼壁板變形及應力應滿足下列規(guī)定：a)混凝土澆筑時，由縱橫向開孔板形成的內(nèi)外鋼殼壁板區(qū)格變形應符合下列規(guī)定：（6.5.2-1）（6.5.2-2）式中：δo,ut——外鋼殼壁板區(qū)格內(nèi)的最大變形；δin,——內(nèi)鋼殼壁板區(qū)格內(nèi)的最大變形； b——鋼殼壁板區(qū)格的較小邊長。b)混凝土澆筑時，內(nèi)外鋼殼壁板的最大橫向變形應符合下列規(guī)定：（6.5.2-3）（6.5.2-4）式中：δout——外鋼殼壁板最大橫向變形；δin——內(nèi)鋼殼壁板最大橫向變形； h——節(jié)段高度。c)鋼殼混凝土組合橋塔中外鋼殼壁板平均應力σout應滿足σout≤0.3fyb，其中fyb為鋼殼壁板屈服強度設計值；d)鋼殼混凝土組合橋塔中內(nèi)鋼殼壁板最大應力σin應滿足σin≤fvi，其中fvi為鋼殼壁板屈服強度設計值；e)鋼殼混凝土組合橋塔中型鋼桁架應力σtruss應滿足σtruss≤fvt，其中fvt為型鋼桁架屈服強度設計值。6.6穩(wěn)定分析和動力分析6.6.1鋼殼混凝土組合橋塔中受壓板件的局部穩(wěn)定分析應符合《公路鋼結構橋梁設計規(guī)范》（JTGD64）的規(guī)定。6.6.2鋼殼混凝土組合橋塔抗震分析應符合《公路橋梁抗震設計規(guī)范》（JTG/T2231-01）的規(guī)定。6.6.3鋼殼混凝土組合橋塔抗風分析應符合《公路橋梁抗風設計規(guī)范》（JTG/T3360-01）的規(guī)定。T/SDHTSXXXXX-XXXX7施工7.1一般規(guī)定7.1.1鋼殼混凝土組合橋塔施工應按照《公路工程施工安全技術規(guī)范》（JTGF90）要求，編制專項施工方案。施工方案應涵蓋鋼殼制作與運輸、現(xiàn)場施工、測量監(jiān)控、大型設備設施的安裝與拆除、施工防護和環(huán)境保護措施等內(nèi)容，并對鋼殼節(jié)段定位安裝和混凝土澆筑等施工控制要點予以明確說明。7.1.2施工前宜開展鋼殼混凝土組合橋塔模型試驗，對鋼殼節(jié)段的加工、匹配和現(xiàn)場連接及混凝土澆筑等環(huán)節(jié)進行綜合驗證，并形成標準化施工工藝。7.1.3鋼殼混凝土組合橋塔施工區(qū)應搭設安全通道，安全通道應設防撞設施及限高、限寬和減速標7.1.4施工前應對相關水域進行充分勘測，制定科學的生態(tài)安全施工方案。施工過程中應對廢棄物進行合理分類或利用，加強施工場地所涉及的河流和湖泊的保護。施工結束后對施工現(xiàn)場進行清理，并對環(huán)境和水質(zhì)進行檢測，收集并記錄現(xiàn)場環(huán)境資料以供后續(xù)工程和后期管理使用。7.2施工準備7.2.1鋼結構制造單位應對鋼殼設計圖紙進行審查，若存在無法制造或制造困難的構造，應及時與設計單位協(xié)商。7.2.2施工前應對施工現(xiàn)場進行勘探和調(diào)查，確定水文地質(zhì)條件、交通條件和環(huán)境條件等，編制現(xiàn)場調(diào)查報告。7.2.3應根據(jù)鋼殼混凝土組合橋塔的節(jié)段劃分情況及各節(jié)段重量選取適配的浮吊和塔吊等施工設備，合理布置施工電梯和液壓整體自爬升施工平臺。7.2.4根據(jù)設計圖紙和施工進度需求，按規(guī)定編制材料需求計劃，確定備料、倉庫和場地堆放所需面積并組織運輸。7.2.5施工前應合理配置人員并進行崗前培訓，加強團隊協(xié)作，確保施工人員熟悉相關規(guī)范和施工標準以保證施工順利進行。7.3附筋鋼殼加工7.3.1鋼殼構件加工應符合下列規(guī)定：a)鋼材進場需經(jīng)材料復驗合格后進行輥平、拋丸或噴砂除銹及涂防銹底漆等預處理。預處理后應標記鋼板的牌號及規(guī)格等信息；b)相同構件的制造精度宜達到可互換要求；T/SDHTSXXXXX-XXXXc)對于形狀復雜或在圖中不易確定尺寸的構件應作樣校對或利用計算機模擬校對；d)放樣及號料前應檢查鋼材的牌號、規(guī)格和質(zhì)量，并由監(jiān)理工程師確認后記錄保存；e)放樣及號料時，應根據(jù)工廠加工圖和加工制造工藝文件要求，預留安裝時的焊接收縮余量與切割和邊緣加工等加工余量，以及制造和安裝誤差的配切余量等；f)鋼結構零件切割、矯正、彎曲、邊緣加工和制孔開槽等應滿足表2、表3及《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T3650）和《公路鋼結構橋梁制造和安裝施工規(guī)范》（JTG/T3651）的要求。表2組合橋塔零件加工允許偏差BδBL BS2L1L2L1L2 L表3型鋼零件加工允許偏差δ型鋼軸線δ δ度δδδδδδ δT/SDHTSXXXXX-XXXXδδδδ7.3.2板單元加工應符合下列規(guī)定：a)鋼殼壁板單元為薄壁密肋結構，宜采取結構自約束、剛性外約束、機械焊或同向?qū)ΨQ焊等工藝措施減小焊接變形，提高加工精度；b)鋼殼壁板單元及型鋼的切割邊緣應整齊，無毛刺、反口和缺肉等缺陷。需要進行邊緣機加工的鋼殼壁板單元尺寸應考慮機加工余量的需求。不進行邊緣機加工的板單元，應對切割處進行修平處理，并鏟凈切割掛渣。板單元切割質(zhì)量應滿足表4的要求；c)開孔板的栓接孔，宜采用數(shù)控鉆等精密設備進行加工以保證成孔精度；d)板單元加工允許偏差應滿足表5的要求。表4板單元切割質(zhì)量技術要求表5板單元加工允許偏差δδL≤8000mmL>8000mm7.3.3附筋加工應符合下列規(guī)定：a)無彎鉤或單側彎鉤的附筋，可直接穿入附筋定位孔定位后對剩余端頭進行折彎處理。兩側彎鉤附筋，宜單側折彎后再穿入開孔板定位孔，并對剩余端頭進行折彎處理；b)為保證鋼殼內(nèi)豎向附筋位置的定位精度，宜采用特制螺母對附筋進行定位，特制螺母定位偏差不宜大于1mm，且不應出現(xiàn)轉(zhuǎn)角，附筋定位樣板及定位卡座示意見圖8。T/SDHTSXXXXX-XXXX鋼筋定位孔板連接件板連接件豎向附筋圖8附筋定位樣板及定位卡座示意圖7.4鋼殼節(jié)段組裝與預拼裝7.4.1鋼殼節(jié)段組裝應結合橋塔節(jié)段的結構特點和外形尺寸，制作可調(diào)整定位和支撐內(nèi)外鋼殼壁板的專用組裝胎架。7.4.2鋼殼節(jié)段宜采用立式組裝，組裝過程中控制要點應符合下述規(guī)定：a)內(nèi)外鋼殼壁板應利用胎架進行定位，以控制內(nèi)外鋼殼壁板之間的間距及傾斜角度。鋼殼內(nèi)各層水平鋼筋機械連接接頭應對正，并采用專業(yè)施擰設備擰緊；b)鋼殼節(jié)段拼裝焊接應采取對稱焊等焊接工藝控制節(jié)段焊接變形，保證節(jié)段焊后尺寸滿足要求。對距離焊縫較近的附筋，應采取防護措施，避免焊接過程對壁板附筋造成燒傷等不利影響；c)鋼殼節(jié)段組裝允許偏差宜滿足表6的規(guī)定。表6組合橋塔鋼殼節(jié)段組裝允許偏差7.4.3鋼殼節(jié)段預拼裝應符合下列規(guī)定：T/SDHTSXXXXX-XXXXa)鋼殼節(jié)段預拼裝宜采用立式預拼裝法，具體詳見圖9；b)鋼殼節(jié)段預拼裝應在專用的預拼裝胎架上進行，應在相鄰節(jié)段接口處設調(diào)整裝置，進行高度、線形和接口匹配等調(diào)整，每次預拼裝時應盡量減少偏差累積；c)鋼殼節(jié)段預拼裝檢驗合格后，拆除鋼殼節(jié)段間的臨時匹配件、導向板及臨時吊耳等，并按規(guī)定編號；d)組合橋塔鋼殼節(jié)段預拼裝檢驗標準應滿足表7的規(guī)定。2421242 4×30對位線圖9組合橋塔鋼殼節(jié)段立式預拼裝表7組合橋塔鋼殼節(jié)段預拼裝檢驗T/SDHTSXXXXX-XXXX7.5鋼殼節(jié)段現(xiàn)場安裝7.5.1組合橋塔與承臺連接宜采用埋入式錨固法，首節(jié)鋼殼安裝時應采取下列措施：a)應在承臺內(nèi)設置預埋鋼筋定位裝置，以提高預埋鋼筋的定位精度；b)應在承臺內(nèi)設置首節(jié)鋼殼定位裝置，且定位裝置應與首節(jié)鋼殼在工廠內(nèi)匹配制造；c)應根據(jù)首節(jié)鋼殼在承臺內(nèi)的位置確定預埋鋼筋的位置及高程，并根據(jù)鋼殼內(nèi)預制預裝的主筋位置及長度在加工廠內(nèi)進行復核匹配，在滿足精度要求后，最終精確定位承臺內(nèi)預埋鋼筋的位置；d)首節(jié)鋼殼內(nèi)豎向鋼筋與承臺內(nèi)預埋鋼筋宜采用錐套鎖緊鋼筋機械接頭以保證鋼筋接頭連接質(zhì)量；e)為保證首節(jié)鋼殼的安裝精度，宜采用BIM技術建模開展鋼筋碰撞及定位分析，以保證首節(jié)鋼殼預埋鋼筋的精確定位。7.5.2鋼殼節(jié)段環(huán)縫焊接應符合下列規(guī)定：a)焊縫在施焊前，應按照焊接工藝要求將對接板面之間的高差調(diào)整至允許偏差范圍內(nèi)；b)焊縫焊接場地的環(huán)境溫度、相對濕度、風力、特殊天氣和除銹等要求應符合《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T3650）和《公路鋼結構橋梁制造和安裝施工規(guī)范》（JTG/T3651）的規(guī)定。7.5.3首節(jié)鋼殼安裝時，應采用全站儀和水準儀對軸線平行偏位、頂面高程和相鄰定位高程允許偏差等進行檢驗，允許偏差應滿足表8的要求。表8首節(jié)鋼殼安裝質(zhì)量檢驗全站儀：每節(jié)段4處全站儀：每節(jié)段4處全站儀：每節(jié)段2處全站儀：每節(jié)段2處全站儀：每節(jié)段4處水準儀：每節(jié)段2處T/SDHTSXXXXX-XXXX7.5.4標準節(jié)段鋼殼安裝工藝應符合下列規(guī)定：a)根據(jù)鋼結構加工廠預拼時所確定的鋼殼節(jié)段匹配關系，利用鋼殼節(jié)段上的匹配件和檢查線進行現(xiàn)場安裝定位；b)鋼殼節(jié)段上的匹配件應與鋼殼節(jié)段緊密連接，并設置測量檢驗基準線以校核鋼殼節(jié)段的匹配效果；c)傾斜鋼殼混凝土組合橋塔架設時，應對其內(nèi)力進行驗算，通過設置沿橋塔高度方向的水平橫撐或拉桿對成塔線形予以控制。在架設安裝過程中，應分階段對已建成的鋼殼混凝土組合橋塔采取必要的抑振措施；d)鋼殼節(jié)段現(xiàn)場吊裝時，應在匹配件處于半接觸狀態(tài)時進行定位沖釘試打，以保證定位沖釘順利打入。鋼殼節(jié)段安裝完畢后，相鄰節(jié)段匹配件應確保相互接觸。7.5.5鋼殼節(jié)段豎向鋼筋采用直螺紋套筒機械接頭進行連接時，應符合下列規(guī)定：a)鋼殼吊裝前，應將已安裝的鋼殼節(jié)段豎向鋼筋直螺紋套筒機械機頭逐一旋擰松動，以便于相鄰鋼殼節(jié)段的主筋連接；b)鋼殼節(jié)段預拼裝采用直螺紋套筒機械接頭連接豎向鋼筋時，應以鋼筋端頭為基準在100mm處劃出標記線，且長絲與短絲側均應作標記。預拼裝時應測量長絲與短絲側的標記線間距L，L=200+t，其中t為預拼裝時豎向鋼筋間的實際間隙，L≤210mm即為合格。測量后應將L值范圍記錄在鋼殼節(jié)段移交單上，作為現(xiàn)場安裝時的參考依據(jù)，具體詳見圖10；c)鋼殼節(jié)段現(xiàn)場拼裝采用直螺紋套筒機械接頭連接豎向鋼筋時，應測量長絲與短絲側的標記線間距L1，L1≤210mm時即與預拼裝時狀態(tài)一致，具體詳見圖11；d)直螺紋套筒機械接頭連接的其他要求應符合《鋼筋機械連接技術規(guī)程》(JGJ107)的規(guī)定。標記線鋼筋套筒/短絲長絲標記線T/SDHTSXXXXX-XXXX標記線鋼筋套筒短絲標記線長絲圖10預拼裝鋼筋標記線圖11現(xiàn)場安裝鋼筋標記線長絲7.5.6鋼殼節(jié)段豎向鋼筋采用錐套鎖緊鋼筋機械接頭進行連接時，應符合下列規(guī)定：a)錐套鎖緊鋼筋機械接頭的規(guī)格應與待連接鋼筋的規(guī)格保持一致；b)錐套鎖緊鋼筋機械接頭進行鎖片安裝時，其軸向相對誤差不應大于3mm；c)錐套鎖緊鋼筋機械接頭連接前，鋼筋的徑向和軸向允許偏差應滿足表9要求；表9錐套鎖緊鋼筋機械接頭連接前鋼筋位置允許偏差±d±dd)錐套鎖緊鋼筋機械接頭連接時，應采用對應的工藝裝備，以確保錐套和鎖片可進行上下微e)錐套鎖緊鋼筋機械接頭連接后，其實際長度與設計長度S的誤差不應大于2mm，具體詳見f)錐套鎖緊鋼筋機械接頭連接的其他要求應符合《公路橋梁錐套鎖緊鋼筋接頭技術指南》（T/CHTS10005）的規(guī)定。T/SDHTSXXXXX-XXXX鎖片保持架SS錐套SS a)同徑型錐套鎖緊鋼筋機械接頭b)異徑型圖12錐套鎖緊鋼筋機械接頭標準擠壓尺寸示意圖7.6混凝土施工7.6.1施工前應對補償收縮混凝土進行強度檢驗，相關檢驗標準應按照《普通混凝土力學性能試驗方法標準》（GB/T50081）與《補償收縮混凝土應用技術規(guī)程》（JGJ/T178）的規(guī)定進行評估和處理。7.6.2為減少混凝土的溫度裂縫，應控制混凝土的入模溫度和水化熱。暑期施工時，入模溫度不宜高于28℃,水泥水化過程中混凝土內(nèi)部溫度不宜高于65℃,且內(nèi)外表面溫差不宜高于25℃。7.6.3鋼殼混凝土組合橋塔下塔柱混凝土宜采用汽車泵進行輸送，中上塔柱混凝土宜采用大型塔吊吊裝料斗輸送混凝土，混凝土坍落度宜控制在180~200mm，以保證混凝土的施工性能。7.6.4在塔壁橫向開孔板上應設置混凝土振搗孔，以便在混凝土澆筑振搗過程中振搗棒插入振搗，從而保證混凝土澆筑施工質(zhì)量。7.6.5混凝土初凝后應對頂面混凝土進行蓄水養(yǎng)護，蓄水深度不宜小于100mm，并在拐角處設置集水坑以便后期將養(yǎng)護水抽出，且集水坑尺寸不宜大于200×200mm?；炷两K凝48小時后，應對混凝土頂面進行鑿毛處理，且鑿毛深度不宜小于10mm，并在鑿毛后進行清渣處理。7.6.6混凝土施工的其它相關要求應符合《大體積混凝土施工標準》（GB50496）的規(guī)定。7.7施工測量與監(jiān)控7.7.1鋼殼節(jié)段預拼裝測量應遵循以下流程：a)粗調(diào)底節(jié)段至水平，并精調(diào)底節(jié)段主控軸線垂直度至設計要求，測量底節(jié)段水平基線，記T/SDHTSXXXXX-XXXX錄軸線坐標及水平基線高差；b)利用臨時導向件支撐并調(diào)整頂節(jié)段水平位置，確保頂?shù)坠?jié)段主控軸線對位精度滿足設計要求。對位精度無法達到上述指標時制造單位應通知監(jiān)控方，并記錄頂?shù)卓谳S線數(shù)值；c)精確調(diào)平頂節(jié)段水平基線，且水平基線任意兩點間高差不應大于5mm；d)檢查頂節(jié)段軸線的垂直度，記錄垂直度偏差，并將主控軸線垂直度調(diào)整至設計要求；e)根據(jù)焊縫寬度要求對連接端面進行修邊，并完成鋼筋的預拼連接；f)在鋼殼節(jié)段接縫處安裝已經(jīng)匹配好的成套匹配件，同時拆除臨時導向件，之后在各匹配件旁的上下壁板刻劃豎向間距檢查線，并記錄檢查線的初始間距。7.7.2首節(jié)鋼殼定位座安裝測量應遵循以下流程：a)應對平面位置、高程、定位座的頂面高差以及相鄰定位座的相對高差進行測量，其中定位座為首節(jié)鋼殼預埋在承臺內(nèi)的定位裝置；b)平面位置測量宜采用極坐標測量法，平面位置偏差應小于2mm；c)高程測量宜采用幾何水準測量，高程偏差應小于5mm；d)定位座的頂面高差以及相鄰定位座的相對高差測量宜采用幾何水準測量，定位座頂面高差及相鄰定位座相對高差應小于1mm；e)所有定位座定位完成后，應采用精密鋼尺對其構成的幾何圖形尺寸進行檢驗，尺寸偏差應小于2mm；f)定位座在加固過程中應進行跟蹤測量，以保證定位成果準確。7.7.3鋼殼節(jié)段安裝測量與控制應遵循以下流程：a)鋼殼節(jié)段安裝測量內(nèi)容包括水平基線點相對高差、軸線點平面位置及高程和匹配件的三維坐標；b)鋼殼節(jié)段安裝時的測點應與廠內(nèi)預拼時的測點保持一致；c)軸線點及匹配件的平面位置測量宜采用極坐標測量法，軸線點平面位置偏差應小于2mm；d)軸線點及匹配件的高程測量宜按照二等水準精度要求施測，可采用精密三角高程法，測量誤差不應大于1mm；e)測量應在溫度穩(wěn)定時段進行，且日出后不得進行測量，測量時應記錄風速和溫度等氣象數(shù)據(jù)；f)施工高度超過100m后，應進行日照變形觀測，觀測時間不宜小于24h。根據(jù)觀測結果繪制一周日照變化曲線，以便指導施工。T/SDHTSXXXXX-XXXX7.7.4施工中應監(jiān)測日照溫差對主塔線形的影響，掌握溫度影響規(guī)律，以有效修正溫度的影響。溫度對現(xiàn)場監(jiān)控影響的控制措施如下：a)鋼殼非均勻溫度場對節(jié)段現(xiàn)場安裝會產(chǎn)生較大的影響，且具有較大的隨機性，不易予以修正補償，應在鋼殼溫度均勻程度為2℃以內(nèi)時進行安裝測量。溫度檢測應采用熱成像儀；b)宜于凌晨進行測量，且盡量延后測量時間。應按預拼線型進行節(jié)段安裝，當塔頂節(jié)段發(fā)生較大溫度變形時，新節(jié)段不得按照軸線誤差進行調(diào)整。7.7.5鋼殼混凝土組合橋塔軸線平面誤差應控制在H/3000以內(nèi)，且不應大于30mm，其中H為承臺以上塔高。橋塔節(jié)段軸線平面誤差應控制在h/1000以內(nèi)，且不應大于8mm，其中h為節(jié)段橋塔高。橋塔塔柱底部偏差應控制在5mm內(nèi)，塔頂高程偏差應控制在20mm內(nèi)。8質(zhì)量檢驗8.1一般規(guī)定8.1.1當鋼殼混凝土組合橋塔制造完成后，需要進行工廠驗收，檢驗產(chǎn)品是否滿足標準要求。隨后還要進行現(xiàn)場安裝驗收，檢驗構件的精度及安裝質(zhì)量是否達到設計要求。通過驗收后方可交付使用。8.1.2鋼殼混凝土組合橋塔成塔后，應對其混凝土脫空率、鋼殼焊縫、鋼殼涂裝、塔頂偏位和垂直度等進行檢驗。8.2混凝土脫空檢驗8.2.1鋼殼混凝土組合橋塔每個節(jié)段均應進行混凝土脫空位置、面積及高度的檢驗。8.2.2鋼殼混凝土組合橋塔的混凝土脫空無損檢驗宜在混凝土初凝后的3~7天內(nèi)開展。8.2.3鋼殼混凝土組合橋塔混凝土脫空無損檢驗的檢驗方法、設備選用、測線布置、數(shù)據(jù)處理及檢驗結果評價應符合設計文件與《沉管隧道鋼殼混凝土脫空無損檢測規(guī)范》（T/CHCA005）的規(guī)定。8.3焊縫檢驗8.3.1鋼殼混凝土組合橋塔鋼殼焊縫檢驗的一般程序及鋼殼焊縫的外觀檢驗應符合《鋼結構焊接規(guī)8.3.2鋼殼混凝土組合橋塔鋼殼焊縫宜采用無損檢驗，檢驗要求及標準應符合《焊縫無損檢測超聲檢測技術、檢測等級和評定》（GB/T11345）的規(guī)定。T/SDHTSXXXXX-XXXX8.4涂裝檢驗鋼殼混凝土組合橋塔鋼殼涂裝檢驗要求應符合《公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件》（JT/T722）的規(guī)定。8.5安裝質(zhì)量檢驗8.5.1高強螺栓的規(guī)格、性能等級和抗滑移系數(shù)等應符合設計文件及《鋼結構高強度螺栓連接技術規(guī)程》（JGJ82）的規(guī)定。8.5.2成橋后組合橋塔鋼殼節(jié)段檢驗范圍及標準應滿足表10的要求。8.5.3應進行高強螺栓連接摩擦面的抗滑移系數(shù)檢驗，檢驗結果應滿足設計要求。8.5.4應對錐套鎖緊鋼筋機械接頭和直螺紋套筒機械接頭的材料、規(guī)格和力學性能等進行檢驗，檢驗結果應符合設計文件、《鋼筋機械連接技術規(guī)程》（JGJ107）與《公路橋梁錐套鎖緊鋼筋接頭技術指南》（T/CHTS10005）的規(guī)定。8.5.5安裝質(zhì)量檢驗的其他要求應符合《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》（JTGF80/1）8.10.1-1的規(guī)表10成橋后橋塔節(jié)段安裝質(zhì)量檢驗H/3000H/3000T/SDHTSXXXXX-XXXX鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程編制說明根據(jù)《山東公路學會團體標準管理辦法(試行)》要求，經(jīng)符合性審查、立項評審等環(huán)節(jié),《鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程編制說明》列入山東公路學會團體標準編制計劃（魯公學會【2023】6號）?；诋斍颁摎せ炷翗蛩夹g發(fā)展的需求上，我們需要充分發(fā)揮此類復合結構的高效能，對其技術特點、設計方法、施工要點等進行系統(tǒng)的總結和規(guī)范，以便更好地指導工程實踐，推動技術的進一步發(fā)展和應用。對此標準的制定還可以明確鋼殼混凝土組合橋塔的設計原則、計算方法、構造要求等，為工程設計提供統(tǒng)一的技術依據(jù)，確保設計質(zhì)量，最終達到指導包括材料選擇、加工制作、安裝施工、質(zhì)量控制等施工過程的效果，提高施工效率和工程質(zhì)量。而且國家與地方政府也出臺了相關政策，鼓勵和支持新技術、新工藝的研發(fā)和應用，為鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程的制定提供了政策保障。隨著建筑行業(yè)的快速發(fā)展和市場競爭的加劇，企業(yè)對于新技術的需求日益迫切。制定本標準有助于提升企業(yè)的技術水平和市場競爭力,滿足行業(yè)發(fā)展的需求。上述背景共同推動了鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程的制徐召：標準起草負責人，組織標準起草工作，把握標準制定技術方向，組織協(xié)調(diào)標準制定所需資源。臧洪敏：標準起草負責人，組織確定標準制定方案，組織推進標準制定程序和進度，組織協(xié)調(diào)標準制定所需資源。T/SDHTSXXXXX-XXXX王宏博、徐常澤：組織討論確定標準框架、編寫思路，組織起草組人員討論確定標準化對象需要規(guī)范的技術要素。蘇慶田、張光橋、林占勝：組織實施標準制定方案，調(diào)度起草組成員推進標準制定程序和進度，組織標準審查、報批等工作。楊國濤、趙國：協(xié)助組織討論確定標準框架、編寫思路，協(xié)助組織起草組人員討論確定標準化對象需要規(guī)范的技術要素。趙洪蛟、管錫琨：組織起草組人員進行調(diào)研、收集素材，組織起草人員編寫標準，參與標準編寫，整理標準相關技術文檔，組織召開標準研討會，組織征求意見尤偉杰、崔鋒：提供標準編寫所需的資料、素材，參與標準編寫，協(xié)助征求意吳士乾、徐晨：參與標準調(diào)研、標準編寫、標準討論，協(xié)助整理標準相關技術文檔，參與辦理征求意見，辦理標準研討會、標準專家審查會等具體事務等。（1）立項階段2023年1月-3月，標準立項計劃下達后，編制組在接到工作任務后第一時間召開了項目工作會議，在會議上成立了標準編制組，并根據(jù)相關文件的要求，明確編寫大綱及小組成員工作任務并制定了詳細的工作計劃。2023年4月-12月，標準編制組開展廣泛深入的調(diào)研，收集、整理了國內(nèi)外相關資料及專家的意見和建議，并起草《鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程》。2024年1月-7月，標準編制組基于標準草稿，征求各參編單位、相關主管部門等專業(yè)修改意見，匯總、歸納各方意見并進行修改完善，形成《鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程》（初稿）。（2）初稿審查T/SDHTSXXXXX-XXXX2024年8月-10月，為了進一步完善標準，編制組成員在標準初稿完成以后，將邀請相關專家對相關章節(jié)進行討論，并于2024年8月2日了《鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程》初稿審查會，來自高校和科研單位的五位參會專家結合行業(yè)特性、應用要求及實際情況出發(fā)，在審閱《鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程》（初稿）的過程中，針對以下幾個方面，專家們共提出了超過100條的修改建議：首先，關于術語的定義與條文的表達是否足夠清晰準確；其次，規(guī)程中的技術規(guī)定是否建立在堅實的試驗研究與理論分析基礎之上；再者，規(guī)程中涉及的計算公式與設計方法是否準確無誤、合乎邏輯；最后，規(guī)程中的參數(shù)范圍設定、構造要求等是否充分借鑒了實際工程經(jīng)驗，并確保了其實用性和可行性。會后編制組根據(jù)相關專家意見對標準進行修改完善，形成《鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程》（征求意見稿）。鋼殼-混凝土組合索塔技術規(guī)程的編制是現(xiàn)階段推進山東省橋梁建設的重要措施；編制過程中，集成了最新的科研成果和技術創(chuàng)新，推動了橋梁建設技術的發(fā)展，可以為行業(yè)內(nèi)的技術交流與合作提供了平臺，有助于推動整個行業(yè)的共同進步。這是落實交通運輸部發(fā)布的《關于推進公路鋼結構橋梁建設的指導意見》（交公路發(fā)〔2016〕115號）要求，推進鋼結構橋梁建設的重要舉措。本標準的編制，將有助于推進公路鋼結構橋梁建設，落實綠色發(fā)展理念，提升鋼殼混凝土組合橋塔的建設品質(zhì)，提高結構安全耐久性，降低全壽命周期成本，促進產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型升級、提質(zhì)增效，推進鋼殼混凝土橋塔的工業(yè)化、標準化、智能化建造，實行現(xiàn)代工程管理人本化、專業(yè)化、標準化、信息化、精細化。本標準的編制是基于國家、我省關