建筑結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)正文

8560m2,項(xiàng)目容積率0.47。酒店主體共6層，裙房部分1層，1層層高4.2m,二層層高3.9m,標(biāo)準(zhǔn)層層高3.3m,建筑總高21.75m,地上停車(chē)位41個(gè)。1.2.1基地形狀及出入口包圍。項(xiàng)目規(guī)劃設(shè)置兩個(gè)出入口，主出入口設(shè)在南面四平路，為主要人流車(chē)流的出入口，避開(kāi)了主干道鐵嶺路大量的車(chē)流，輔出入口設(shè)在西面的赤峰路，主要為酒店的餐廳、客房貨物出入口，有效的避免了人流貨流的交叉，同時(shí)兩個(gè)出入口的設(shè)置利于消防車(chē)輛的出入等。建筑的總平面布置如圖1.1所示主體建筑朝向酒店主體建筑位于地塊的中央偏北，建筑坐北朝南利于采光，同時(shí)該地區(qū)春道路及停車(chē)場(chǎng)布置道路環(huán)繞主體建筑，滿(mǎn)足消防要求，停車(chē)場(chǎng)位于入口東北側(cè)，進(jìn)入正門(mén)向右拐前行即可到達(dá)停車(chē)場(chǎng)，停車(chē)場(chǎng)共有41個(gè)車(chē)位，其中小汽車(chē)停車(chē)位33個(gè)(其中有5個(gè)車(chē)位可提供電動(dòng)小汽車(chē)充電),車(chē)位長(zhǎng)5.5m,寬2.5m;中巴車(chē)停車(chē)位4個(gè)，車(chē)位長(zhǎng)9m,寬3m;大巴車(chē)停車(chē)位4個(gè)，車(chē)位長(zhǎng)13m,寬3.5m?？紤]到大中型車(chē)輛轉(zhuǎn)彎半徑較大，大巴、中巴車(chē)位靠近主入口。車(chē)位布置基本滿(mǎn)足的旅館接待私家車(chē)出行、旅游團(tuán)、婚喜宴等的停車(chē)要求。綠化及其他布置根據(jù)不同分區(qū)使用要求不同，將建筑物、停車(chē)場(chǎng)、綠化帶、休閑娛樂(lè)區(qū)合理布置，使其既能滿(mǎn)足功能需要，又能實(shí)現(xiàn)整體的協(xié)調(diào)美觀。酒店主入口兩側(cè)各有人工噴泉一個(gè)，體現(xiàn)了現(xiàn)代酒店的時(shí)尚潮流。入口左側(cè)為花園，花園內(nèi)有造型別致的休息涼亭，右側(cè)是被茂密植被環(huán)繞的人工湖，湖中有小島，可以劃船前往，在喧囂的城市中為顧客造就了一片休息的凈土。在建筑北側(cè)與主干道鐵嶺路之間種植綠化喬木、草坪等，可以起到減弱主干道車(chē)輛的噪聲、吸附灰塵等功效。同時(shí)在主體建筑周?chē)媒ㄖA梯形退讓出的空地布置綠化帶。項(xiàng)目?jī)?nèi)道路路燈全部為太陽(yáng)能電池板發(fā)電，且與屋頂?shù)墓夥疥嚶?lián)網(wǎng)形成更加穩(wěn)定的電網(wǎng)系統(tǒng)。建筑特點(diǎn)平立面造型路方向建筑平面做了兩次退讓?zhuān)菇ㄖc主干道的走向更加的和諧。建筑的東部現(xiàn)著綠色節(jié)能環(huán)保的理念。從主樓屋頂?shù)奶?yáng)能光伏系統(tǒng)、太陽(yáng)能集中供熱水系統(tǒng)到提供電動(dòng)汽車(chē)充電的停車(chē)場(chǎng)再到太陽(yáng)能發(fā)電的路燈照明，整個(gè)項(xiàng)目體現(xiàn)了綠功應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)，屋頂建設(shè)的光伏方陣，可為酒店的照明等提供部分用電，有根據(jù)《綠色建筑評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)》GB/T503782006,在我國(guó)已能商品化生產(chǎn)的管光伏瓦(太陽(yáng)能光伏電池與瓦材的復(fù)合體)和光伏防水卷材(太陽(yáng)能光伏薄膜技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，普及太陽(yáng)能熱水利用，積極推進(jìn)被動(dòng)式太陽(yáng)能采暖。研究完善建筑光伏發(fā)電上網(wǎng)政策，加快微電網(wǎng)技術(shù)研發(fā)和工程示范，穩(wěn)步推進(jìn)太陽(yáng)能光伏在建由于光伏系統(tǒng)所提供的電能受外界環(huán)境變化影響較大，本項(xiàng)目中的光伏發(fā)電系統(tǒng)采用并網(wǎng)型系統(tǒng)。采用并網(wǎng)型系統(tǒng)與市政電網(wǎng)配套使用，系統(tǒng)不必配備大量本項(xiàng)目在設(shè)計(jì)及建造施工過(guò)程中考慮到光伏方陣的影響，其中部分措施與太和可再生能源行業(yè)中最具發(fā)展?jié)摿Φ漠a(chǎn)品之一，太陽(yáng)能熱水器技術(shù)成熟也是本項(xiàng)—《民用建筑太陽(yáng)能熱水系統(tǒng)應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB50034-2005中1.0.3太陽(yáng)能程同時(shí)投入使用；5.3.3在安裝太陽(yáng)能集熱器熱器損壞后部件墜落傷人的安全防護(hù)設(shè)施。根據(jù)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定本項(xiàng)目在結(jié)構(gòu)設(shè)座、埋設(shè)預(yù)埋件并做防水處理，防水層鋪設(shè)到混凝土支座和預(yù)埋件的上部，度。⑤主體結(jié)構(gòu)屋頂周邊建有1.30m高的女兒墻，可(3)花園式種植屋面一樓裙房屋頂為花園式種植屋面，由于長(zhǎng)島縣四面環(huán)海海風(fēng)較大，所以沒(méi)有在主樓屋頂上建造花園式種植屋面，僅僅選擇了南面朝陽(yáng)的一部分一樓屋頂，背靠主體建筑能夠有效的減小風(fēng)力，充足的陽(yáng)光、相對(duì)舒適的環(huán)境有利于植物更好的成長(zhǎng)。此屋頂花園既為前來(lái)消費(fèi)的顧客打造了一個(gè)休閑的好去處，又能起到了保溫隔熱作用。根據(jù)《種植屋面工程技術(shù)規(guī)程》JGJ155-20為用喬木、灌木和地被植物綠化，并設(shè)置園路或園林小品等的種植屋面。種植土厚度應(yīng)根據(jù)植物種類(lèi)按表1.1選用表1.1種植土的厚度種植土的類(lèi)型小喬木大灌木小灌木地被植物田園土改良土無(wú)機(jī)復(fù)合種植土的輕質(zhì)無(wú)機(jī)復(fù)合種植土。采用輕質(zhì)種植土可以有效減少屋面荷載，種植土下面用聚酯無(wú)紡布作為隔離層，使土中多余的水可以濾出來(lái)，進(jìn)入再下面一層的陶粒層中，最后通過(guò)屋面排水系統(tǒng)排出來(lái)，防止積水。種植屋面防水層的合理使用年限不應(yīng)少于15年。采用二道或二道以上防水層設(shè)防，最上道防水層必須采用耐根穿刺防水材料，防水層的材料應(yīng)相容。植被層應(yīng)根據(jù)屋面大小、坡度、建筑高度、并應(yīng)符合下列要求：不宜選用根系穿刺性強(qiáng)的植物；不宜選用速生喬木、灌木植 活動(dòng)的客房。具體要求如下：①床間距離不應(yīng)小于1.20m;②家具和電器控制開(kāi)關(guān)的位置和高度應(yīng)方便乘輪椅者靠近和使用，床的使用高度③客房及衛(wèi)生間設(shè)高500mm的救助呼叫按鈕；④客房設(shè)置為聽(tīng)力障礙者服務(wù)的閃光提示門(mén)鈴；⑤無(wú)障礙客房中的衛(wèi)生間：衛(wèi)生間坐器高0.45m,兩側(cè)設(shè)置0.70m水平抓桿，墻面一側(cè)加設(shè)高1.40m的垂直抓桿。距離洗手盆兩側(cè)和前緣50mm設(shè)安全抓桿， 洗手盆前有1.1m×0.8m乘輪椅者使用面積。建筑功能及分區(qū)整棟建筑需要滿(mǎn)足客房住宿、餐飲宴會(huì)、會(huì)議接待、休閑娛樂(lè)、辦公休息等功能要求，故建筑功能分區(qū)顯得尤為重要。功能分區(qū)：一樓主要功能為顧客接待、休閑娛樂(lè)、普通餐飲。二樓主要為客房住宿和高檔餐飲。三、四、五樓全部為客房住宿。頂層為大中型會(huì)議及客房住宿。其中客房住宿部分有標(biāo)準(zhǔn)間、單人間、商務(wù)間、套房、無(wú)障礙房間。餐飲宴會(huì)部分有大餐廳、雅間、中型包間。會(huì)議接待有會(huì)客廳、商務(wù)洽談室、小型會(huì)議室、中型會(huì)議室、大型會(huì)議室。休閑娛樂(lè)部分有大廳、舞廳、酒吧、棋牌室、KTV、屋頂花園。辦公休息部分有辦公室、休總服務(wù)臺(tái)布置在酒店正門(mén)大廳里，商店、休息廳、會(huì)客廳都布置在酒店入口附近，方便快捷的滿(mǎn)足顧客的各種需求。舞廳及大餐廳不僅在酒店室內(nèi)有出入口，而且分別設(shè)置了對(duì)外出入口，不僅更好的滿(mǎn)足了消防疏散要求而且方便對(duì)外營(yíng)在底層西南角，降低對(duì)休息住宿人員的干擾。廚房庫(kù)房臨近餐廳，設(shè)置單獨(dú)的對(duì)本建筑為框架結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)布置遵循簡(jiǎn)單規(guī)則，傳力合理的原則，同時(shí)考慮到 閉式乙級(jí)防火門(mén)，防火門(mén)開(kāi)啟方向?yàn)榘踩枭⒎较?。走廊、樓梯?nèi)設(shè)置安全疏散標(biāo)志。電梯間布置在建筑中部偏右位置，方便顧客上下樓，考慮到電梯的智能聯(lián)個(gè)入口。賓館主入口兩側(cè)為無(wú)障礙坡道,主入口上懸掛玻璃雨篷,既能擋雨又能實(shí)門(mén)為玻璃門(mén)(1800mm×2400mm)。在建筑物北側(cè)設(shè)一廚房入口,主要為廚房貨運(yùn)表1.2高層民用建筑的安全疏散距離建筑物房間門(mén)或住宅門(mén)至最近的外部出口或樓梯間的最大距離(m)位于兩個(gè)安全出口之間的房間袋形走道兩側(cè)或盡端的房間醫(yī)院病房部分其他部分教學(xué)樓、旅館、展覽樓其他建筑建筑立面設(shè)計(jì)本建筑正立面有三個(gè)弧段設(shè)計(jì)，三個(gè)弧段的弧度各不相同，富于變化。立面處理1.7建筑剖面設(shè)計(jì)雙跑樓梯共26步，單跑13步；標(biāo)準(zhǔn)層雙跑樓梯共22步，單跑11步。樓梯踏步1.8內(nèi)外裝修及門(mén)窗表事設(shè)計(jì)編號(hào)數(shù)7456善MS442224222232322227391.9采光設(shè)計(jì)、防火及安全疏散設(shè)計(jì)1.9.1采光設(shè)計(jì)27.35m2,標(biāo)準(zhǔn)間的窗戶(hù)為3.36m2,窗地面積比≈18>112滿(mǎn)足要求。大廳、商(1)建筑構(gòu)件的防火要求5.1.1:非承重外墻應(yīng)為不燃燒體，耐火極限為1h;樓梯間墻、電梯間墻為不燃燒體，耐火極限為2h;疏散走道兩側(cè)的隔墻為不燃燒體，耐火極限為1h,房間隔墻為不燃燒體，耐火極限為1h。各種承重非承重構(gòu)件的燃燒性見(jiàn)表1.3表1.3建筑物構(gòu)件的燃燒性能和耐火極限(h)構(gòu)件名稱(chēng)耐火等級(jí)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)墻防火墻不燃燒體3.00不燃燒體3.00不燃燒體3.00不燃燒體3.00承重墻不燃燒體3.00不燃燒體2.50不燃燒體2.00難燃燒體0.50非承重外墻不燃燒體1.00不燃燒體1.00不燃燒體0.50燃燒體樓梯間的墻電梯井的墻住宅單元之間的墻住宅分戶(hù)墻不燃燒體2.00不燃燒體2.00不燃燒體1.50難燃燒體0.50疏散走道兩側(cè)的隔墻不燃燒體1.00不燃燒體1.00不燃燒體0.50難燃燒體0.25房間隔墻不燃燒體0.75不燃燒體0.50難燃燒體0.50難燃燒體0.25柱不燃燒體3.00不燃燒體2.50不燃燒體2.00難燃燒體0.50梁不燃燒體2.00不燃燒體1.50不燃燒體1.00難燃燒體0.50樓板不燃燒體1.50不燃燒體1.00不燃燒體0.50燃燒體屋頂承重構(gòu)件不燃燒體1.50不燃燒體1.00燃燒體燃燒體疏散樓梯不燃燒體1.50不燃燒體1.00不燃燒體0.50燃燒體吊頂(包括吊頂擱柵)不燃燒體0.25難燃燒體0.25難燃燒體0.15燃燒體(2)安全疏散距離本賓館的耐火等級(jí)為二級(jí)，按規(guī)范要求最遠(yuǎn)房間到最近安全出口的距離不應(yīng)超過(guò)40m。本建筑所有房間均滿(mǎn)足安全疏散要求。且舞廳、大餐廳都設(shè)有單獨(dú)的不同用途、不同耐火等級(jí)建筑的安全疏散距離見(jiàn)表表1.4名稱(chēng)位于兩個(gè)安全出口之間的疏散門(mén)位于袋形走道兩側(cè)或盡端的疏散門(mén)耐火等級(jí)耐火等級(jí)三級(jí)四級(jí)三級(jí)四級(jí)托兒所、幼兒園醫(yī)院、療養(yǎng)院學(xué)校其他民用建筑考慮到建筑外形及其功能分區(qū)的要求，本方案設(shè)置兩部疏散樓梯。疏散樓梯《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016-2006規(guī)定封閉樓梯間當(dāng)不能天然采光和自然通風(fēng)時(shí)，應(yīng)按防煙樓梯間的要求設(shè)置，除了樓梯間的門(mén)外，樓梯間的內(nèi)墻上不應(yīng)開(kāi)(4)防火分區(qū)根據(jù)《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50016-2006耐火等級(jí)為一、二級(jí)的民用建筑防火分區(qū)的最大允許建筑面積為2500m2,而本設(shè)計(jì)方案中底層面積最大為1629.18m2<2500m2,所以每層作為一個(gè)消防分區(qū)滿(mǎn)足消防要求。建筑內(nèi)設(shè)置自動(dòng)滅火系統(tǒng)時(shí)，該防火分區(qū)的最大允許建筑面積可按規(guī)范的規(guī)定增加1.0倍。局部設(shè)置時(shí)，增加面積可按該局部面積的1.0倍計(jì)算。民用建筑的耐火等級(jí)、最多表1.5民用建筑的耐火等級(jí)、最多允許層數(shù)和防火分區(qū)最大允許建筑面積耐火等級(jí)最多允許層數(shù)防火分區(qū)的最備注積(m)一、二級(jí)按《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》第1.0.2條規(guī)定2.托兒所、幼兒園的兒童用房和兒童游樂(lè)廳等兒童活動(dòng)場(chǎng)所不應(yīng)超過(guò)3層或設(shè)置在四層三級(jí)5層1.托兒所、幼兒園的兒童用房和兒童游樂(lè)廳的住院部分不應(yīng)超過(guò)2層或設(shè)置在三層及三2.商店、學(xué)校、電影院、劇院、禮堂、食堂、菜市場(chǎng)不應(yīng)超過(guò)2層或設(shè)置在三層及三層以四級(jí)學(xué)校、食堂、菜市場(chǎng)、托兒所、幼兒園、老年地下、半地下建筑(室)賓館建筑內(nèi)的走廊、客房等根據(jù)面積的大小和《自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的規(guī)定設(shè)置自動(dòng)報(bào)警噴淋器，當(dāng)室內(nèi)的溫度、含煙量到達(dá)一定的限度后，其自勢(shì)的目的。自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)采用獨(dú)立的給水系統(tǒng)，不和生產(chǎn)、生活及消火栓根據(jù)《汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)、停車(chē)場(chǎng)設(shè)計(jì)防火規(guī)范》GB50067~97,該停車(chē)場(chǎng)的車(chē)位數(shù)量為41輛<100輛，故防火分類(lèi)IV,的最小距離為6m,該設(shè)計(jì)滿(mǎn)足要求。停車(chē)場(chǎng)旁布置室外消火栓。建筑構(gòu)造設(shè)計(jì)本工程共六層，屋面設(shè)計(jì)為上人屋面，上人屋面女兒墻高度必須大于所以女兒墻高設(shè)為1.3m;建筑的室內(nèi)外高差為0.45m,出入口處設(shè)三級(jí)臺(tái)階；本采用平屋頂上人屋面，女兒墻高度取1.3m;排水方式采用女兒墻內(nèi)檐水。屋面的做法從上至下依次為：40厚C20剛性防水細(xì)石混凝土面層，10厚低標(biāo)號(hào)砂漿隔離層，高聚物改性瀝青防水卷材，20厚1:3水泥沙漿找平層，100厚聚苯乙烯泡沫塑料板，30厚細(xì)石混凝土2%找坡；120厚鋼筋混凝土樓板；10厚的板底抹灰。屋面及女兒墻做法如圖1.4所示種植屋面的做法自上而下依次為：700厚輕質(zhì)無(wú)機(jī)復(fù)合濾水層上翻200,80厚粒徑15~20陶粒排水層，40厚C20剛性防水細(xì)石混凝土，細(xì)沙保護(hù)層+塑料薄膜隔離層，高分子卷材一層，20厚1:3水泥砂漿找平層30厚如圖1.5所示69C2069C20性標(biāo)本10不型世素碼高三20厚局表上及10用和離HA屋白、女1.1尚做法1:20l(P)25(3中10通玉加在材HO1-2G框機(jī)4術(shù)nd護(hù)監(jiān)+慢相質(zhì)膈204':3砂章良千304留料著土2℃1/0等銅：常體10庫(kù)模總排7樓地面從上至下依次為：10厚大理石地面；10厚1:3水泥砂漿找平；20厚素水泥漿結(jié)合層；120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；10厚的板底抹灰。具體做法如圖水標(biāo)間隔墻采用100厚。填充墻用1:2.5水泥砂漿砌筑，內(nèi)墻1:3水泥砂漿打底找平109134計(jì)我1并話(huà)德1:說(shuō)砂聚±0面型4.2)準(zhǔn)土h()潭愛(ài)word教育資料參考文獻(xiàn).房屋建筑學(xué).北京：中國(guó)建筑[3]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).無(wú)障礙設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50763-2012).北京：中國(guó)建筑工[4]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范(GB50016-2006)北京：中國(guó)建筑[5]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).建筑采光設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(GB/T50033-2001).北京；中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001[6]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).綠色建筑評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)(GB/T50378-2006).北京：中國(guó)建[7]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).汽車(chē)庫(kù)、修車(chē)庫(kù)、停車(chē)場(chǎng)設(shè)計(jì)防火規(guī)范(GB5006797).[8]中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).民用建筑5).北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2005筑工業(yè)出版社，2007[10]中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).民用建筑太陽(yáng)能光伏系統(tǒng)應(yīng)用技術(shù)規(guī)范(JGJ203-201[11]中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).旅館建筑設(shè)計(jì)規(guī)范(JGJ62-90).北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1990第二部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)結(jié)構(gòu)體系的選擇與確定較大的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，能夠節(jié)約鋼材，降低造價(jià)，結(jié)構(gòu)耐久性和耐火性較好,維護(hù)費(fèi)用常用的鋼筋混凝土抗側(cè)力結(jié)構(gòu)體系有:框架結(jié)構(gòu)體系、剪力墻結(jié)構(gòu)體系、框使用要求。在結(jié)構(gòu)受力性能方面,通過(guò)合理設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)可以成為耗能能力強(qiáng)、變空間處理帶來(lái)困難,影響建筑空間的正常使用,在材料用量和造價(jià)方面也趨于不比H/B小于5,抗震設(shè)防烈度為7度，建筑為6層，高度相對(duì)較小，所以選用框架圖1.1結(jié)構(gòu)平面布置1.3基礎(chǔ)與樓梯方案的選擇1.3.1基礎(chǔ)方案選擇由于本建筑為多層框架結(jié)構(gòu),高度較小，地質(zhì)條件良好，地基承載力較高，所形式為階梯型，初步設(shè)基礎(chǔ)高度為0.8m,基礎(chǔ)底面標(biāo)高為-1.15m。樓梯按施工方法不同分為現(xiàn)澆整體式樓梯和預(yù)制裝配式樓梯,常見(jiàn)的整體式樓梯有板式樓梯和梁式樓梯,前者外觀輕巧，施工支模方便，適用于梯段水平方向跨度小于或等于4m時(shí)。本設(shè)計(jì)中最長(zhǎng)梯段跨長(zhǎng)為0.28×14=3.92擠壓破碎強(qiáng)風(fēng)化花崗巖，土層厚度1.2m-2.8m,地基承載力特征值(1)氣溫：年均氣溫16.6℃。8月最高，曾達(dá)40℃;1月最低，月均-3.3℃,最低至14.7℃。(2)降水：7、8月降雨量最大，年降水量726mm,年最多降水量968mm;本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g,設(shè)計(jì)地震分根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010,目前國(guó)內(nèi)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)高層建筑由恒載和活載引起的單位面積重力，框架結(jié)構(gòu)約為12kN/m2~14kN/m2。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012,重現(xiàn)期為50年，風(fēng)壓：混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30 (2)材料供應(yīng)情況：三大材和地方性材料由甲方按計(jì)劃采購(gòu)。(3)勞動(dòng)力供應(yīng)情況：技工和普工均可滿(mǎn)足施工要求。土建工程開(kāi)工日期：2013年3月1日。土建工程竣工日期：2013年10月31日。主、次梁、柱布置如圖1.2所示圖1.2主、次梁、柱布置圖112結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)框架計(jì)算簡(jiǎn)圖確定取為截面幾何中心的連線(xiàn)，現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的梁柱節(jié)點(diǎn)、柱與基礎(chǔ)的連接處等可作為剛4200+350+450=5000mm現(xiàn)截?、崽?hào)軸線(xiàn)，取一榀橫向框架，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.1所示功48功444心心皇00((主要構(gòu)件選型該結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，墻體采用蒸壓加氣混凝土砌塊填充墻，厚度200mm。基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。在該酒店結(jié)構(gòu)中，每榀橫向框架的間距為7.8m,選用一榀框架進(jìn)行受力計(jì)算并配筋，現(xiàn)以⑨號(hào)軸線(xiàn)的那榀框架KJ-9為例進(jìn)行計(jì)算。(1)橫縱向框架梁的截面尺寸根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010,框架結(jié)構(gòu)的主梁截面高度可按計(jì)算跨度的1/10-1/18確定；梁凈跨與截面高度之比不宜小于4,梁的截面寬度不宜小于截面高度的1/4,也不宜小于200mm。該結(jié)構(gòu)中，CE、GJ跨取橫向框架高度橫向600mm×600mm,故EG跨中梁的凈跨為2000mm,2000/500≥4,滿(mǎn)足構(gòu)造要求，所以取橫向框架梁尺寸為b=250mm,h=500mm?？v向框架梁的跨度為7800mm,取縱向框架梁高度寬度次梁的尺寸取為250mm×500mm與橫向框架梁尺寸相同便于施工，且滿(mǎn)足各項(xiàng)構(gòu)造要求。(2)框架柱的截面尺寸根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ32010,假定該框架結(jié)構(gòu)每平方米的重力荷載代表值為12kN。由框架柱的構(gòu)造要求，矩形截面柱的邊長(zhǎng)，抗震設(shè)計(jì)時(shí)一、二、三級(jí)不宜小于400mm,柱的剪跨比宜大于2,柱截面高寬比不宜大于3。三級(jí)抗震的框架結(jié)構(gòu)柱軸壓比限值為0.85。rg:豎向荷載分項(xiàng)系數(shù)(已包含活載)可取1.25α2:邊柱、角柱軸向力增大系數(shù)，邊柱α2=1.1,角柱α2=1.2,中柱“2=1.0底層中柱的受荷面積最大，初估其軸壓力最大，柱一層的受荷面積如圖2.2所示圖2.2柱受荷面積圖(單位mm)底層柱共承受六層的荷載由為了簡(jiǎn)化計(jì)算并便于施工，各柱的截面尺寸均為600mm×600mm,且同一根柱的尺寸從上到下不變。(3)樓板在該結(jié)構(gòu)中，樓板的長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比為:6.5/3.9=1.67<2,故為雙向板。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010,現(xiàn)澆板的尺寸宜符合下列規(guī)定：板的跨厚比雙向板不大于40,且雙向板最小厚度為80mm,由于該建筑平面存在角部重疊為細(xì)腰型建筑，故采用較大的板厚120mm。跨厚比滿(mǎn)足各項(xiàng)要求。(4)計(jì)算梁柱線(xiàn)剛度在多層框架中，各層荷載所產(chǎn)生的軸力除向下傳遞外，對(duì)其他層構(gòu)件的內(nèi)力分配影響不大，假定結(jié)構(gòu)無(wú)側(cè)移，有現(xiàn)澆樓面的梁，宜考慮樓板的作用，在設(shè)計(jì)中可近似按下式計(jì)算梁的截面慣性矩。lr:按矩形截面計(jì)算的梁截面慣性矩柱：由于所有柱截面尺寸相同，柱截面慣性矩：底層柱二層柱三四五六層柱梁：慣性矩將線(xiàn)剛度標(biāo)注于計(jì)算簡(jiǎn)圖2.1荷載計(jì)算恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算(1)屋面根據(jù)《國(guó)家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集》05J909工程做法40厚C20剛性防水細(xì)石混凝土面層25.0×0.04=1.0kN/m210厚低標(biāo)號(hào)砂漿隔離20.0×0.01=0.20kN/m23厚SBS改性瀝青防水卷材0.40kN/m23厚高聚物改性瀝青防水涂膜word教育資料20厚1:3水泥砂漿找平層20.0×0.02=0.40kN/m2100厚聚苯乙烯泡沫塑料板0.1×0.5=0.05kN/m230厚輕集料混凝土2%找坡層5.0×(0.03+0.03+7.8×2%)/2=0.54kN/m2120厚鋼筋混凝土屋面板25.0×0.12=3kN/m210厚混合砂漿抹灰17.0×0.01=0.17kN/m2合計(jì)硬木地板及格柵120厚現(xiàn)澆混凝土板0.12×25=3kN10厚混合砂漿抹灰層0.01×17.0=0.17kN/m2合計(jì)10厚混合砂漿抹灰層合計(jì)10厚混合砂漿抹灰層：0.01×(0.6-0.12)×2×1合計(jì)3.76kN/m自重：10厚混合砂漿抹灰層：0.01×(0.合計(jì)(4)柱自重合計(jì)25×0.6×0.6=9.00kN/m(5)墻自重水泥粉刷墻面：0.36×2×(3.9-0.6)=2.38kN/m合計(jì)6.01kN/m三-六層：內(nèi)外縱墻自重：5.5×0.2×(3.3-0.6)=2.97kN/m水泥粉刷墻面：0.36×2×(3.3-0.6)=1.94kN/m合計(jì)4.91kN/m水泥粉刷墻面：0.3合計(jì)6.19kN/m合計(jì)砌體墻自重：5.5×0.2×1.2=1.32kN/m壓頂自重：25×0.2×0.1=0.50kN/m水泥粉刷墻面：2×0.36×1.3=0.94kN/m衛(wèi)生間隔墻：0.36×(3.9-0.12)=1.36kN合計(jì)0.5×(3.3-0.12)=1.59kN/m合計(jì)4.48kN/m(1)荷載分布圖?、崽?hào)軸線(xiàn)橫向框架進(jìn)行計(jì)算，由于樓板為雙向板且布置有次梁，故直接傳給該榀框架的樓面荷載如圖2.3所示CE跨橫梁承受的板面?zhèn)鱽?lái)的實(shí)際荷載與等效均布荷載qe如圖2.4所示：圖2.4CE跨橫梁承受的實(shí)際荷載與等效均布荷載EG跨橫梁承受的板面?zhèn)鱽?lái)的實(shí)際荷載與等效均布荷載qe如圖2.5所示：屋面板：q=5.76×1.95qe=(1-2×0.32+0word教育資料縱向框架梁：(2)恒載作用下框架梁、柱的荷載①CE、GJ跨框架梁二層墻重：6.19kN梁自重：2.51kN/m屋面梁恒載=屋面板傳來(lái)的荷載+梁自重19.03+2.51=21.54kN/m二-五層梁恒載=墻重+板傳來(lái)的荷載+梁自重一層梁恒載=墻重+板傳來(lái)的荷載+梁自重②EG跨框架梁屋面板傳給梁的恒載：樓面板傳給梁的恒載：屋面梁恒載=梁自重+屋面板傳來(lái)的荷載2.51+9.36=11.87kN/m樓面梁恒載=梁自重+屋面板傳來(lái)的荷載2.51+6.45=8.96kN/m③橫向框架邊柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱：女兒墻自重：2.76×7.8=21.53kNword教育資料縱向框架梁自重：3.76×7.8=29.33kN次梁自重：屋面板傳來(lái)的荷載：二-五層柱：橫向填充墻：4.91×6.5×0.5=15.96kN次梁：板傳荷載：底層柱：縱向填充墻：橫向填充墻：縱向框架梁：次梁：板傳荷載(同二-五層柱)80.36kNword教育資料④橫向框架中E、G軸上柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱：板傳荷載：次梁自重：0.5×2.51×6.5+0.5×2.51×2.6=11.42KN二-五層柱：橫向填充墻：4.91×6.5×0.5=15.96KN衛(wèi)生間隔墻：2×(4.88×12.0+2.5)=40.32KN次梁自重：0.5×2.51×6.5+0.5×2.51×2.6=11.42KN板傳荷載：合計(jì)：257.01KN底層柱：橫向填充墻：6.01×6.5×0.5=19.53KN衛(wèi)生間隔墻：2×5.33×(2.0+2.5)=47.97KNword教育資料合計(jì)：276.81KN恒載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.6所示C活載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算活荷載作用下框架梁、柱的荷載(1)屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)《民用建筑太陽(yáng)能光伏系統(tǒng)應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》JGJ203-2010,光伏方陣與主體結(jié)構(gòu)的連接和錨固必須牢固可靠，防止偶然因素發(fā)生破壞，光伏方陣和支架的質(zhì)量大約在(24-49)kg/m2,建議設(shè)計(jì)時(shí)荷載取不小于1.0KN/m2,本工程中取光伏方陣的荷載為1.5KN/m2,所以上人屋面的活荷載為3.5KN/m2。樓面：2.0KN/m2(2)雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值u一屋面積雪分布系數(shù)面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，兩者中取大值。(3)梁柱的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值CE、GJ跨框架梁線(xiàn)荷載樓面板傳給梁的活荷載：2×2.0×1.95×(1-2×0.EG跨框架梁線(xiàn)荷載屋面板傳給梁的活荷載：word教育資料樓面板傳給梁的活荷載：C軸、J軸柱縱向集中荷載其余層柱：E軸、G軸柱縱向集中荷載其余各層柱：活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.7所示word教育資料圖2.7活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖風(fēng)載計(jì)算(1)計(jì)算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將計(jì)算單元范圍墻面的分布風(fēng)荷載化為等量作用于樓面集中風(fēng)荷載，計(jì)算公式如下：word教育資料對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響，取βz=1.0風(fēng)載體型系數(shù)1.4作為整個(gè)建筑的風(fēng)載體型系數(shù)h一上層層高，對(duì)頂層為女兒墻高度的2倍計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2.1:離地高度風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.8所示表2.2橫向二層及三一六層D值的計(jì)算層數(shù)構(gòu)件名稱(chēng)表2.3橫向底層D值的計(jì)算層數(shù)構(gòu)件名稱(chēng)風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移驗(yàn)算水平荷載作用下框架的層間位移可按下式計(jì)算式中Vj:第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值ZD:第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間位移之和。頂點(diǎn)位移是所有各層層間位移之和。j層位移：(2-7a)風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比見(jiàn)表2.4表2.4風(fēng)荷載作用下框架樓層層間側(cè)移與層高之比的計(jì)算層數(shù)六五四三二word教育資料側(cè)移驗(yàn)算：對(duì)于框架結(jié)構(gòu)，樓層層間最大位移與層高之比的限值為1/550,本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為1/3333,滿(mǎn)足1/3333<1/550的要求，框架抗側(cè)剛度足夠。水平地震作用計(jì)算水平地震作用計(jì)算方法有底部剪力法、振型分解反應(yīng)譜法、彈性時(shí)程分析法，本建筑高度：h=21.3m<40m,以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故采用底部剪力法。(1)重力荷載代表值的計(jì)算屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重。①屋面處的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算女兒墻的重力荷載代表值的計(jì)算：頂層樓梯間重力荷載：屋面板結(jié)構(gòu)層及配件自重標(biāo)準(zhǔn)值梁重主梁及粉刷重：word教育資料頂層墻體自重：=547+289.1+343.4+252.0②三-五層的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算樓面板結(jié)構(gòu)層自重標(biāo)準(zhǔn)值:墻體自重：③二層的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算樓面板結(jié)構(gòu)層自重標(biāo)準(zhǔn)值：次梁及粉刷重：450.8KN=1504.8+1753.1+749.2④底層樓面處的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算樓面板及屋面板自重標(biāo)準(zhǔn)值:5299+5.76×15.6×9.1×2=6934.3KN主梁次梁自重：1880.2+2.51×墻體自重：=946.6+1106.1+842.8+618⑤屋頂光伏方陣荷載標(biāo)準(zhǔn)值：⑥屋頂雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：⑦樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：總重力荷載代表值的計(jì)算屋面處：GE=屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×(雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值+光伏方陣荷載標(biāo)準(zhǔn)值)GE=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×活荷載標(biāo)準(zhǔn)值底層樓面處框架各層重力荷載代表值的計(jì)算結(jié)果如圖2.9所示。通淺通淺(2)框架柱抗側(cè)剛度D和結(jié)構(gòu)基本自振周期的計(jì)算①橫向D值的計(jì)算框架結(jié)構(gòu)每層的抗側(cè)剛度為該層所有框架柱的抗側(cè)剛度之和?？蚣芙Y(jié)構(gòu)每層的抗側(cè)剛度計(jì)算圖2.9見(jiàn)表2.5表2.5橫向1-6層D值計(jì)算層數(shù)構(gòu)件類(lèi)型D值(KN/m)數(shù)量三六層橫向邊柱橫向中柱二層橫向邊柱橫向中柱首層橫向邊柱橫向中柱②結(jié)構(gòu)基本自振周期的計(jì)算采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算的結(jié)構(gòu)基本自振周期見(jiàn)表2.6表2.6采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)的基本自振周期層數(shù)重力荷載代表值樓層剪力樓層側(cè)移剛層間側(cè)移樓層側(cè)移654321 告構(gòu)基本自振周期考慮填充墻影響的周期折減系數(shù)9=0.6,則結(jié)構(gòu)的基本(3)多遇水平地震作用計(jì)算由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地類(lèi)別Ⅱ類(lèi)，設(shè)計(jì)地震分組為故：T?=0.5598s<1.4Tg=0.56s,不需考慮頂部附加地震作用的影響。對(duì)于多質(zhì)點(diǎn)體系，結(jié)構(gòu)底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震剪力及層間側(cè)移的計(jì)算過(guò)程如表表2.7水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震剪力及層間側(cè)移的計(jì)算過(guò)程樓層)GH654321word教育資料樓層最大位移與樓層層高之比滿(mǎn)足位移要求。恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算(1)計(jì)算假定①忽略梁、柱軸向變形及剪切變形②桿件為等截面，以桿件軸線(xiàn)作為框架計(jì)算軸線(xiàn)③在豎向荷載下結(jié)構(gòu)的側(cè)移很小，因此在作豎向荷載下計(jì)算時(shí)，假設(shè)結(jié)構(gòu)無(wú)(2)節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)頂層分配系數(shù)的計(jì)算過(guò)程如下，E軸節(jié)點(diǎn)：0由對(duì)稱(chēng)性可知：G軸節(jié)點(diǎn)：μ左梁=0.33,μ上柱=0,μ下柱=0.54,μ右梁=0.13J軸節(jié)點(diǎn)：μ左梁=0.20,上下柱=0.80,μ上柱=0三-五層分配系數(shù)計(jì)算過(guò)程如下：C軸節(jié)點(diǎn)：E軸節(jié)點(diǎn)：“下杜=μ上杜=0.45下杜=0.35由對(duì)稱(chēng)性可知：二層分配系數(shù)計(jì)算過(guò)程如下：word教育資料E軸節(jié)點(diǎn)：由對(duì)稱(chēng)性可知G、J軸節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)。一層分配系數(shù)計(jì)算過(guò)程如下：C軸節(jié)點(diǎn)：E軸節(jié)點(diǎn)：由對(duì)稱(chēng)性可知G、J軸節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)。(3)固端彎矩計(jì)算邊跨框架梁中跨框架梁二-五層：Mc外=178.87×0.15=26.83Mc外=178.87×0.15=26.83KNm,ME外=-217.30×0.15=-32.60KN·mMc外=172.11×0.15=25.82KNm,ME外=-257.01×0.15=-38.55KN·m—Mjg=72.95KN一m,MG外=257.01×0.15=38.55KN—'mMJ外=-172.11×0.15=-25.83KNm,Mg=-29.35KNmMc外=184.26×0.15=27.64KNm,Mc=-76.79+27.64=-49.15KNm,ME外=-276.81×0.15=-41.52KNmMjc=76.79KNm,MG外=276.81×0.15=41.52KNmMJ外=-27.64KNm,Mg=-30.22KNm(4)跨中彎矩計(jì)算在求得所示結(jié)構(gòu)的梁端支座彎矩后，欲求梁跨中彎矩，則需根據(jù)求得的支座彎矩和各跨的實(shí)際荷載分布按平衡條件計(jì)算，而不能按等效分布荷載計(jì)算。框架梁在實(shí)際分布荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨中彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.10所示：在實(shí)際分布荷載作用下，框架梁的跨中彎矩按下式計(jì)算:word教育資料跨度層數(shù)右端彎矩M654321654321層數(shù)剪力位置荷載引起剪力彎矩引起剪力最終剪力605040302010表2.10恒載作用下柱軸力、剪力層數(shù)C(J)柱縱梁豎向力柱自重4321層數(shù)縱梁豎向力柱自重N65431柱的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.11所示：由力矩平衡得：代入數(shù)據(jù)，即可得各柱剪力(7)梁端柱邊剪力、彎矩計(jì)算在截面配筋計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用構(gòu)件端部截面的內(nèi)力，而不是軸線(xiàn)處的內(nèi)力，故需要將梁端剪力、彎矩?fù)Q算至梁端柱邊剪力、彎矩。取柱軸心至柱邊這段梁為隔離體，梁端柱邊的剪力和彎矩應(yīng)按下式計(jì)算：v,M′—梁端柱邊截面的剪力和彎矩V,M—內(nèi)力計(jì)算得到的梁端柱軸線(xiàn)截面的剪力和彎矩q—作用在梁上的分布荷載由豎向力平衡及幾何關(guān)系，得 word教育資料VEg'=VEc-0.3q?-0.035q?在豎向荷載作用下，為了避免框架梁支座負(fù)彎矩鋼筋過(guò)于擁擠以及有利于可取0.8-0.9,本設(shè)計(jì)取β=0.85,支座負(fù)彎矩降低后，跨中彎矩應(yīng)加大，應(yīng)按表2.11調(diào)幅后的跨中彎矩層數(shù)CE跨M中M中654321表2.12調(diào)幅后的梁端柱邊剪力、彎矩值層數(shù)梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩EG跨CE跨EG跨654321恒載作用下的⑨號(hào)軸線(xiàn)橫向框架的彎矩分配圖、彎矩圖、剪力圖、軸力圖見(jiàn)附圖2.1、附圖、附圖計(jì)算活荷載作用下框架內(nèi)力時(shí)，本應(yīng)考慮到活荷載分布的最不利組合，但考慮到計(jì)算量問(wèn)題，手算時(shí)一般采用滿(mǎn)布的簡(jiǎn)化計(jì)算方法(對(duì)于一般的民用建筑中的樓面活荷載，當(dāng)活荷載與恒荷載之比不大于1時(shí)，可按活荷載滿(mǎn)布計(jì)算。本設(shè)布置的影響)。1140.70KNm1word教育資料一-五層：6.616.52士——=士—×X士——=士—×XMc外=70.85×0.15=10.63KNm,Mc=-40.7+10.63=-30.07KN-mME外=-107.28×0.15=-16.09KNm,ME=40.70-3.21-16.09=21.40KNm由對(duì)稱(chēng)性可知右半跨一-五層：McE=-23.27KNm,Mc外=40.48×0.15=6.07KNm,Mc=-23.27+6.07=-17.2KNmME外=-61.30×0.15=-9.20KNm,ME=23.27-1.83-9.20=12.24KNm(2)跨中彎矩的計(jì)算計(jì)算方法同恒載，在求得結(jié)構(gòu)的梁端支座彎矩后，欲求梁跨中彎矩，則需根據(jù)求得的支座彎矩和各跨的實(shí)際荷載分布按平衡條件計(jì)算，而不能按等效分布荷載計(jì)算?？蚣芰涸趯?shí)際分布荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨中彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.12所示。word教育資料圖2.12簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨中彎矩的計(jì)算簡(jiǎn)圖表2.13活載作用下的跨中彎矩跨度層數(shù)跨654321654321層數(shù)剪力位置荷載引起剪力彎矩引起剪力最終剪力605040302010(4)柱軸力、剪力的計(jì)算各層柱軸力為該節(jié)點(diǎn)及其以上節(jié)點(diǎn)的集中荷載與該節(jié)點(diǎn)及其以上節(jié)點(diǎn)周邊梁的剪力代數(shù)和之和計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2.15層數(shù)C(J)柱E(G)柱縱梁豎向力軸力N縱梁豎向力軸力N673546491391246155(5)梁端柱邊剪力、彎矩的計(jì)算由豎向力平衡及幾何關(guān)系，得VcE'=VcE-0.023q?,VEc求出梁端柱邊剪力后，可得出梁端柱邊彎矩，按下式計(jì)算 彎矩調(diào)幅同恒載，調(diào)幅之前的梁端柱邊及跨中彎矩見(jiàn)表2.16word教育資料層數(shù)不考慮活荷載的不利布置考慮不利布置CE跨CE跨M中M中M中M中654321層數(shù)梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩CE跨654321載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所用的框架梁上，這樣處與按最不利荷載位置法求得的內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。但求得的1.1-1.2的系數(shù)予以增大，本例中乘1.15的放大系數(shù)。恒載作用下的⑨號(hào)軸線(xiàn)橫向框架的彎矩分配圖、彎矩圖、剪力圖、軸力圖分框架在風(fēng)荷載(從左向右)下的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計(jì)算，其步驟為：V:第i層第j根柱的層間剪力m18框架柱剪力計(jì)算過(guò)程∑層數(shù)柱的位置D6邊柱word教育資料中柱邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱表2.19框架柱反彎點(diǎn)位置計(jì)算柱的柱的位置層高5邊柱中柱4邊柱0中柱3邊柱000中柱2邊柱00中柱01邊柱00中柱0(3)柱端彎矩及梁端彎矩計(jì)算根據(jù)上述方法求出各柱端剪力Vj及柱反彎點(diǎn)高度yh,可用來(lái)計(jì)算各柱上、下端彎矩梁端彎矩按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件進(jìn)行計(jì)算，即上、柱端彎矩之和等于左、右梁端彎矩之和，然后按照左梁線(xiàn)剛度i和右梁線(xiàn)剛度所占比例進(jìn)行分配。梁柱節(jié)點(diǎn)計(jì)算圖式如圖2.13所示word教育資料Mb:節(jié)點(diǎn)左梁端彎矩Mbr:節(jié)點(diǎn)右梁端彎矩風(fēng)荷載作用下框架桿端彎矩計(jì)算見(jiàn)表2.20層數(shù)軸線(xiàn)位置V6C軸E軸5C軸 E軸4C軸—E軸3C軸E軸2C軸E軸1C軸E軸(4)梁端剪力的計(jì)算風(fēng)荷載作用下的梁端剪力計(jì)算見(jiàn)表2.21word教育資料樓層654321(5)柱軸力計(jì)算柱軸力由其上各層梁剪力疊加而得，計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2.22樓一654321(6)梁端柱邊剪力、彎矩的計(jì)算當(dāng)計(jì)算水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，所以梁端柱邊處剪力同軸線(xiàn)處剪力相同。梁端柱邊剪力、彎矩見(jiàn)表2.23 word教育資料層數(shù)梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩CE跨CE跨EG跨654321風(fēng)荷載作用下的⑨號(hào)軸線(xiàn)橫向框架的彎矩圖、剪力圖、軸力圖見(jiàn)附圖2.9、附圖2.10、附圖2.11。將樓層地震剪力按各柱的側(cè)移剛度分配給各柱，水平地震作用下柱端剪力的表2.24水平地震作用下柱端剪力計(jì)算軸線(xiàn)C軸C軸E軸C軸C軸E軸C軸E軸C軸E軸層數(shù)軸線(xiàn)位置M6C軸E軸5C軸—E軸4C軸E軸3C軸E軸2C軸1C軸樓層654321柱軸力的計(jì)算見(jiàn)表2.27樓層654321(4)梁端柱邊剪力、彎矩的計(jì)算當(dāng)計(jì)算水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)：所以梁端柱邊處剪力同軸線(xiàn)處剪力相同。McE'=McE-0.3VcE,MEc'=梁端柱邊剪力、彎矩見(jiàn)表2.28表2.28梁端柱邊剪力、彎矩層數(shù)梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩CE跨EG跨CE跨EG跨word教育資料附圖2.14。不利內(nèi)力為：最大正彎矩(+Mmax),最大負(fù)彎矩(-Mmax),最大剪力(Vmax);筋柱，取下列幾種最不利內(nèi)力：③Nmin及相應(yīng)的M、V前三組組合內(nèi)力用于按正截面偏心受壓承載力計(jì)算柱的縱向受力鋼筋，第四組用于按斜截面受剪承載力計(jì)算柱的箍筋。本設(shè)計(jì)選擇了四種內(nèi)力組合方式，即：內(nèi)力組合應(yīng)注意以下幾點(diǎn)①考慮到梁的控制截面，組合時(shí)梁的彎矩、剪力值應(yīng)為梁端柱邊截面的彎矩、剪力值。②豎向荷載作用下，須對(duì)梁支座彎矩進(jìn)行彎矩調(diào)幅。③本設(shè)計(jì)活荷載按滿(mǎn)布計(jì)算，考慮到活荷載不利布置的影響，對(duì)活荷載作用下的框架梁跨中彎矩乘以1.15的擴(kuò)大系數(shù)?？蚣芰旱膬?nèi)力組合見(jiàn)附表2.1框架柱的內(nèi)力組合見(jiàn)附表2.2word教育資料梁的正截面受彎承載力驗(yàn)算對(duì)無(wú)地震作用組合的最大值及有地震作用產(chǎn)生的控制截面彎矩進(jìn)行比較，無(wú)該結(jié)構(gòu)的現(xiàn)澆整體式肋形樓蓋中，梁與樓板澆筑在一起形成T形截面梁，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量；跨中當(dāng)梁的下部受拉時(shí)按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)按矩形截面設(shè)計(jì)。現(xiàn)以底層邊跨CE梁為例(1)CE跨中截面翼緣計(jì)算寬度b?'的確定根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》翼緣計(jì)算寬度bf'應(yīng)取下列有關(guān)項(xiàng)的最小值：①按計(jì)算跨度I?？紤]：此種情況不起控制作用，故取b'=2167mm。(2)CE跨中梁截面類(lèi)型的判斷word教育資料為單筋截面。所以屬第一類(lèi)T形截面(3)CE跨配筋計(jì)算截面抵抗矩系數(shù)將下部跨中截面的318縱向鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓左端所以：故受壓鋼筋不屈服故受壓鋼筋不屈服所以底層CE跨梁的配筋為跨中下部為318,左、右端上部都為422。(4)EG跨跨中梁截面翼緣寬度b,'的確定(5)EG跨跨中梁截面類(lèi)型的判斷所以為一類(lèi)T形截面word教育資料所以可見(jiàn)由于跨中彎矩較小，所需的鋼筋面積很小，按最小配筋率，跨中214鋼筋伸入支座。左端故受壓鋼筋屈服P<Pmax=2.06%,故底層EG跨梁的配筋為跨中受拉鋼筋214,兩端上部為梁的斜截面承載力驗(yàn)算1.非抗震作用下，取底層的CE,EG跨梁分別進(jìn)行驗(yàn)算(1)驗(yàn)算最小截面尺寸《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定：矩形、T形和丨形截面受彎構(gòu)件的受彎截面應(yīng)符合下列條件：βc—混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過(guò)C50時(shí)，βc取1.0,本b—矩形截面的寬度，T形截面的腹板寬度h?—截面的有效高度hw—截面的腹板高度：矩形截面取有效高度，T形截面取有效高度減去翼緣高度=411.1KN,符合截面尺寸的限制條件。寸的限制條件。所以箍筋只需按構(gòu)造要求配置即可，配雙肢箍筋8@1502.考慮地震作用，取一層的CE、EG跨分別進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算考慮地震組合的矩形、T形和I形截面框架梁，當(dāng)跨高比大于2.5時(shí)，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：(1)驗(yàn)算最小截面尺寸word教育資料CE梁、EG梁的跨高比分別為：考慮地震組合的三級(jí)框架梁端剪力設(shè)計(jì)值VbVGb—考慮地震組合的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值，可按簡(jiǎn)支梁計(jì)算確定在恒載作用下，梁端剪力值在活荷載作用下，梁端剪力值框架梁端剪力設(shè)計(jì)值：滿(mǎn)足要求。在恒荷載作用下，梁端剪力值:在活荷載作用下，梁端剪力值：框架梁端剪力設(shè)計(jì)值：剪壓比限值不滿(mǎn)足要求，即梁的截面尺寸不合要求。EG跨梁斜截面承載力不滿(mǎn)足要求的分析:由于EG跨的跨度只有2.6而相鄰的CE跨跨度為6.5m,在進(jìn)行梁截面尺寸初步設(shè)計(jì)時(shí)考慮不夠完善，僅僅考慮到施工的方便設(shè)計(jì)的CE、EG跨梁的截面尺寸完全相同，導(dǎo)致EG跨梁的線(xiàn)剛度>>CE跨梁的線(xiàn)剛度。故在水平風(fēng)荷載、水平地震作用計(jì)算時(shí)，根據(jù)E軸的柱端彎矩由節(jié)點(diǎn)平衡計(jì)算梁端彎矩時(shí)，EG跨分得的梁端彎矩>>CE跨的梁端彎矩，而且EG跨跨度相對(duì)比較小。如在手算EG跨梁最不利內(nèi)力組合情況下，E節(jié)點(diǎn)右側(cè)EG跨的梁剪力為405.52KN,而左側(cè)CE跨的梁剪力為10.39KN,可以看出EG跨的梁端剪力>>CE跨的梁端剪力，剪力相差近40倍。由此可見(jiàn)，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過(guò)程中，結(jié)構(gòu)構(gòu)件并不是剛度越大越安全，在以后的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)該統(tǒng)籌考慮，以避免此類(lèi)問(wèn)題的發(fā)生。在PMCAD建模過(guò)程中，考慮到初步設(shè)計(jì)時(shí)EG跨短梁截面尺寸不滿(mǎn)足抗剪word教育資料要求，將其尺寸調(diào)整為b×h=250mm×300mm,在SATWE分析結(jié)果圖形及文本顯示中輸出的⑨號(hào)框架梁設(shè)計(jì)內(nèi)力包絡(luò)圖E節(jié)點(diǎn)右側(cè)EG跨的梁端剪力為172KN,左側(cè)CE跨的梁端剪力為214KN,沒(méi)有出現(xiàn)EG跨梁斜截面抗剪承載力不滿(mǎn)足要求情況。(2)驗(yàn)算配筋由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》,考慮地震組合的矩形、T形和I形截面的框架梁，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：其中αv—截面混凝土的受剪承載力系數(shù)，本設(shè)計(jì)中取0.7CE跨：假設(shè)箍筋仍按非抗震的取8@150可見(jiàn)箍筋不滿(mǎn)足抗震要求，將箍筋改為10@150故CE跨箍筋配為10@150EG跨由于截面尺寸不滿(mǎn)足要求，箍筋應(yīng)力達(dá)不到屈服強(qiáng)度，梁就產(chǎn)生了斜壓破壞，故不進(jìn)行箍筋驗(yàn)算。由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》,框架梁梁端截面的底部和頂部縱向受力鋼筋截面面積的比值，一級(jí)抗震等級(jí)不應(yīng)小于0.5;二、三級(jí)抗震等級(jí)不應(yīng)小于0.3。,滿(mǎn)足要求 EG跨：跨的鋼筋配筋不滿(mǎn)足要求，原因同上。word教育資料支座邊截面處的彎矩、剪力很大，而跨中截面的彎矩、剪力很小，如在右震作用下，EG跨梁左端柱邊處彎矩M=-400.96KNm,而跨中M=1.12KN·m。故取加密區(qū)箍筋為10@100,加密區(qū)長(zhǎng)度為綜上所述，一層CE跨梁的配筋結(jié)果為：縱向受力鋼筋：跨中截面處配置318鋼筋，C、E支座截面都配置618鋼筋。箍筋：非加密區(qū)配置10@150雙肢箍筋，梁端加密區(qū)配置10@150,加密區(qū)長(zhǎng)度為750mm,一層EG跨梁不滿(mǎn)足斜截面受剪承載力，故在PKPM建模分析時(shí)，需對(duì)EG跨梁重新進(jìn)行設(shè)計(jì)?？蚣芰旱牧芽p及撓度驗(yàn)算取底層橫向框架梁CE進(jìn)行驗(yàn)算(1)裂縫驗(yàn)算本結(jié)構(gòu)為普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)中混凝土構(gòu)件正截面的受力裂縫控制等級(jí)為三級(jí)一允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，按荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長(zhǎng)期作用影響計(jì)算時(shí)，構(gòu)件的最大裂縫寬度Wmax不應(yīng)超過(guò)規(guī)定的最大裂縫寬度word教育資料準(zhǔn)永久組合：所以跨中彎矩：Mg=48.61+0.4×23.94=58.19KNm在T形截面的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中，按荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長(zhǎng)期作用影響的最大裂縫寬度按下式計(jì)算：αcr:構(gòu)件受力特征系數(shù)，受彎構(gòu)件鋼筋混凝土構(gòu)件取αcr=1.9σs:按荷載準(zhǔn)永久組合計(jì)算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉普通鋼筋應(yīng)力,受彎構(gòu)件：:內(nèi)力臂系數(shù)Pte:按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率,在最大裂縫寬度計(jì)算過(guò)程中，當(dāng)區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積。Ate:有效受拉混凝土截面面積，對(duì)受彎當(dāng)9<0.2時(shí)，取=0.2,當(dāng)9>1.0時(shí)，取9=1.0。deg:受拉區(qū)縱向鋼筋的有效直徑。由于受拉區(qū)縱向鋼筋都相word教育資料所以底層CE跨梁跨中最大裂縫寬度由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》3.4.5,對(duì)于環(huán)境類(lèi)別為一類(lèi)的裂縫控制等級(jí)為三級(jí)的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，最大裂縫寬度限值Wim=0.30mm>Wmax,滿(mǎn)足要求。(2)撓度驗(yàn)算取底層CE跨梁進(jìn)行分析。為了保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間的適用性，對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形加以控制?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度滿(mǎn)足：f<fimf:荷載作用下產(chǎn)生的最大撓度，按荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長(zhǎng)期作用的影響進(jìn)行計(jì)算。①構(gòu)件內(nèi)力分析采用準(zhǔn)永久組合：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定：在等截面構(gòu)件中，可假定各同號(hào)彎矩區(qū)段的剛度相等并取用該區(qū)段內(nèi)最大彎矩處的剛度。即采用各同號(hào)彎矩區(qū)段內(nèi)最大彎矩Mmax處的最小截面剛度Bmin作為該區(qū)段的剛度B按等剛度梁來(lái)計(jì)算構(gòu)件的撓度，對(duì)于等截面連續(xù)梁、框架梁。當(dāng)計(jì)算跨度內(nèi)的支座截面剛度不大于跨中截面剛度的兩倍或不小于跨中截面剛度時(shí)，該跨可按等剛度構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，其構(gòu)件剛度可取框中最大彎矩截面的剛度。CE跨梁圖乘法計(jì)算跨中撓度的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.29所示E12F圖2.29圖乘法計(jì)算撓度的計(jì)算簡(jiǎn)圖由經(jīng)驗(yàn)可知：一般框架梁支座截面剛度與跨中截面剛度之比大于故為了手算方便，僅計(jì)算跨中最大彎矩截面的剛度，并以此做為此梁的剛度。計(jì)算XY段的剛度αE:鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值 所以：Y?':受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值。T形截面，取當(dāng)hf'>0.2h。時(shí)，取h'=0.2h。鋼筋混凝土受彎構(gòu)件考慮荷載長(zhǎng)期作用影響的剛度B,即θ:撓度增大系數(shù)，單箍截面θ=0.2,對(duì)于雙筋截面，由于受壓鋼筋對(duì)混凝土的徐變起約束作用，因而可減小荷載長(zhǎng)期作用下?lián)隙鹊脑鲩L(zhǎng)。《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》當(dāng)P1=0時(shí)，θ=2.0;當(dāng)P1=P時(shí)，取θ=1.6;當(dāng)P1為中間數(shù)值時(shí)，θ按線(xiàn)性?xún)?nèi)插法取用，即：所以：取θ=1.6②圖乘法求其撓度將CE跨的內(nèi)力圖分成兩部分進(jìn)行疊加，所以滿(mǎn)足要求?？蚣苤恼孛嬖O(shè)計(jì)以計(jì)算的那榀框架底層邊柱C柱為對(duì)象進(jìn)行計(jì)算由于縱梁存在偏心，所以框架柱為偏心受壓構(gòu)件，柱采用C30混凝土(fy=fy'=360N/mm2),箍筋采用HPB300鋼筋fy=fy'=270N/mm2),在一類(lèi)環(huán)境下，梁柱混凝土保護(hù)層厚度c最小為20mm,取as=as'=40mm,故柱截面有效高度h。=he-as=600-40=560mm。(1)軸壓比和剪跨比的驗(yàn)算凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比：N:地震作用組合的軸壓力設(shè)計(jì)值由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》11.4.16三級(jí)抗震的框架結(jié)構(gòu)柱，其軸壓比不宜大于0.85;由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》11.4.11框架柱的剪跨比宜大于2。所以：剪跨比反映了柱端截面承受的彎矩和剪力的相對(duì)大小，柱的剪跨比word教育資料hco:計(jì)算方向柱截面的有效高度所以：軸壓比、剪跨比驗(yàn)算合格。所以：(2)非抗震組合下正截面設(shè)計(jì)柱在不考慮地震作用下的內(nèi)力組合見(jiàn)表2.30截面內(nèi)力Mmx及相應(yīng)|N|max及相應(yīng)Nmin及相應(yīng)底層C柱頂MVN底MVN由上表可見(jiàn)，底層C柱柱頂、柱底的軸力基本相等，由N-M曲線(xiàn)可知，彎矩M值越大所需縱向鋼筋越多，故選用Mmx及相應(yīng)N、V做為最不利組合。柱截面配筋計(jì)算底層柱計(jì)算長(zhǎng)度，由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》6.2.20一般多層房屋中梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)，各層柱的計(jì)算長(zhǎng)度：現(xiàn)澆樓蓋底層柱I。=1.0HH:底層柱從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對(duì)其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面間的高度word教育資料所以：I。=1.0×5.0=5.0m①判別是否考慮軸向壓力在彎矩方向桿件因撓曲產(chǎn)生的附加彎矩桿端彎矩比：截面回轉(zhuǎn)半徑：所以應(yīng)考慮桿件自身?yè)锨冃蔚挠绊憿谟?jì)算彎矩設(shè)計(jì)值,Cm:構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù),Cm<0.7時(shí)取0.7,所以Cm=0.7。 ③判斷偏壓類(lèi)型：為小偏心受壓構(gòu)件④計(jì)算As和As'按矩形截面對(duì)稱(chēng)配筋小偏心受壓構(gòu)件的近似公式計(jì)算，即代入：所以按構(gòu)造配筋截面總配筋率為：滿(mǎn)足要求⑤驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力查的9=0.997滿(mǎn)足要求(3)抗震組合下柱的正截面設(shè)計(jì)柱在地震作用下的內(nèi)力組合見(jiàn)表2.31表2.31柱在地震作用下的內(nèi)力組合表截面內(nèi)力MVNMVN 應(yīng)N、V作為計(jì)算之用①框架柱控制截面內(nèi)力的調(diào)整word教育資料矩設(shè)計(jì)值nc:框架柱端彎矩增大系數(shù)，對(duì)三級(jí)框架結(jié)構(gòu)nc=1.3所以：ZMc=1.3×313.14=407.08KNm,按上、下柱彈性分析所得的考慮地震組合的彎矩比進(jìn)行分配。底層柱頂彎矩設(shè)計(jì)值由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》11.4.2:一、二、三、四級(jí)抗震等級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.7、1.5、1.3和1.2。底層柱縱向鋼筋應(yīng)按柱上、下端的不利情況配置。所以底層柱底截面彎矩設(shè)計(jì)值：M?=1.3×Mmax=1.3×472.33②判斷是否考慮軸向壓力在彎矩方向桿件因撓曲產(chǎn)生的附加彎矩桿端彎矩比：③計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值word教育資料考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)④判斷偏壓類(lèi)型所以按大偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算x>2as=80mm,判別為大偏壓。⑤配筋由于計(jì)算的鋼筋面積較小，由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》11.4.12框架柱中全部縱向受力鋼筋的配筋最小百分率三級(jí)抗震時(shí)框架邊柱為0.65%,所以選用4截面總配筋率為,滿(mǎn)足要求。⑥驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力查的9=0.997=0.9×0.997×(14.3×6002+36滿(mǎn)足要求?？蚣苤男苯孛嬖O(shè)計(jì)(1)非抗震組合下柱的斜截面驗(yàn)算《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》6.3.11矩形、T形和1形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合如下規(guī)定：V=22.12KN<0.25×1×14.3×600×560滿(mǎn)足要求。相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)N>0.3fcA取0.3fcA=1544.4KN。由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》6.3.13:矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)符合下列要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算，其箍筋按構(gòu)造要求配置。 所以底層C柱不需計(jì)算斜截面受剪承載力，按構(gòu)造配筋即可。(2)抗震組合下柱的斜截面驗(yàn)算①截面尺寸驗(yàn)算考慮“強(qiáng)剪弱彎”的三級(jí)抗震框架柱：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》11.4.6:考慮地震組合的矩形截面框架柱，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：剪跨比λ>2的框架柱：所以底層C柱截面尺寸符合要求②斜截面承載力驗(yàn)算由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》11.4.7考慮地震組合的矩形截面框架柱和框支柱，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：word教育資料對(duì)于底層C柱：7RE=0.85,Vc=207.81KN所以只需按抗震構(gòu)造要求配置箍筋根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》11.4.12的規(guī)定，底層C柱加密區(qū)配置212@100的箍筋，框架柱的箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度，應(yīng)取柱截面長(zhǎng)邊尺寸、柱凈高的和500mm中的最大值。底層柱根箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度應(yīng)取不小于該層柱凈高的當(dāng)有剛性地面時(shí)，除柱端箍筋加密區(qū)外尚應(yīng)在剛性地面上、下各500mm的范圍內(nèi)加密。柱截面長(zhǎng)邊尺寸為600mm,柱凈高的為頂箍筋加密區(qū)取750mm,底層柱凈高的故底層C故底層C柱柱底箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度為1500mm,且對(duì)底層剛性地面上、下