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文檔簡介

煉油廠催化重整車間2008年2月20日催化重整裝置簡述

大慶石化公司煉油廠催化重整車間是我國第一套催化重整裝置,是新中國煉油行業(yè)中的“五朵金花”之一,有著光榮的歷史傳統(tǒng)。本裝置為催化重整—抽提聯(lián)合裝置,于1965年12月份試車投產(chǎn),由原石油工業(yè)部北京設(shè)計院負責設(shè)計。2002年7月8日~10月1日改造后,以初頂石腦油、加氫裂化重石腦油為原料。設(shè)計原料油干點為:初頂石腦油餾程為初餾~159℃、常頂加氫汽油餾程為初餾~155℃、加氫裂化石腦油餾程為70~180℃、加氫裂化重石腦油餾程為78~170℃。主要產(chǎn)品有:石油苯、高辛烷值汽油調(diào)和組分。副產(chǎn)品有:抽余油、氫氣、輕汽油、戊烷油、瓦斯。重整裝置(以重整進料為準)生產(chǎn)能力為30萬噸/年。其中預(yù)分餾、預(yù)加氫系統(tǒng)為20萬噸/年,脫水系統(tǒng)30萬噸/年,抽提部分按原有處理能力為12萬噸/年。精餾部分按原有處理能力為7.2萬噸/年。一、催化重整裝置工藝流程簡述催化重整裝置可分為五個大的部分:預(yù)處理部分、重整部分、抽提部分、精餾部分、輔助生產(chǎn)部分。以下我們要詳細介紹本裝置各部分的工藝流程

常頂料預(yù)分餾預(yù)加氫輔助系統(tǒng)重整抽提精餾汽油二加氫來料重整抽提精餾瓦斯輕烴苯余油汽油重整裝置總體框圖(一)、預(yù)處理部分

初頂直餾石腦油自罐區(qū)(輸轉(zhuǎn)87單元47罐區(qū)54#、55#、56#罐)來,經(jīng)預(yù)分餾進料泵(泵-101、102)升壓后進入預(yù)分餾進料換熱器(換-102)加熱,然后進入預(yù)分餾塔(塔-101),塔頂分出不適宜重整進料的輕餾分,塔底餾出物去預(yù)加氫。塔頂餾出物經(jīng)空冷-103和冷凝器換-103冷凝冷卻成液體,其中一部分作為塔頂回流,一部分作為輕汽油送出裝置?;亓鞴迌?nèi)的不凝氣靠自壓去原油穩(wěn)定的輕烴分離裝置,或作為燃料瓦斯去低壓瓦斯管網(wǎng)。塔底餾出物經(jīng)加氫進料泵(泵-201、202)送出,與來自氫氣循環(huán)壓縮機(機-201、202、203)出口的氫氣混合,經(jīng)過預(yù)加氫換熱器(換-201)換熱、預(yù)加氫爐(爐-204)加熱,然后進入預(yù)加氫脫砷反應(yīng)器(反-201/1)、預(yù)加氫反應(yīng)器(反-201),在脫砷劑(RAS-3)、預(yù)加氫催化劑(DZ-1)的作用下脫除原料油中的As、Pb、Hg、Cu、N、S、H2O等有害雜質(zhì),并使烯烴達到飽和,反應(yīng)后的產(chǎn)物經(jīng)換熱、冷卻與來自界區(qū)外的(加氫裝置57#罐區(qū))加氫裂化重石腦油匯合,進入預(yù)加氫油氣分離罐(容-201/1),分離出的氫氣經(jīng)脫氯后送去二加氫車間,液相作為重整原料靠自壓經(jīng)換熱去脫水系統(tǒng)。工藝原理:預(yù)加氫精制的目的主要是除去重整原料油中的含硫、氮、氧化合物和其它重整催化劑的毒物。如砷、鉛、銅、汞、鈉等。以保護重整催化劑。預(yù)加氫過程可以把原料中的硫、氮、氧、烯烴和金屬雜質(zhì),分別轉(zhuǎn)化為易于除去的H2S、NH3、H2O、和飽和烴,這就是預(yù)加氫精制的作用原理。預(yù)加氫反應(yīng)用的催化劑有許多種,常用的有鉬酸鎳催化劑。我裝置使用過3665催化劑,3761鉬鈷鎳,其性能很好,還用過DZ-1鎢鎳催化劑,目前我裝置使用的是大慶研究院研制的DZ-1鉬鈷鎳催化劑,主活性金屬鉬(Mo)通常含量為13~17%,助劑鎳(Ni)或鈷(Co)為2~3%,NiO為1.4~1.9其余為單體氧化鋁(AL2O3)。主要的反應(yīng)過程(a)脫硫反應(yīng):

RHS+H2RH+H2SRSR’+2H2RH+R’H+H2SRSSR’+3H2RH+R’H+2H2S(b)脫氮反應(yīng):氮是重整進料中最難除去的毒物,脫氮反應(yīng)平衡的移動主要取決于反應(yīng)壓力在不同催化劑的脫除速率不同,通常鉬酸鎳催化劑優(yōu)于鉬酸鈷催化劑。脫氮速度比脫硫速度小,故加氫進行的深度以脫氮率合格為基準,當?shù)锶砍?,其它雜質(zhì)即可完全達到規(guī)定的要求。

RNH2+H2RH+NH3(c)烯烴飽和反應(yīng):烯烴飽和生成烷烴,其加氫反應(yīng)速度比脫硫反應(yīng)略慢,原料由于烯烴的存在,會增加催化劑上的積碳,縮短生產(chǎn)周期。

CnH2n+H2CnH2n+2

烯烴飽和的程度,可用溴價表示,一般要求重整原料油溴價<1克Br/100克油。(d)脫氧反應(yīng):原料油含氧化合物的脫除,在加氫條件下,使氧與氫生成水及相應(yīng)的烴分子,通常很容易脫除,原料中的含氧化合物,主要是環(huán)烷酸,在二次加工產(chǎn)品中也有酚類,如不除去,當進入重整后,加氫反應(yīng)生成水,會使系統(tǒng)中存水過多,從而使催化劑減活。

RO+H2R+H2O(e)脫金屬反應(yīng):脫金屬,金屬是以金屬有機化合物的形式存在,它在加氫條件下,使金屬還原成元素狀態(tài),吸留于催化劑表面,有機化合物變成相應(yīng)的烴,工業(yè)裝置中能使含砷為50~500ppb的原料油,經(jīng)預(yù)加氫后,完全除去。除金屬雜質(zhì)留于催化劑中外,油中H2S、NH3、H2O還需進一步氣提除去。(二)、重整部分預(yù)加氫分離罐(容-201/1)內(nèi)的液體作為重整原料靠自壓進入脫水塔(塔-201),經(jīng)脫水塔的分離,將重整原料中水含量降至5ppm以下。脫水塔底油作為合格的重整原料經(jīng)重整進料泵(泵-206、207)升壓,與循環(huán)氫氣壓縮機(機-201、202、203)排出的循環(huán)氫混合(為重整一段混氫)后,進入立式重整換熱器(換-204)的管程后與自第四重整反應(yīng)器(反-202/4)來的重整反應(yīng)產(chǎn)物換熱,再進入重整爐-1(爐-202/1)、重整第一反應(yīng)器(反-202/1),接著進入重整爐-2(爐-202/2)、重整第二反應(yīng)器(反-202/2)。從重整第二反應(yīng)器出來的反應(yīng)產(chǎn)物,與立式重整換熱器(換-204/1)管程出來的循環(huán)氫混合(為重整二段混氫),循環(huán)氫的熱量來源于重整第四反應(yīng)器出來的重整反應(yīng)產(chǎn)物。重整二段混氫后進入重整爐-3(爐-202/3)、重整第三反應(yīng)器,接著進入重整爐-4(爐-202/4)、重整第四反應(yīng)器(反-202/4)。重整第四反應(yīng)器出來的重整反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)與重整進料、二段混氫換熱,再經(jīng)過重整冷卻器(換-205/1~6)冷至小于40℃進入重整高分罐(容-203)進行氣液分離,罐頂分出的含氫氣體大部分去循環(huán)使用,其余部分即重整反應(yīng)副產(chǎn)品的含氫氣體送出裝置。罐底的重整生成油經(jīng)穩(wěn)定塔進料泵(泵-210/1、2)或經(jīng)該泵跨線送至穩(wěn)定塔(塔-202)第11層,塔頂油氣經(jīng)冷

卻進入穩(wěn)定塔頂油氣分離罐(容-202),未凝氣分出送給原油穩(wěn)定分出輕烴或進入全廠瓦斯管網(wǎng)。容-202內(nèi)液體用穩(wěn)定塔回流泵(泵-204、208)送出,一部分作穩(wěn)定塔頂回流,一部分(C5-餾分)經(jīng)輕汽油線送出裝置。穩(wěn)定塔上部側(cè)線為C6組分經(jīng)換-211換熱和換-320/2冷卻后送入抽提部分的容-319作抽提原料。穩(wěn)定塔底的C7

以上組分經(jīng)冷卻后送出裝置作高辛烷值汽油調(diào)合組分。工藝原理

在各種烴類中,如果碳原子數(shù)相同,正構(gòu)烷烴的辛烷值比異構(gòu)烷烴低得多,環(huán)烷烴的辛烷值又比芳香烴低。直餾汽油中主要成份是正構(gòu)烷烴和環(huán)烷烴,催化重整之目的就是在一定溫度、壓力、氫油比條件下通過催化劑的作用,將正構(gòu)烷烴和環(huán)烷烴分子中的原子重新調(diào)整排列轉(zhuǎn)化生成分子量相近或相等的芳香烴和異構(gòu)烷烴,從而獲得高辛烷值汽油和各種輕質(zhì)芳香烴。目前常見的催化重整,是原料油以氣相狀態(tài)通過催化劑,生產(chǎn)含有單、雙環(huán)芳香烴和異構(gòu)烷烴的重整產(chǎn)物。原料在催化劑上進行的化學反應(yīng)主要有以下幾種:即六元環(huán)烷烴脫氫生成芳香烴,五元環(huán)烷烴異構(gòu)化脫氫生成芳香烴;異構(gòu)化和加氫裂化等。上述反應(yīng)可分為三類反應(yīng)。

+3H2甲基環(huán)已烷脫氫生成甲苯

+3H2二甲基環(huán)已烷脫氫生成二甲苯CC

+3H2這類反應(yīng)使催化重整生成芳烴,是重整過程生成芳烴的主要反應(yīng),也是提高汽油辛烷值的主要反應(yīng)和產(chǎn)生氫氣的主要來源,這類反應(yīng)的特點是a、芳構(gòu)化反應(yīng):六元環(huán)烷烴脫氫反應(yīng)原料油中,六元環(huán)烷烴脫氫反應(yīng)生產(chǎn)芳香烴,它包括環(huán)已烷脫氫生成苯。主要的反應(yīng)過程CCCC如甲基環(huán)戊烷異構(gòu)生成環(huán)己烷再脫氫生成苯

+3H2

+3H2二甲基環(huán)戊烷異構(gòu)生成甲基環(huán)已烷再脫氫生成甲苯CCC

C三甲基環(huán)戊烷異構(gòu)生成二甲基環(huán)己烷再脫氫生成二甲苯

CCCC

CCC

+3H2這類反應(yīng)綜合熱效應(yīng)也是強吸熱反應(yīng),反應(yīng)熱一般為2.1~2.3兆焦C

這類反應(yīng)首先是烴的異構(gòu),生成六元環(huán)烷烴,再脫氫生成芳烴(在一定的工藝條件下,依賴重整催化劑進行反應(yīng))。

五元環(huán)烷烴異構(gòu)化脫氫反應(yīng)

強烈吸熱,一般為2.1~2.4兆焦/公斤,反應(yīng)時體積增大。

/公斤,反應(yīng)分兩步進行,首先是異構(gòu)化反應(yīng),異構(gòu)化反應(yīng)是熱效應(yīng)較小的放熱反應(yīng)。其次是脫氫,這是強吸熱反應(yīng)??梢姡蜏赜欣诋悩?gòu)化,高溫有利于脫氫。但在重整溫度范圍內(nèi),異構(gòu)化反應(yīng)較慢,在未達到平衡之前,升高溫度,可以加快生成環(huán)烷烴,而高溫迅速將六元環(huán)烷烴生成了芳烴,所以混合物中六元環(huán)烷烴不會積累到影響異構(gòu)化反應(yīng)達到平衡的程度。五元環(huán)烷烴在直餾原料中占相當大的比例,因此將五元環(huán)烷烴轉(zhuǎn)化為芳烴是提高芳烴產(chǎn)率的重要途徑,同時也大大提高了汽油的辛烷值。如二甲基環(huán)戊烷轉(zhuǎn)化為甲苯時,辛烷值可以從75提高到124。烷烴環(huán)化脫氫反應(yīng)只有碳六以上的烷烴環(huán)化才能生成五元以上環(huán)烷烴,異構(gòu)或直接生成六元環(huán),最后脫氫生成芳烴。

CH3—CH2—CH2—CH2—CH2—CH2—CH3+H2

CC

在我國多數(shù)原油中,直餾分含烷烴50~60%,其中正構(gòu)烷烴又占近半數(shù),促進這類反應(yīng)對提高汽油辛烷值和增產(chǎn)芳烴有很重要的意義。烷烴環(huán)化脫氫反應(yīng)也是強吸熱反應(yīng),反應(yīng)熱一般為2.5~2.6兆焦/公斤。溫度升高,對提高芳烴產(chǎn)率有利。烷烴環(huán)化脫氫反應(yīng)也是體積增大的反應(yīng)。工業(yè)生產(chǎn)中為了提高環(huán)化脫氫反應(yīng)的速度,以利于生產(chǎn)芳烴,常采用較高溫度,并適當降低壓力等手段來達到這一目的。

b、異構(gòu)化反應(yīng)。各種烴類在重整催化劑的活性表面上都能發(fā)生異構(gòu)化反應(yīng),如:nC7H16iC7H16C

CC+4H2

-H2

+4H2nC6H14

這類反應(yīng)(烷烴和五元環(huán)烷烴異構(gòu)化反應(yīng))是放熱反應(yīng),但熱效應(yīng)不大,大約0.17兆焦/公斤。

c、加氫裂化反應(yīng)在催化重整條件下,各種烴類都能發(fā)生加氫裂化反應(yīng),加氫裂化是一個復合反應(yīng),可以認為是裂化、異構(gòu)化和加氫三種反應(yīng)組成。C+H2

CH3—CH2—CH2—CH—CH3

CH3

H

C

CH3

CH3

+H2

+C3H8nC7H16+H2nC3H8+iC4H10前面已經(jīng)講過,異構(gòu)化反應(yīng)對五元烷烴異構(gòu)脫氫生成芳烴很有意義,而大于C6正構(gòu)烷烴在重整過程中也可異構(gòu)化生成異構(gòu)烷烴,部分異構(gòu)烷烴再環(huán)化脫氫生成芳烴,異構(gòu)烷烴的辛烷值很高,所以正構(gòu)烷烴異構(gòu)化也是提高辛烷值的重要途徑。

這類反應(yīng)是不可逆的放熱反應(yīng)。加氫是個強放熱反應(yīng),裂化是個弱吸熱反應(yīng),異構(gòu)化的熱效應(yīng)很小,綜合起來是放熱反應(yīng)。(三)、抽提部分加氫裂化反應(yīng)不能獲得芳烴,同時裂化反應(yīng)生成裂化氣,又影響汽油收率,所以工業(yè)生產(chǎn)中,不希望發(fā)生加氫裂化反應(yīng),避免脫戊烷油收率下降。容-319中的抽提原料用抽提塔進料泵(泵-302、303)送入抽提塔(塔-302)的中下部,與塔頂進入的四乙二醇醚溶劑進行逆流接觸,抽提塔頂?shù)姆欠紵N(抽余油)經(jīng)換-305冷卻后依次通過非芳烴沉降塔(塔-304)和非芳烴水洗塔(塔-305),然后經(jīng)非芳烴沉降罐(容-309/1)除去其中的含溶劑水后,去正己烷裝置,作為生產(chǎn)溶劑油的原料。抽提塔底富含芳烴的溶劑靠自壓進入汽提塔頂部的閃蒸罐,由于壓力驟降,輕質(zhì)非芳烴、部分苯和水蒸發(fā)出來,沒有蒸發(fā)的液體流入汽提塔(塔-303),經(jīng)過汽提分離。被汽提出的芳烴和水與閃蒸罐頂出來的輕質(zhì)非芳烴、部分苯和水相混合一起進入空冷-307/1~3和換-307/1~5進行冷凝冷卻。冷凝冷卻后的油、水進入回流芳烴脫水罐(容-302)進行油水分離,容-302內(nèi)的油經(jīng)回流芳烴泵(泵-307、304)打入抽提塔底部作為回流芳烴用。從汽提塔(塔-303)中部第21層側(cè)線抽出芳烴及水汽經(jīng)空冷-308和換-308/1~3冷凝冷卻后進入芳烴脫水罐(容-303),分離出的芳烴送入芳烴中間罐(容-314)。從容-302、303中分離出的水流入汽提水罐(容-304),用汽提水進料泵(泵-312、309)抽出大部分經(jīng)汽提水加熱器(換-306)與汽提塔底貧溶劑換熱入塔-303作為汽提蒸汽用,少部分打入非芳烴水洗塔(塔-305)作水洗非芳烴用。汽提塔底貧溶劑經(jīng)貧溶劑進料泵(泵-305、306)抽出,經(jīng)換熱后,絕大部分送回抽提塔頂循環(huán)使用,少部分送減壓塔(塔-307)進行再生。在抽提操作過程中溶劑會逐漸變質(zhì),則需從泵-305、306出口線引出一路貧溶劑與減壓塔底循環(huán)泵(泵-314、315)的溶劑一同經(jīng)熱載體加熱后進入減壓塔。減壓塔頂側(cè)線抽出沒有變質(zhì)的溶劑,經(jīng)減壓塔回流泵(泵-316、317)升壓一部分打回流,一部分送至貧溶劑進料泵(泵-305、306)打回抽提塔(塔-302)頂循環(huán)使用,減壓塔底溶劑經(jīng)塔底泵與系統(tǒng)來的貧溶劑匯合,經(jīng)熱載體加熱后回塔底循環(huán),每隔一段時間,老化的溶劑從減壓塔底被排出。工藝原理:芳烴抽提原理是利用芳烴和非芳烴在溶劑中溶解度的差異,它的必要條件是溶劑的加入要形成組成不同和密度不同的兩個液相。本裝置采用四乙二醇醚為溶劑,這種溶劑和重整生成油混合后,生成兩個液相,一個液相為溶劑和能夠被溶劑溶解的芳烴,稱為提取相(也稱抽出液),另一個液相為基本不溶于溶劑的非芳烴,稱為提余相(也稱抽余液)。兩相液層分離后,再用汽提的方法將溶劑和芳烴完全分開。溶劑再生是利用溶劑和其他的雜質(zhì)在同一壓力下沸點不同的原理,將溶劑與雜質(zhì)分離,達到循環(huán)利用的目的。為了防止溶劑在高溫下分解,該過程是在一定的真空度下進行的。(四)、精餾部分芳烴中間罐(容-314)中的芳烴經(jīng)苯塔進料泵(泵-322、323)抽出,并經(jīng)白土塔進料換熱器(換-315/1、2)及白土塔進料加熱器(換-316)加熱至120~185℃后進入芳烴白土精制罐(容315/1、2),經(jīng)白土處理后的芳烴,再經(jīng)換-315/2換熱至90~140℃后進入苯塔(塔-308),在苯塔上部第44層抽出成品苯,經(jīng)苯成品冷卻器(換-318)冷卻后入苯中間罐(容-316/1~4),經(jīng)化驗合格后用泵-328送出裝置。塔頂出來的苯蒸汽經(jīng)空冷-317和換-317/1、2冷卻進入苯回流罐(容-306),脫水后的苯用苯回流泵(泵-324、325)抽出,全部打回塔頂作回流。塔底物料由甲苯進料泵(泵-329、330)抽出先經(jīng)過換-315/1換熱,然后送至管-276線與穩(wěn)定塔底油混合經(jīng)汽油冷卻器(換-212)冷卻作為高辛烷值汽油調(diào)合組分送出裝置。工藝原理:芳烴精餾過程是根據(jù)被分離的液體混合物中各組分的相對揮發(fā)度不同,使汽液兩相多次部分汽化與冷凝,進行傳質(zhì)、傳熱,最終達到分離的目的。本裝置正是利用苯與其他芳烴的相對揮發(fā)度不同,經(jīng)過多次的部分汽化與冷凝,最終將苯與其他芳烴分離出來。在操作過程中主要是控制溫差,并與塔頂回流量串級操作。(五)、輔助生產(chǎn)部分輔助系統(tǒng)的熱載體部分的柴油貯罐內(nèi)的熱載體由熱載體循環(huán)泵(泵-401、402)抽出,熱載體分兩路(并聯(lián))經(jīng)原對流室和“四合一”對流室后,匯合進入熱載體爐(爐-401)加熱,再分別進入各加熱設(shè)備使用后返回柴油貯罐。二、重整裝置物料平衡圖{}初頂石腦油

加氫裂化重石腦油

重整裝置燃料氣

拔頭油

副產(chǎn)氫氣

C5-組分

抽余油

高辛烷值汽油損失

合計

合計

1802001500003302009872302003632814800

5121617216170376192330200

單位t/a三、重整裝置關(guān)鍵控制點及控制方法(一)、預(yù)加氫反應(yīng)溫度控制(1)控制范圍預(yù)加氫反應(yīng)器入口溫度TI220101:260~360℃。(2)控制目標設(shè)定反應(yīng)溫度波動不超過2℃。(3)相關(guān)參數(shù)爐204出口溫度TRC120402、預(yù)加氫進料量、新氫流量。(4)控制方式1)通過加熱爐204出口溫度與瓦斯流量串級調(diào)節(jié)控制預(yù)加氫反應(yīng)器入口溫度。2)預(yù)加氫進料量由FRC420104控制。3)新氫流量由FRC420101控制。調(diào)節(jié)方法進料量波動穩(wěn)定進料量。

新氫流量波動控穩(wěn)新氫流量瓦斯壓力波動聯(lián)系調(diào)度穩(wěn)定瓦斯壓力(5)正常調(diào)整(6)異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動控制,控制閥故障立即改付線控制,聯(lián)系儀表處理。循環(huán)氫中斷引起超溫加熱爐緊急降溫,迅速恢復供氫;無法恢復供氫則進入緊急停工狀態(tài)預(yù)加氫進料泵故障立即開啟備泵,如備用泵不能開啟,加熱爐迅速降溫處理;繼續(xù)保持循環(huán)氫循環(huán),等待恢復正常生產(chǎn)。瓦斯壓力降低(小于0.2MPa),反應(yīng)器入口溫度降低聯(lián)系調(diào)度提高瓦斯壓力,如瓦斯壓力提不上來,可降低進料量維持生產(chǎn)。(二)、預(yù)加氫反應(yīng)壓力控制(1)控制范圍預(yù)加氫高分壓力PRC-620101:0.9~1.3MPa。(2)控制目標設(shè)定反應(yīng)壓力波動不超過0.02MPa。(3)相關(guān)參數(shù)反應(yīng)器入口壓力PI220103、新氫流量。(4)控制方式由預(yù)加氫高分R201/1頂氫氣排放量控制。(5)正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法循環(huán)氫量波動控穩(wěn)循環(huán)氫量后冷效果差檢查后冷工作情況,及時排除故障,調(diào)節(jié)后冷溫度不高于40℃。(6)異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動控制,控制閥故障立即改付線控制,聯(lián)系儀表處理。壓縮機停機,壓力下降按7.3.1循環(huán)氫壓縮機故障事故處理預(yù)加氫臨氫系統(tǒng)泄漏引起壓力降低壓力低于0.9MPa且無法恢復壓力時進入緊急停工狀態(tài),查找原因排除故障后恢復生產(chǎn)。(三)、重整反應(yīng)溫度控制(1)控制范圍重整各反入口溫度TI-220201、TI-220203、TI-220205、TI-220207:470~520℃。(2)控制目標設(shè)定反應(yīng)溫度波動不超過2℃。(3)相關(guān)參數(shù)TRC120206、TRC120207、TRC120208、TRC120209、TI220202、TI220204、TI220206、TI220208,進料量、循環(huán)氫量、進料組成變化。(4)控制方式由各反爐出口溫度和入爐瓦斯壓力串級調(diào)節(jié)控制各反應(yīng)器入口溫度。(5)正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法進料量波動穩(wěn)定進料量循環(huán)氫量波動控穩(wěn)循環(huán)氫量瓦斯壓力波動聯(lián)系調(diào)度穩(wěn)定瓦斯壓力(6)異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動控制,控制閥故障立即改付線控制,聯(lián)系儀表處理。瓦斯組成變化大熱值低可適當打開輕汽油串瓦斯控制閥,向瓦斯里串入輕汽油。重整進料泵故障立即開啟備泵,如備泵不能開啟,加熱爐立即緊急降溫,按7.3.2重整進料中斷事故處理。循環(huán)氫中斷加熱爐立即降溫,迅速恢復供氫,如無法恢復供氫,按7.3.1循環(huán)氫壓縮機故障處理。(四)、重整反應(yīng)壓力控制(1)控制范圍R-203壓力:0.8~1.2MPa。(2)控制目標設(shè)定反應(yīng)壓力波動不超過0.02MPa。(3)相關(guān)參數(shù)F202/1入口壓力PI220201、各反應(yīng)器入口溫度、循環(huán)氫流量、進料量。(4)控制方式重整高分R-203頂氫氣排放量控制。(5)正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法進料量波動穩(wěn)定進料量。循環(huán)氫量波動控穩(wěn)循環(huán)氫量。反應(yīng)器入口溫度波動控穩(wěn)各反應(yīng)器入口溫度。后冷效果差檢查后冷工作情況,及時排除故障,調(diào)節(jié)后冷溫度不低于40℃。(6)異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動控制,控制閥故障立即改付線控制,聯(lián)系儀表處理。增壓機故障,壓力上升立即將R-203頂氫氣改入高壓瓦斯管網(wǎng)。重整臨氫系統(tǒng)泄漏引起壓力降低壓力低于0.8MPa且無法恢復壓力時進入緊急停工狀態(tài),查找原因排除故障后恢復生產(chǎn)。(五)、汽提塔底溫度控制(1)控制范圍汽提塔底溫度TRC330303:115~145±3℃。(2)控制目標汽提塔底溫度130℃。(3)相關(guān)參數(shù)TRC330303、富溶劑流量、貧溶劑流量、熱載體溫度、熱載體壓力。(4)控制方式由汽提塔底溫度和熱載體流量串級調(diào)節(jié)控制。(5)正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法熱載體流量波動改手動控制,穩(wěn)定熱載體流量富溶劑量波動穩(wěn)定富溶劑流量貧溶劑量波動穩(wěn)定貧溶劑流量熱載體溫度波動控穩(wěn)熱載體爐出口溫度熱載體壓力波動穩(wěn)定熱載體壓力(6)異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動控制,控制閥故障立即改付線控制,聯(lián)系儀表處理。

(六)、苯塔溫差控制(1)控制范圍苯塔溫差TDRC-330801:0.5~2.5℃。(2)控制目標苯塔溫差TDRC-330801:0.5~1.5℃。(3)相關(guān)參數(shù)TDRC-330801、側(cè)線抽出量、進料量、進料溫度、塔底溫度。(4)控制方式由苯塔溫差和塔頂回流量串級調(diào)節(jié)控制。(5)正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法回流量波動改手動控制,穩(wěn)定回流量側(cè)線抽出量波動穩(wěn)定側(cè)線抽出量進料量波動穩(wěn)定進料量進料溫度波動控穩(wěn)進料溫度苯塔底溫度波動穩(wěn)定苯塔底溫度波動(6)異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動控制,控制閥故障立即改付線控制,聯(lián)系儀表處理。四、重整裝置進行過的技術(shù)改造及改造后裝置的情況

2002年裝置大改造本車間在2002年經(jīng)過了一次大規(guī)模的改造,處理量由之前的15萬噸/年提高到30萬噸/年,相應(yīng)的工藝流程和參數(shù)也發(fā)生了較大的變化,以下是改造的具體工藝流程。(1)預(yù)處理部分改造后,本裝置在120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前預(yù)處理部分原料為初頂石腦油、加氫裂化石腦油209720噸/年,為重整部分提供178800噸/年進料,與改造前預(yù)處理部分的規(guī)模相近,因此,對預(yù)處理部分做適當?shù)恼{(diào)整,不必進行大范圍改造。120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前后該裝置的預(yù)處理部分原料初頂石腦油180200噸/年,為重整系統(tǒng)提供150000噸/年原料。120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前重整料不足部分用加氫汽油補充(121200噸/年),120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前后重整料不足部分用加氫裂化重石腦油補充(150000噸/年)。補充原料中除了水含量和硫含量超標外,其它雜質(zhì)含量均可滿足重整進料要求,不需預(yù)加氫處理。(2)重整部分重整部分的原料由15萬噸/年改擴為30萬噸/年,工藝技術(shù)仍采用固定床半再生重整工藝,重整部分采用分段混氫,低氫油體積比600:1(一段)和1200:1(二段);采用新型催化劑CB-6/CB-7分段裝填;采用立式換熱器;一、二反應(yīng)器采用軸向熱壁式反應(yīng)器;三、四反應(yīng)器采用徑向熱壁式反應(yīng)器。對工藝流程作適當調(diào)整,對部分設(shè)備作必要的改造,以滿足120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前、后不同的重整原料。(3)芳烴抽提和精餾部分對工藝流程和操作條件作適當調(diào)整,汽提塔加熱器加熱介質(zhì)由蒸汽改為熱載體,抽提溶劑由三乙二醇醚改為四乙二醇醚,苯塔加熱器加熱介質(zhì)由熱載體改為蒸汽。(4)加熱爐部分“四合一”加熱爐具有熱效率高、壓降小、單位面積熱強度高等的特點,易于節(jié)能降耗。新建“四合一”重整爐替換原第一、二、三、四重整加熱爐;原重整爐-1(爐-202/1)改為預(yù)加氫加熱爐-204;原重整爐-2(爐-202/1A)改為穩(wěn)定塔重沸爐-201;原重整爐-4(爐-203)改為分子篩再生爐501;將原重整爐-3(爐-202)改作熱載體爐-401,熱載體的熱量首先取自新建“四合一”重整爐的對流室和原聯(lián)合對流室,不足部分的熱量由熱載體爐-401提供。

2007年的改造在今年的6月份在檢修期間我們又對該裝置進行了一些小幅度的改造,具體的改造內(nèi)容有以下幾點(1)完善了壓縮機的氮氣置換流程,壓縮機在備機狀態(tài)下,始終處在氮氣微正壓的保護下,消除了混進空氣的可能,使壓縮機的使用更加安全.(2)增加了機204、205改高壓瓦斯控制閥,增壓機意外情況下(如振動值聯(lián)鎖動作等因素造成)停車,系統(tǒng)會憋壓,威脅安全生產(chǎn),如僅靠人工處理,進行各處改線卸壓,操作上會手忙腳亂。增加余氫去高壓的應(yīng)急控制可避免上述意外。(3)對壓縮機的脫液系統(tǒng)進行了完善,其中機201、202以

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