畢業(yè)設(shè)計(jì)揚(yáng)州脈動(dòng)機(jī)械生產(chǎn)廠(chǎng)房計(jì)算書(shū)

揚(yáng)州脈動(dòng)電器有限公司生產(chǎn)廠(chǎng)房設(shè)計(jì)計(jì)。截面設(shè)計(jì)andthebasiccombinationoftheloadandnoearthquake,the1.1工程概況 31.2柱網(wǎng)布置、板柱梁截面尺寸估算 6 2.2重力荷載代表值計(jì)算 2.3橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算 2.4橫向地震作用計(jì)算 2.5變形驗(yàn)算 2.6水平地震作用下框架K 第三章豎向荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算3.1豎向恒荷載計(jì)算 3.2分配系數(shù)計(jì)算 3.3恒荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算 4.1框架梁內(nèi)力組合 4.2框架柱內(nèi)力組合 4.3梁柱內(nèi)力組合計(jì)算 5.1框架梁截面設(shè)計(jì) 5.2框架柱截面設(shè)計(jì) 第六章基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 第七章樓梯設(shè)計(jì) 8.1現(xiàn)澆樓板設(shè)計(jì) 8.2現(xiàn)澆連續(xù)梁設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) 第一章建筑結(jié)構(gòu)概述1.1.1、設(shè)計(jì)資料廁所、走廊、樓梯取2.5kN/m2上人屋面2.0kN/m2宜。樓(屋)蓋采用單向板肋梁體系，柱下條形基礎(chǔ)。3、墻體選用：外墻均用240±0.000以上為Mu10標(biāo)準(zhǔn)粘土空心磚和M5水泥砂漿；±0.000以下為Mu7.5磚過(guò)梁。窗洞大于2400mm寬者設(shè)通長(zhǎng)混凝土窗臺(tái)壓頂。樓面做法：衛(wèi)生間采用地磚樓面(帶防水層),做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-9/3,其卷材防水屋面(有保溫層)做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-22/7。J01-2005-14/8,其余板底抹水泥砂漿，做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-5/8。裝飾瓦飾斜坡天溝外表面做法參見(jiàn)蘇J9503-2/30,現(xiàn)澆屋面板分格縫做法見(jiàn)蘇均為混合砂漿墻面、外罩白色內(nèi)墻涂料，做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-5/5,所有內(nèi)墻陽(yáng)角處均設(shè)水泥護(hù)角線(xiàn)，做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-28/5,室內(nèi)明露柱角均粉小圓4.外墻面做法J01-2005-8/4,其余室內(nèi)為地磚踢腳高150mm,做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-7/46.室外散水做法：600寬混凝土散水做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-3/12。外窗的抗風(fēng)壓性能和氣密性能不低于4級(jí)，水密性能不低于3級(jí)。凡與門(mén)窗連做法詳見(jiàn)蘇J01-2005-24/9;所有入墻及與墻體接觸面均滿(mǎn)涂水柏油防腐。1.板厚本工程為了使結(jié)構(gòu)有良好的整體性，此結(jié)構(gòu)樓層統(tǒng)一采用現(xiàn)澆樓板單向板的截面設(shè)計(jì)要點(diǎn)：現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板的厚度h除應(yīng)滿(mǎn)足建筑功能外，還應(yīng)符合下列要求：跨度小于1500mm的屋面板跨度大于等于1500mm的屋面板民用建筑樓板工業(yè)建筑樓板行車(chē)道下的樓板此外，為了保證剛度，單向板的厚度尚應(yīng)不小于跨度的1/40(連續(xù)板)、1/35(簡(jiǎn)支板)以及1/12(懸挑板)。雙向板的截面設(shè)計(jì)要點(diǎn)：雙向板的厚度不宜小于80mm。由于饒度不另作驗(yàn)算，雙向板的厚度與短跨跨長(zhǎng)的比應(yīng)滿(mǎn)足剛度要求：簡(jiǎn)支板連續(xù)板為了施工方便板的厚度統(tǒng)一取為100mm2.柱截面尺寸根據(jù)GB50011-2010(6.3.6):柱的截面寬度和高度均不宜小于300毫米，柱的剪跨比宜大于2,柱截面長(zhǎng)邊與短邊的邊長(zhǎng)比不宜大于3,抗震等級(jí)為三級(jí)，軸壓比限值為0.8。整個(gè)建筑的恒載標(biāo)準(zhǔn)值估算為12kN/m2,活載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2,C35強(qiáng)度等級(jí)混凝土的軸心受壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=16.7kN/mm2。五層中柱的截面估算：N=n-A-q1.755×12=3705.3KNNc=1.252c0,ON.._5×1×1.05×3705.3=4863.21KN邊柱的截面估算：N=n]ADq_9.67×12=1780.2kNNc=1.25]c0,ON..-5×1.1×1.05×1780.2=2570.16kN邊柱的截面尺寸為450mm×450mm角柱的截面估算：Nc=1.25-c0,ON.._5×1.2×1.05×774=1219.05角柱截面尺寸為350mm×350mm局部六層：邊柱的截面估算：N=n1A-q、_2.145×12=1595Nc=1.25-c0,ON.._5×1.1×1.05×1595=2302.79kN邊柱的截面尺寸為450mm×450mm角柱的截面估算：Nc=1.25-c0,ON.._5×1.2×1.05×526.32=828.95kN角柱截面尺寸為250mm×250mm為施工方便柱尺寸統(tǒng)一取650mm×650mm3.梁截面尺寸根據(jù)規(guī)范要求：全部為現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，故采用矩形梁框架梁高H=(1/8~1/12)L(L為跨度)95.結(jié)構(gòu)平面布置圖(一層)xx加0文025x5沉沉第二章抗震設(shè)計(jì)2.1構(gòu)件做法及標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算(參照各種做法單位：kN/m2)1.地磚樓面8厚地磚樓面，稀水泥漿擦縫5厚1:1水泥砂漿結(jié)合層30厚C20細(xì)石混凝土20厚1:3水泥砂漿找平層100厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板2.不上人屋面板20厚1:2.5水泥沙漿保護(hù)層隔離層干鋪卷材一層聚氨酯涂料2～3度20厚1:3水泥沙漿找平層，拍漿抹光不起砂100厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板∑=3.82kN/m22.1.2、梁、柱、墻、門(mén)窗的重力荷載的標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.一層荷載計(jì)算：(1)一層柱的重量：0.65×0.65×(4.2+1)×25×44=2416.7kN(2)、一層梁的重量：①、橫向主梁：截面尺寸400mm×900mmmm②、縱向主梁：截面尺寸350mm×700mm0.35×0.7×64.6×25×4=③、次梁：截面尺寸250mm×500mm和350×700mm×mm0.25×0.5×64.6×4×25+0.25×0.5×53.0×[(4.2—0.7)×64.6×2+(4.2-0.9)3.0×[(4.2—0.7)×(6×2+3.4×2+6.9+3.45)+(4.2-0.4×(28×1.5×2.1+1.2×2.1×6+1.65×2.1×4+3(六)一層活荷載計(jì)算：0.25×0.5×64.6×4×25+0.25×0.5×58.6×25+0.2+0.25×0.5×(3.6+5.2)×20.4×(36×1.5×2.1+1.2×2.1×6+1.5×2.1×4+1.2×2.1×4+1.65×2.1×4+9.765×2+1.8×2.1×4+1.5×2.1×2+3.6×2.10.25×0.5×64.6×4×25+0.25×0.5×58.6×25+0.+0.25×0,5×(3.6+5,2)×3.0×[(3.9—0.7)×(3.4×4+6×2)+(3.90.4×(36×1.5×2.1+1.2×2.1×6+1.2×2.+1.8×2.1×4+1.5×2.1×2+3.6×2.1+1.2×2.1+1×2.1+0.②、縱向主梁：截面尺寸350mm×700mm0.25×0.5×64.6×4×25+0.25×0.5×58.6×25+0.2+0.25×0.5×(3.6+5.2)×23.0×[(3.9—0.7)×64.6×2+(3.9—0.9)×261.65×4×2.1—9.765×2]=1246.713.0×[(3.9—0.7)×(3.4×4+6×2)+(3.90.9×2.1×2—1.2×2.1—1×2.1]=675.6kN(5)門(mén)窗重量：0.4×(36×1.5×2.1+1.2×2.1×6+1.2×2.+1.8×2.1×4+1.5×2.1×2+3.6×2.1+1.2×2.1+1×2.1+0.9×2.1×2)=77.7kN(6)四層活荷載計(jì)算：0.25×0.5×64.6×4×25+0.25×0.5×58.6×25+0.2+0.25×0.5×(3.6+5.2)×23.0×[(3.9—0.7)×0.6×4+11.3×7+(3.9—0.0.4×(36×1.5×2.1+1.2×2.1×4+1.2×2.+1.8×2.1+1.5×2.1+1.5×3×15+1.2×2.1×3)=95.04kNGqki=qki×Ai=0.5×64.—1.2×2.0×2)=246.24kN0.4×(1.5×1.2×2+1.2×2.0×2)=3.組合值系數(shù)表2-1可變荷載種類(lèi)組合值系數(shù)雪荷載屋面活荷載不計(jì)入按實(shí)際情況計(jì)算的樓面活荷載按等效均布荷載計(jì)算的樓面活荷載藏書(shū)庫(kù)、檔案庫(kù)其他民用建筑G——結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值；0——結(jié)構(gòu)或構(gòu)件第i個(gè)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值；y——第i個(gè)可變荷載的組合值系數(shù).5.1.6結(jié)構(gòu)抗震驗(yàn)算，應(yīng)符合下列規(guī)定：7度和7度以上的建筑結(jié)構(gòu)(木結(jié)構(gòu)房屋除外),應(yīng)進(jìn)行多遇地震作用下的截面抗震驗(yàn)算。5.2.5抗震驗(yàn)算時(shí)，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求：λ——剪力系數(shù)，七度區(qū)基本周期小于3.5s的結(jié)構(gòu)，基本周期加速度為0.15g的地區(qū)為0.024,對(duì)豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，尚應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)。G,——第j層的重力荷載代表值。(一)一層重力荷載代表值G?G?=5446.62+6530.46+0.5×73.85+0.+0.5×6847.6+0.5×2416.7+0.5×1812.5+0.5×1949.55+0.5×80.(二)二層重力荷載代表值G?G?=5446.2+6539.46+0.5×1812.5+0.5×1949.55+0.5×80.98+0.5×2.3+0.5×77.7+0.5×6847.6=19237.23kN表2-3(三)三層重力荷載代表值G?G?=5446.2+6539.46+1812.5+1922.3+77.7+0.5×6847.6=19221.96kN(四)四層重力荷載代表值G?G?=5446.2+6539.46+0.5×(1812.5+1922.3+77.7)+0.5×(181(五)五層重力荷載代表值G?Gs=5446.2+5759.42+0.5×(3364.29+95.04+1812.5)+522.06+(六)六層重力荷載代表值G?G?=197.08+435.4+0.5×(194.4+246.24+3.36)+862.3橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算混凝土C35,Ee=3.15×10?N/mm2緣的有效寬度為板厚的6倍，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，在設(shè)計(jì)中允許采用表2-2所示的系表2-2跨度截面慣性矩邊框架梁中框架梁混凝土C35,E=3.15×10?N/mm2層次柱高H(m)斷面b×h(m2)截面慣性矩1(m)線(xiàn)剛度612.3.3、框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算1和11軸柱D值計(jì)算截面位置斷面b×h(m2)A柱B柱C柱D柱截面位置斷面b×h(m2)B柱C柱D柱截面位置斷面b×h(m2)A柱C柱D柱截面位置斷面b×h(m2)C柱D柱10軸柱D值計(jì)算截面位置斷面b×h(m2)C柱D柱11軸柱D值計(jì)算截面位置斷面b×h(m2)A柱B柱C柱D柱1.各層柱D值匯總：層次123452.4橫向地震作用計(jì)算1、橫向框架側(cè)自振周期計(jì)算采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算，根據(jù)結(jié)構(gòu)在重力荷載水平作用時(shí)算得的頂點(diǎn)位移來(lái)推測(cè)其基其中△u——頂點(diǎn)位移，按D值法計(jì)算，φ——基本周期的調(diào)整系數(shù)，考慮到填充墻對(duì)框架的剛度影響，取0.7。根據(jù)各層重力荷載和側(cè)移剛度求得頂部位移變化量，計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表2-11:橫向框架頂部位移計(jì)算表表2-11層次)654321本結(jié)構(gòu)主體五層，有2、樓層地震剪力計(jì)算地震作用按7度、設(shè)計(jì)基本地震加速度0.15g、二類(lèi)場(chǎng)地、設(shè)計(jì)地震分組第一組計(jì)算，特征周期值Tg=0.35s,水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.12,采用低部剪力法計(jì)算。因?yàn)門(mén)?=0.56s>1.4Tg=0.49s,所以要考慮附加頂部地震作用，取附加頂部地震作用系數(shù)為：δn=0.08T?+0.07=0.115。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：頂部附加地震作用：質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：各層地震作用及樓層地震剪力計(jì)算如表2-12。各層地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表表2-12層次63543211、變形驗(yàn)算各層層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角計(jì)算表表2-13層次層間剪力層間剛度D層高層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角備注5層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角均滿(mǎn)足50的要求.43212、水平地震作用下地震作用下層間剪力、位移圖示圖2-1層間剪力分布圖單位：kN圖2-2層間位移單位：m2.6水平地震作用下框架KJ-6的內(nèi)力計(jì)算框架KJ-6柱端彎矩計(jì)算表1表2-13層間剛度DDVKMMDVKyMM54321框架KJ-6柱端彎矩計(jì)算表2表2-14層間剪力v(kN)層間剛度DDVKMKMM543212.6.2、地震作用下框架彎矩計(jì)算地震作用下框架KJ-6構(gòu)件02.6.3、框架梁端剪力、柱軸力計(jì)算為柱在i層的軸力，以受壓為正。1、框架KJ-6梁端剪力計(jì)算如表2-15,2-16.框架KJ-6梁端剪力計(jì)算表1層次MLVMMLV54321框架KJ-6梁端剪力計(jì)算表2層次CD軸間梁L654321圖2-4框架KJ-6梁端剪力、柱軸力簡(jiǎn)圖(單位：kN)由于結(jié)構(gòu)基本對(duì)稱(chēng)，在豎向荷載作用下的框架側(cè)移可忽略不計(jì)。其內(nèi)力分析采用彎矩分配法，在豎向荷載作用下梁端可以考慮塑性?xún)?nèi)力重分布，彎矩調(diào)幅系數(shù)取0.85,樓面豎向荷載分別按恒載及活載滿(mǎn)跨布置計(jì)算?？蚣躃J-6的相關(guān)計(jì)算如下：3.1豎向恒荷載計(jì)算3.1.1、均布荷載計(jì)算(1)一層：一層梁受荷范圍如圖3-1樓面荷載為4.27kN/m2圖3-1一層梁受荷范圍圖樓面線(xiàn)荷載：左主梁=右主梁0.25×0.5×25=3.13kN/mA～B軸間荷載計(jì)算：a、A軸線(xiàn)主梁自重0.35×0.7×=qe=(1-2×r2+r3)qmax=[1-2×(1.43÷6.9)2+(1.43÷6.9)3]×3.82×1.43=5.04KN/m左主梁總線(xiàn)荷載=右主梁總線(xiàn)荷載=6.13+5.04+7.23=18.40kN/m傳遞給A柱的集中力為18.49×6.9÷2×2=126.96kNb、樓面線(xiàn)荷載左次梁=右次梁q=(1-2×r2+r3)qmax×2=10.08kN/m左次梁總線(xiàn)荷載=右次梁總線(xiàn)荷載=10.08+3.13=13.21kN/m傳遞給主梁的集中力為13.21×6.9÷2×2=91.15kNc、B軸主梁樓面線(xiàn)荷載左主梁=右主梁g.=(1-2×ri2+ri3)qima=5.04+[1-2×(1.55÷6.9)2+(1.55÷6.9)3]×3.82×1左主梁總線(xiàn)荷載=右主梁總線(xiàn)荷載=6.13+10.43=16.56kN/m傳遞給B柱的集中力為16.56×6.9÷2×2=114.26kN③、B～C軸間荷載計(jì)算樓面線(xiàn)荷載左次梁=右次梁=q.=5.39×2=10.78kN/m左次梁總線(xiàn)荷載=右次梁總線(xiàn)荷載=10.78+3.13=13.91kN/m傳遞給主梁的集中力為13.91×6.9÷2×2=95.98kN由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱(chēng)性可得：傳遞給C柱的集中力為114.26kN④、C～D軸線(xiàn)荷載同A～B軸線(xiàn)荷載可知次梁傳給主梁的集中力為91.15KN傳遞給D柱的集中力為126.96KN⑤、6軸線(xiàn)主梁自重：0.4×0.9×25=9.0KN/m樓面?zhèn)鹘oAB主梁的線(xiàn)荷載樓面?zhèn)鹘oBC主梁的線(xiàn)荷載樓面?zhèn)鹘oCD主梁的線(xiàn)荷AB主梁總線(xiàn)荷載9.0+6.83=15.83kN/mBC主梁總線(xiàn)荷載9.0+7.40=16.40kN/mCD主梁總線(xiàn)荷載9.0+6.83=15.83kN/m⑥.結(jié)構(gòu)受力等效簡(jiǎn)圖如圖3-2:圖3-2結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖Ms=-Ma=272.22kN·mM(2)二層：二層梁受荷范圍如圖3-3計(jì)算及結(jié)果同一層：傳給柱A的集中力為128.00kN左、右次梁傳給AB跨主梁的集中力為傳給柱B的集中力為114.26kN左、右次梁傳給BC跨主梁的集中力為傳給柱C的集中力為114.26kN圖3-3二層梁受荷范圍圖左右次梁傳給主梁的集中力為91.15kN傳給柱D的集中力為128.00kN1.結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-1-4圖3-4結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖BC梁：(3)三層：三層梁受荷范圍如圖3-5圖3-5三層梁受荷范圍圖計(jì)算及結(jié)果同二層左右次梁傳給AB跨主梁的集中力為91.15KN傳給柱B的集中力為114.26KN左右次梁傳給BC跨主梁的集中力為95.58KN傳給柱C的集中力為114.26KN左右次梁傳給CD跨主梁的集中力為91.15KN傳給柱D的集中力為128.00KNBC跨主梁總線(xiàn)荷載：16.40KN/mCD跨主梁總線(xiàn)荷載：15.83KN/m結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-61640KN/m圖3-6結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖(4)四層四層梁受荷范圍如圖3-7圖3-7四層梁受荷范圍圖A軸線(xiàn)主梁傳給柱A的集中力128.00kNB軸主梁樓面線(xiàn)荷載傳遞給B柱的集中力為24.46×6.9÷2×2=1左次梁=右次梁=q.=5.39×2=10.78kN/m內(nèi)墻線(xiàn)荷載7.90kN/m傳給柱C的集中力為114.26kN傳給柱D的集中力為91.18kN結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-8p483KN/mAADMA=-M=327.24KN·m(5)五層梁受荷范圍如圖3-9圖3-9五層梁受荷范圍圖1.次梁自重0.25×0.5×25=3.13kN/mA～B軸間荷載計(jì)算3、a、A軸線(xiàn)主梁自重屋面線(xiàn)荷載左主梁=右主梁左主梁總線(xiàn)荷載=右主梁總線(xiàn)荷載=4.45+6.13=10.58kN/m傳遞給A柱的集中力為10.58×6.9÷2×2=73.00kNb、屋面線(xiàn)荷載：左次梁=右次梁q.=(1-2×r2+r3)qmax×2=8.90kN/m左次梁總線(xiàn)荷載=右次梁總線(xiàn)荷載=8.90+3.13=12.03kN/m傳遞給主梁的集中力為12.03×6.9÷2×2=83.00kNC、B軸主梁屋面線(xiàn)荷載左主梁=右主梁q=(1-2×ri2+ri3)q1max+(1-2×rz2+r?3)q?max=4.45+[1-2×(1.55÷6.9)2+(1.55÷6.9)3]×3.37左主梁總線(xiàn)荷載=右主梁總線(xiàn)荷載=6.13+9.21=15.34kN/m傳遞給B柱的集中力為15.34×6.9÷2×2=105.85kN3、B～C軸線(xiàn)間荷載計(jì)算a、樓面線(xiàn)荷載左次梁=右次梁=gv=4.76×2=9.52kN/m左次梁總線(xiàn)荷載=右次梁總線(xiàn)荷載=9.52+3.13=12.65kN/m傳遞給主梁的集中力為12.65×6.9÷2×2=87.29kN由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱(chēng)性可得傳遞給C柱的集中力為105.85kN2.C～D軸線(xiàn)間荷載同A～B軸線(xiàn)間荷載可知次梁傳遞給主梁的集中力為83.00kN傳遞給D柱的集中力為73.00kN5、6軸線(xiàn)主梁自重：0.4×0.9×25=9.00kN/m屋面?zhèn)鹘oAB主梁的線(xiàn)荷載屋面?zhèn)鹘oBC主梁的線(xiàn)荷屋面?zhèn)鹘oCD主梁的線(xiàn)荷載AB主梁總線(xiàn)荷載9.0+6.02=15.02kN/mBC主梁總線(xiàn)荷載9.0+6.53=15.53kN/mCD主梁總線(xiàn)荷載9.0+6.02=15.02kN/m結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-108300KN8300KNh502KN/mm圖3-10結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖3.1.2、恒荷載分布圖恒荷載分布圖如圖3-11所示BAB①0圖3-11恒荷載分布圖(單位：kN/m,kN)3.2分配系數(shù)計(jì)算1.一層分配系數(shù)計(jì)算A節(jié)點(diǎn)：B節(jié)點(diǎn)：C節(jié)點(diǎn)：2.二～四層分配系數(shù)計(jì)算B節(jié)點(diǎn)：C節(jié)點(diǎn)：D節(jié)點(diǎn)：“下=“上=0.21“下=“上=0.29“左=0.42“右=0.303.五層分配系數(shù)A節(jié)點(diǎn)：D節(jié)點(diǎn)：3.3恒荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算3.3.1、框架內(nèi)力分配恒荷載作用下框架內(nèi)力分配如表3-1。柱下柱有梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱注：Q,.Q,分別為梁左右端恒荷載產(chǎn)生的剪力，M?為恒荷載產(chǎn)生的跨中彎矩。1.一層9115KNB圖3-12AB梁荷載簡(jiǎn)圖(單位：kN/m,kN)BC圖3-13BC梁荷載簡(jiǎn)圖(單位：kN/m,kN)2.二層：方法同一層3.三層：Q2=143.71KNB[3.3.3、恒荷載作用下框架彎矩圖恒荷載作用下框架梁柱彎矩如圖3-14所示表3-2圖3-14恒荷載作用下框架梁柱彎矩圖(單位：kN·m)內(nèi)為調(diào)幅后的彎矩值。調(diào)幅后的跨中彎矩3.3.4恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算1.恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算如表3-2所示恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算表層次總剪力BC跨CD跨54321 續(xù)表3-2層次柱軸力A柱B柱C柱N頂N底N頂N底N頂N底54321續(xù)表3-2層次柱軸力D柱N頂N底54321圖3-15計(jì)算簡(jiǎn)圖表中柱軸力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-15N=N+F2、恒荷載作用下框架KJ-6梁端剪力、柱軸力簡(jiǎn)圖174.96 (1208.40) (1475.02)圖3-16恒荷載作用下框架KJ-6梁端剪力、柱軸力簡(jiǎn)圖(單位：kN)3.4豎向活荷載計(jì)算3.4.1、均布荷載計(jì)算1.活荷載布置：樓面使用活荷載4.0kN/m不上人屋面0.5kN/m2.一層：a、A～B軸間活荷載計(jì)算傳給A軸線(xiàn)主梁線(xiàn)荷載：g=(1-2×r2+r3)qmax=[1-2×(1.43÷6.9)2+(1.43÷6.9)3]×4.0×1.43=5.28kN/m主梁傳給A柱的集中力為5.28×6.9÷2×2=36.43kN傳給左右次梁的線(xiàn)荷載q=2×q=10.56kN/m左右次梁傳給主梁的集中力為10.56×6.9÷2×2=72.86kNB軸線(xiàn)主梁線(xiàn)荷載q,=(1-2×ri2+r?3)q?max+(1-2×rz2+r?3)q?max=5.28+傳給B柱的集中力為10.92×6.9÷2×2=75.35kNb、B～C軸間荷載計(jì)算左右次梁線(xiàn)荷載q=5.64×2=11.28KN/m傳給主梁的集中力11.28×6.9÷2×2=77.83KN由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱(chēng)性可得傳給C柱的集中力為75.35KNc、C～D軸同A～B軸間線(xiàn)活荷載可知傳給主梁的集中力為36.43KN傳給D柱的集中力為34.58KN6軸線(xiàn)主梁線(xiàn)荷載AB主梁的線(xiàn)荷載BC主梁的線(xiàn)荷載CD主梁的線(xiàn)荷結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-17:364JKN7286KNAD圖3-17結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖Mnc=183.32KN·m3.二層：計(jì)算結(jié)果同一層傳遞給柱A的集中力為36.43kN左右次梁傳遞給AB跨主梁的集中力為72.86kN傳遞給柱B的集中力為75.35kN左右次梁傳給BC跨主梁的集中力為77.83kN傳給柱C的集中力為75.35kN傳給CD跨主梁的集中力為72.86kN傳給柱D的集中力為36.43kNAB跨主梁線(xiàn)荷載7.15kN/mBC跨主梁線(xiàn)荷載7.75kN/m(圖3-18結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖傳遞給柱A的集中力為36.43kN傳遞給柱B的集中力為75.35kN傳給柱C的集中力為75.35kN傳給CD跨主梁的集中力為72.86kN傳給柱D的集中力為36.43kN結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-19:7535KN7783KNABD圖3-19結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖Mpc=183,32kN計(jì)算結(jié)果同一層傳遞給柱A的集中力為36.43kN左右次梁傳遞給AB跨主梁的集中力為72.86kN傳遞給柱B的集中力為75.35kN左右次梁傳給BC跨主梁的集中力為77.83kN傳給柱C的集中力為75.35kN傳給CD跨主梁的集中力為72.86kN傳給柱D的集中力為36.43kNAB跨主梁線(xiàn)荷載7.15kN/m結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-20:7535KN7783KN7783KN3643KN7286KN7286KN7286KNAB(D圖3-20結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖6.五層：a、A～B軸間活荷載計(jì)算傳給A軸線(xiàn)主梁線(xiàn)荷載：q=(1-2×r2+r3)gmax=[1-2×(1.43÷6.9)2+(1.43÷6.9)3]×0主梁傳給A柱的集中力為0.66×6.9÷2×2=4.55kN傳給左右次梁的線(xiàn)荷載y=2×q=1.32kN/m左右次梁傳給主梁的集中力為1.32×6.9÷2×2=9.11kNB軸線(xiàn)主梁線(xiàn)荷載q,=(1-2×ri2+ri3)q?max+(1-2×r2+r?3)q?mxx=0.66+[1-2×(1.55÷6.9)2+(1.55÷6.9)3]×0.5×傳給B柱的集中力為1.37×6.9÷2×2=9.45kNb、B～C軸間荷載計(jì)算左右次梁線(xiàn)荷載q=0.71×2=1.42kN/m傳給主梁的集中力1.42×6.9÷2×2=9.80kN由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱(chēng)性可得傳給C柱的集中力為9.45kNc、C～D軸同A～B軸間線(xiàn)活荷載可知傳給主梁的集中力為9.11kN傳給D柱的集中力為4.55kN6軸線(xiàn)主梁線(xiàn)荷載AB主梁的線(xiàn)荷BC主梁的線(xiàn)荷載CD主梁的線(xiàn)荷載2.結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖3-21:455KN91KNA0圖3-21結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)化計(jì)算圖3.4.2、活荷載分布圖本工程的計(jì)算不考慮活荷載的不利布置活荷載分布圖如圖3-223.5活荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算活荷載滿(mǎn)跨布置作用下框架內(nèi)力分配如表3-3。柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱活荷載滿(mǎn)跨布置作用下框架內(nèi)力分配如表3-3。 -10.02③-④軸之間A軸主梁傳給A柱的集中力：注：Q?,Q?分別為梁左右端活荷載產(chǎn)3.三層：AB梁：AB梁：CD梁：AB梁：CD梁：包括：活荷載滿(mǎn)跨布置作用下框架梁柱彎矩如圖3-23;活荷載滿(mǎn)跨布置作用下框架梁端剪力及柱軸力計(jì)算如表3-4;活荷載滿(mǎn)跨布置作用框架KJ-6梁端剪力、柱軸力簡(jiǎn)圖如圖3-24;注：表3-4中框架梁端剪力及柱軸力計(jì)算同恒荷載。B000圖3-23活荷載滿(mǎn)跨布置作用下框架梁柱彎矩圖(單位：kN·m)活荷載滿(mǎn)跨布置作用下框架梁端剪力計(jì)算表表3-4層次總剪力BC跨CD跨54321續(xù)表3-4層次柱軸力A柱B柱C柱D柱N頂(N底N頂(N底)N頂(N底)N頂(N底)54321圖3-24活荷載滿(mǎn)跨作用下框架KJ-6梁端剪力、柱軸力簡(jiǎn)圖(單位：kN)柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱圖3-25活荷載不利布置下框架梁柱彎矩圖0活荷載不利布置(方案一)框架梁端剪力計(jì)算表一層次總剪力BC跨CD跨54321層次柱軸力A柱B柱C柱D柱N頂N底)N頂(底)N頂(N底)N頂(N底)54321活荷載不利布置作用下框架內(nèi)力分配如表3-6;內(nèi)力圖間3-26表3-6上柱下柱右梁梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱 54000活荷載不利布置(方案二)框架梁端剪力計(jì)算表二層次總剪力BC跨CD跨54321層次柱軸力A柱B柱C柱D柱N頂(N底)N頂(N底)N頂(N底)N頂(N底)54321第四章框架內(nèi)力組合1.荷載規(guī)范3.2.5基本組合的荷載分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按下列規(guī)定采用：1)永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)：當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)對(duì)由可變荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.2;對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取1.35;當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)一般情況下應(yīng)取1.0;對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移和漂浮驗(yàn)算，應(yīng)取0.9;2)可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)本工程計(jì)算取1.4。2.荷載規(guī)范5.4.1結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合，應(yīng)按下式S=γgSG+YgnSEk+YgySEvk+WwYwSwk式中S——結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計(jì)γg——重力荷載分項(xiàng)系數(shù)，一般情況應(yīng)采用1.2,當(dāng)重力荷載效應(yīng)對(duì)構(gòu)件承載能力有利是，不應(yīng)大于1.0;震作用，rg取1.3,y取0.0;Ww——風(fēng)荷載組合值系數(shù)，本結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載不起控制作用，取0.0。3.荷載規(guī)范5.4.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗(yàn)算，應(yīng)采用下列設(shè)計(jì)表達(dá)式：式中YgE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，除另有規(guī)定外，應(yīng)按表4-1采用；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值。承載力抗震調(diào)整系數(shù)表4-1材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)混凝土梁受彎軸壓比小于0.15的柱偏壓軸壓比不小于0.15的柱偏壓抗震墻偏壓各類(lèi)構(gòu)件受剪、偏壓4.本工程計(jì)算的組合工況分別為：5.抗震規(guī)范6.2.4本結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)，其框架梁梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：式中v——梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值；V梁在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪計(jì)值；計(jì)值，一級(jí)框架兩端彎矩均為負(fù)彎矩時(shí)，絕對(duì)值較小的彎矩應(yīng)取零；4.2框架柱內(nèi)力組合要求按抗震規(guī)范有如下調(diào)整：6.6.2條：三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求：之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值，可按彈性分析分配?！芃點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或6.2.3條：三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)乘以增大系數(shù)1.15,底層柱縱向鋼筋宜按上下端的不利情況配置。6.2.5條：三級(jí)框架柱和框支柱組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：式中V——柱端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值。M*M'.——分別為柱的上下端順時(shí)針或反時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)符合本節(jié)第6.2.2、6.2.3條的規(guī)定。n——柱剪力增大系數(shù)，三級(jí)取1.3。6.2.6條：三級(jí)框架的角柱，經(jīng)上述規(guī)范調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計(jì)值、剪力設(shè)計(jì)值尚應(yīng)乘以不小于1.30的增大系數(shù)。以下將梁、柱內(nèi)力組合結(jié)果列于表4.2~6.114.3梁柱內(nèi)力組合計(jì)算說(shuō)明：1、梁表中M以下部受拉為正，單位為kN·m;V以向上為正，單位kN。2、柱的內(nèi)力組合表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kN·m;N以受壓為正，單位為kN;V以繞柱端順時(shí)針為正，單位為kN。表4-2五層梁內(nèi)力組合表?xiàng)U件荷載內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值活.35恒活.2(恒+0.5活)+1.3地震(E)恒載震右震0表4-3四層梁內(nèi)力組合表截面內(nèi)力荷載內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值活活.2(恒+0.5活)+1.3地震(EQ)恒載滿(mǎn)布不利1不利2左震右震跨中跨中跨中表4-4三層梁內(nèi)力組合表面內(nèi)力荷載內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值活活.2(恒+0.5活)+1.3地震(EQ)恒載滿(mǎn)布不利1左震右震師'095葉'06準(zhǔn)7業(yè)業(yè)我44半號(hào)44斷二G-辭表4-6一層梁內(nèi)力組合表截面內(nèi)力荷載內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值活活+1.3地震(EQ)y滿(mǎn)布不利2左震右震跨中跨中支座跨中表4-7五層柱內(nèi)力組合表柱截面荷載作用下的力最不利組合取值恒載活載左震右震活1.35恒最不利組合滿(mǎn)布不利1不利2左震右震柱A上端MN下端MN柱B上端MN下端MN上端MN下端MN柱D上端MN下端MN表4-8四層柱內(nèi)力組合表柱截面荷載作用下的力最不利組合取值γ恒載活載左震右震活.35恒最不利組合滿(mǎn)布不利1不利2左震右震柱A上端MN下端MN柱B上端MN下端MN柱C上端MN下端MN柱D上端MN下端MN表4-9三層柱內(nèi)力組合表柱截面內(nèi)力值荷載作用下的力最不利組合取值y恒載活載左震右震活1.35恒最不利組合滿(mǎn)布不利1不利2左震右震柱A上端MN下端MN柱B上端MN下端MN柱C上端MN下端MN柱D上端MN下端MN表4-10二層柱內(nèi)力組合表柱截面荷載作用下的力最不利組合取值Y恒載活載左震右震活最不利組合滿(mǎn)布不利1不利2左震右震柱A上端MN下端MN柱B上端MN下端MN柱C上端MN下端MN柱D上端MN下端MN表4-11一層柱內(nèi)力組合表柱截面荷載作用下的力最不利組合取值y恒載活載左震右震活.35恒最不利組合滿(mǎn)布左震右震柱A上端MN下端MN柱B上端MN下端MN柱C上端MN下端MN柱D上端MN下端MN第五章框架梁、框架柱截面設(shè)計(jì)以下為框架KJ—6框架梁、框架柱的截面設(shè)計(jì)5.1框架梁截面設(shè)計(jì)抗震規(guī)范6.3.3梁的鋼筋配置，應(yīng)符合下列各項(xiàng)要求：1梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)大于2.5%,且計(jì)入收壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度和有效高度之比，一級(jí)不應(yīng)大于0.25,二、三級(jí)不應(yīng)大于0.35。2梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值，除按計(jì)算確定外，一級(jí)不應(yīng)小于0.5,二、三級(jí)不應(yīng)小于0.3。5.1.1、梁的正截面受彎承載力計(jì)算第一層縱向鋼筋計(jì)算如下：V=368.85翼緣計(jì)算寬度h=900-70=830mmh,'=100m屬于第一種T形截面選配7418(A,=1781mm2)滿(mǎn)足要求裂縫驗(yàn)算f=2.20N/mm2.E,=200kN/mm2取內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值，由于地震時(shí)允許出現(xiàn)裂縫，故取未計(jì)入地震作用的組合值進(jìn)行驗(yàn)算=0.326>0.3(不滿(mǎn)足要求)選配8418(A,=2036mm2)選配4428(A,=2463mm2)裂縫驗(yàn)算M=-92.60-65.16=-157選配4#28(A,=2463mm2)裂縫驗(yàn)算fk=2.20N/mm2,E,=200kN/mm2M=-222.84-152.06=-374復(fù)核梁的截面尺寸h.=ho-100=830-100=730mm0.25βf.bho=0.25×1.00×16.7×400×830=1386.10KN>368.85kN(滿(mǎn)足)計(jì)算配置箍筋,加密區(qū)長(zhǎng)度1.5×900=1350mmM中=488.34kN·m(1)跨中af.b',h',(h-h',/2)=1.0×16.7×3屬于第一種T形截面選配8418(A=2036mm2)滿(mǎn)足要求裂縫驗(yàn)算fx=2.20N/mm2,E,=200kN/mm2取內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值，由于地震時(shí)允許出現(xiàn)裂縫，故取未計(jì)入地震作用的組合值進(jìn)行驗(yàn)算M?=194.99+181.68=376.67kN·m由前值可知(2)支座B上部底面伸入支座內(nèi)鋼筋為8418,A,=2036mm2由于B支座上部左右對(duì)稱(chēng)配筋，配筋取4428由前面計(jì)算可知承載力，裂縫均滿(mǎn)足要求(3)支座C上部A'=2036mm2選配4#28(A=2463mm2)裂縫驗(yàn)算M,=-214.11-13.83=-227(4)斜截面受剪承載力計(jì)算核截面條件0.25βf.bh=1386.10kN>V=355.70kN截面尺寸滿(mǎn)足要求計(jì)算配置箍筋選用非抗震計(jì)算公式：按構(gòu)造配置箍筋取,加密區(qū)長(zhǎng)度1.5×900=1350mm由于對(duì)稱(chēng)可知：(1)跨中選配8418(A.=2036mm2)(2)支座D上部選配4128(A,=2463mm2)b、斜截面受剪承載力計(jì)算加密區(qū)：長(zhǎng)度1350mm,雙肢箍，間距80mm,曲10@805.2柱筋計(jì)算按《抗震規(guī)范6.2計(jì)算要點(diǎn)》有如下調(diào)整：6.6.2三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求：之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值，可按彈性分析分配；∑M節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。6.2.3三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)乘以增大系數(shù)1.3。底層柱縱向鋼筋宜按上下端的不利情況配置。6.2.5三級(jí)框架柱和框支柱組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：式中V——柱端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值；設(shè)計(jì)值，應(yīng)符合本節(jié)第6.2.2、6.2.3條的規(guī)定。6.2.6三級(jí)框架的角柱，經(jīng)上述規(guī)范調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計(jì)值、剪力設(shè)計(jì)值尚應(yīng)乘以不小于1.10的增大系數(shù)。本工程取增大系數(shù)為1.10?？拐鹨?guī)范6.3.8柱的鋼筋配置，應(yīng)符合下列各項(xiàng)要求：抗震規(guī)范6.3.8柱的鋼筋配置，應(yīng)符合下列各項(xiàng)要求：①柱縱向鋼筋的最小總配筋率應(yīng)按下表采用，同時(shí)每一側(cè)配筋率不應(yīng)小于類(lèi)別抗震等級(jí)二三四中柱和邊柱角柱、框支柱②箍筋在規(guī)定的范圍內(nèi)應(yīng)加密，加密區(qū)的箍筋間距和直徑，應(yīng)符合下列要求：a一般情況下，當(dāng)抗震等級(jí)為三級(jí)時(shí)，箍筋的最大間距采用8d,150(柱根100)的較小值，最小直徑為8mm。b級(jí)框架柱的截面尺寸不大于400mm時(shí)，箍筋最小直徑應(yīng)允許采用6mm。c框支柱和剪跨比不大于2的柱，箍筋間距不應(yīng)大于100mm。1.材料：柱混凝土用C30,鋼筋主筋用HRB400級(jí)鋼筋，箍筋用HRB400級(jí)鋼2.從內(nèi)力組合表中找出三種組合：IMImax及相應(yīng)的N、Nmin及相應(yīng)的M、Nmx及相應(yīng)的M,進(jìn)行柱配筋計(jì)算；中的較大值；中的較大值；4.柱的計(jì)算長(zhǎng)度：9,e,=eo+ea9軸壓比為(滿(mǎn)足要求)縱筋計(jì)算①M(fèi)a=330.25kN·mN=1378計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe?+h/2-as=1.070軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受壓鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe?-h/2+a=1.070×426.64-650/2+當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f',A',=σA先按大偏心受壓計(jì)算A②M=43.69kN·mNmx=2568.11kN計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值,取ζ=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe+h/2-as=1.596×50.42+650/2-40=365.42軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受壓鋼筋的合力點(diǎn)的距離：當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f',A’。=σA因此先按大偏心受壓計(jì)算③M=-330.25kN·mNn=1378.17kN對(duì)彎矩調(diào)整：M=1.3×1.3×330.25=計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e?=eo+e=404.97+21.67=426.64mm取ζ=1.0,取ζ=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe;+h/2-ag軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受壓鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ne-h/2+a=1.070×426.當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'A'=σA因此先按大偏心受壓計(jì)算A軸壓比為(滿(mǎn)足要求)縱筋計(jì)算①M(fèi)x=336.43kN·mN=1999.02kN對(duì)彎矩調(diào)整：M=1.3×336.43=計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e=co+e=218.,取ζ=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe?+h/2-as=1.125×240.46+650/2-40=555.52mm當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f',A’,=σA先按大偏心受壓計(jì)算=366.22mm②M=102.69kN·mNmax=2493.96kN對(duì)彎矩調(diào)整：M=1.3×102.69=133.50kN·m計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e?=e+e=53.53+21.67=75.20mm取ζ=1.0,取ζ=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe?+h/2-as=1.40×75.20+650/2-40=390.當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f',A's=σA先按大偏心受壓計(jì)算③M=-208.84kN·mNn=1325.44kN計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值,取ζ2=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe?+h/2-as=1.1326×226.當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'A's=σA因此先按大偏心受壓計(jì)算3.斜截面配筋計(jì)算剪力設(shè)計(jì)值可以由內(nèi)力組合剪力表中查與V相應(yīng)的軸力N=1999.02kN>0.3fbh=0.3×16.7×650×610=1986.47kN所以該層柱應(yīng)按構(gòu)造配筋A(yù)=1311.63mm2>0.5pmA=1478.75mm2(滿(mǎn)足要求)實(shí)際配筋：422,A=1520mm2柱頂端加密區(qū)的長(zhǎng)度為大于{h,/6,1.5h,,500}=975mm,取為1000mm柱根加密區(qū)的長(zhǎng)度為大于柱凈高的1/3,H/3=1700mm,取為1800mm柱非加密區(qū)的長(zhǎng)度為按構(gòu)造要求，且S<15d,配置4肢業(yè)10@150柱端加密區(qū)S<{8d,150}min=80mm,箍筋選用4肢10@80,經(jīng)驗(yàn)算滿(mǎn)足最小配筋的要求1.二層柱底層：軸壓比為(滿(mǎn)足要求)縱筋計(jì)算①M(fèi)=291.12kN·mN=1118.12kN計(jì)算偏心距e?附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e=e+ea=338.48+21.67取ζ=1.0,取ζ=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe:+h/2-a=1.0.73×360.1當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'A'=σA因此先按大偏心受壓計(jì)算②M=173.04kN·mNmx=2009.87kN計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e?=eo+e=111.92+21.67取ζ=1.0,取ζ2=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe;+h/2-ag=1.198當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'A'=σA因此先按大偏心受壓計(jì)算③M=291.12kN·m計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e?=eo+e=338.48+21.67=360.1,取ζ=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ηe+h/2-as=1.0.73×360.15+650/2-40=671.44當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'A',=σA先按大偏心受壓計(jì)算(2)二層柱頂層：軸壓比為(滿(mǎn)足要求)縱筋計(jì)算計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e?=eo+e=231.38+21.67=253.05mm軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：e=ne?+h/2-ag=1.132×253.05+650/2-40=當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'A'=σA先按大偏心受壓計(jì)算②M=88.22kN·m計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值e?=eo+ea=127.99+21.67=127.99mm,取G2=1.0軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'A'。=σA因此先按大偏心受壓計(jì)算Nin=1954.27kN計(jì)算偏心距e附加偏心距，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的大值軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，可令f'yA’。=σA因此先按大偏心受壓計(jì)算(3)斜截面配筋計(jì)算剪力設(shè)計(jì)值可以由內(nèi)力組合剪力表中查與V相應(yīng)的軸力N=1422.13kNK0.3fbh=0.3×16.7×650×650=2116.73kN所以該層柱應(yīng)按構(gòu)造配筋因?yàn)椴粷M(mǎn)足最小配筋率所以按構(gòu)造配筋抗震等級(jí)為3級(jí)pax=0.050實(shí)際配筋：4#22,A=1520mm2柱根加密區(qū)的長(zhǎng)度為大于柱凈高的1/3,H/3=1700mm,取為1800mm柱非加密區(qū)的長(zhǎng)度為按構(gòu)造要求，且S<15d,配置4肢業(yè)10@150柱端加密區(qū)S<{8d,150}min=80mm,箍筋選用4肢業(yè)10@80,經(jīng)驗(yàn)算滿(mǎn)足最小配筋的要求5.2.3三層柱同理可得：實(shí)際配筋：4122,As=1520mm2柱頂端加密區(qū)的長(zhǎng)度為1000mm,箍筋選用4肢業(yè)10@80,柱非加密區(qū)配置4肢業(yè)10@150(經(jīng)驗(yàn)算滿(mǎn)足最小配筋的要求)同理可得：實(shí)際配筋：4122,Ag=1520mm2柱頂端加密區(qū)的長(zhǎng)度為1000mm,箍筋選用4肢10@80,柱非加密區(qū)配置4肢業(yè)10@150(經(jīng)驗(yàn)算滿(mǎn)足最小配筋的要求)柱頂端加密區(qū)的長(zhǎng)度為1000mm,箍筋選用4肢業(yè)10@80,柱非加密區(qū)配置4肢業(yè)10@150(經(jīng)驗(yàn)算滿(mǎn)足最小配筋的要求)第六章基礎(chǔ)設(shè)計(jì)根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011之3.0.1、3.0.2,本工程地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)為丙級(jí)，可不作地基變形計(jì)算設(shè)計(jì)。根據(jù)荷載規(guī)范4.1.2本結(jié)構(gòu)主體五層，設(shè)計(jì)基礎(chǔ)時(shí)，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以規(guī)定的折減系數(shù)0.70。本工程的場(chǎng)地類(lèi)別為二類(lèi)場(chǎng)地，地基不液化?；炷两Y(jié)構(gòu)的環(huán)境類(lèi)別：基礎(chǔ)為二(a),上部為一類(lèi)。6.1確定基礎(chǔ)截面尺寸1.本工程地基選擇柱下條形基礎(chǔ)，采用C35混凝土，IⅢ級(jí)鋼筋。根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范第8.3.1的有關(guān)規(guī)定：條形基礎(chǔ)的左端部應(yīng)該向外伸出，其長(zhǎng)度應(yīng)為,所以本工程條基應(yīng)向外伸1.5m。條形基礎(chǔ)的右端部應(yīng)該向外伸出，其長(zhǎng)度應(yīng)為程取1m?；A(chǔ)墊層100mm,采用C25混凝土?；A(chǔ)梁高基礎(chǔ)埋深d=基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-室外地面距離+基礎(chǔ)深度+墊層該基礎(chǔ)埋深大于0.5m,且該基礎(chǔ)埋深在(1/8～1/12)H范圍內(nèi)，H為建筑主體高度?；A(chǔ)聯(lián)系梁截面尺寸：AB=CD:h=1/15=8600/15=573mm取h=60Omr;b=24OznBC:衛(wèi)生間處連梁：取h=30Onb=240n2.基礎(chǔ)梁荷載計(jì)算①基礎(chǔ)聯(lián)系梁上墻重計(jì)算②B軸線(xiàn)基礎(chǔ)受力簡(jiǎn)圖如圖6-0-1(柱傳來(lái)軸力數(shù)值由PKPM結(jié)構(gòu)求解最大軸力得來(lái))F6=38134KNF7=37655KNF8=3807(KNF9=38510ENFl0=33269KN3.基礎(chǔ)寬度計(jì)算1)先進(jìn)行地基承載力深度修正。自室外地面算起的基礎(chǔ)埋深d=2.3m,查表得n=1.6,修正后的地基承載力特征值為：ff+p.,CO562)基礎(chǔ)寬度因?yàn)閎>3m,需要進(jìn)行承載力寬度修正。3)基礎(chǔ)剖面圖基礎(chǔ)剖面圖如圖6-2景底板翼板厚度不小于200mm,本工程中采用300mm,變厚度翼板，其坡度要求小于1:3,取坡高為200mm,底板寬度B=3100mm,滿(mǎn)足上述坡度要求。6.2基礎(chǔ)梁內(nèi)力計(jì)算地基反力作為荷載，將基礎(chǔ)梁視作倒置的多跨連續(xù)梁來(lái)計(jì)算各控制截面的內(nèi)力，即倒梁法。1.作用在地基梁上的靜反力：2.各跨地基梁固端計(jì)算A.1.5m伸出地基梁：C.6.6m地基梁：E.1.0m伸出地基梁：3.各節(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)第一節(jié)點(diǎn)μz=0第二節(jié)點(diǎn)第三～九節(jié)點(diǎn)第十節(jié)點(diǎn)第11節(jié)點(diǎn)Hz=