中建五外腳手架專項施工方案

廣州星河丹堤花城(一期)工程11．編制依據(jù) 22．工程概況 23．施工部署 24．材料要求 35．雙排落地式外架搭設(shè) 36．挑架搭設(shè) 47．安全防護措施 58．腳手架的搭設(shè)及拆除施工工藝 69．質(zhì)量保證體系 711．文明施工要求 1112、計算 1213.附圖 30廣州星河丹堤花城(一期)工程212001.1001.621992.11992.8.139.5.l星河丹堤花城項目位于廣州市南沙區(qū)，東邊與東莞虎門隔海相望，西連中一期工程包括78棟三層別墅(含一層地下室)、一棟兩層會所(含兩層地BB32~B40、B4~B7以及會所沿水庫岸邊布置，而在進行主體結(jié)構(gòu)施工的同時，水庫岸邊擋墻也在施工，兩個工作面相距較近，使場地變得更小，如何避免兩個之間的相互影響尤為重要。三層別墅屋面標高為12.30~13.70m，會所屋面標高為9.5m(最高處結(jié)構(gòu)為15.30m)。本工程為山地建筑，大部分單體存在半地下室結(jié)構(gòu)。在進行地下室施工時，地下室底板至±0.00先搭設(shè)外架，在結(jié)構(gòu)完成首層板面后拆除，進行土方回填平整夯實并澆灌100mm厚C15混凝土封閉，方便上部架體的支設(shè)穩(wěn)定。邊的部分棟號局部采用懸挑式外架。安全生產(chǎn)、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達到無傷亡事故的必然保障。為此項目經(jīng)理部成立以項目經(jīng)理為組長的安全防護領(lǐng)導(dǎo)小組，其機廣州星河丹堤花城(一期)工程3(生產(chǎn)經(jīng)理)—現(xiàn)場落實實施總指揮(安全主管)—現(xiàn)場安全總負責(zé)(工長)—現(xiàn)場施工協(xié)調(diào)和具體落實(安全員)—現(xiàn)場施工指揮、安全巡視和檢查(班組長)—現(xiàn)場安排實施臨湖部分位置采用懸挑架；其中采光天井、部分板上開洞的位置采用落地式雙排腳手架；以及考慮現(xiàn)場施工情況，地下室要回填土，所以要分兩次搭設(shè)腳手料要求鋼管：鋼管采用Φ48*3.5厚的鋼管，鋼管進出場須有出廠合格證，壁厚達到規(guī)落地式外架搭設(shè)因考慮到現(xiàn)場施工情況，在進行地下室施工時，地下室底板至±0.00先搭混凝土封閉。臨湖邊的外架因水庫擋墻施工影響，且搭設(shè)高度不高，考慮采用大部分外架采用雙排鋼管腳手架，內(nèi)立桿距結(jié)構(gòu)邊0.50m,跨距1.5m，架寬0.9m，步距1.8m,腳手板采用鋼笆片φ8鋼筋焊接制作，寬為1.05米。立桿接頭錯布置。廣州星河丹堤花城(一期)工程4縱向掃地桿下方的立柱上。斜桿與地面的夾角在45°~60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度≥100cm，并用不少于3的距離≥10cm。連墻件：本工程連墻件按兩步三跨布置；連墻桿采用主體結(jié)構(gòu)施工時預(yù)埋短鋼管，澆筑樓層砼前沿外邊梁預(yù)埋鋼管位置與立桿相平，該預(yù)埋鋼管可兼作樓層周邊防護欄桿的立桿之用。在施工現(xiàn)場允許的情況下，可采用抱柱的處理方法，抱柱構(gòu)件為鋼管扣件搭設(shè)。連墻鋼管靠外架一端比連墻一端稍低，以保大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內(nèi)。相鄰接頭水cm大于50cm。橫桿間距應(yīng)與立桿柱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設(shè)的需要，可在兩立桿之挑鋼管，詳附圖。廣州星河丹堤花城(一期)工程5采用雙排鋼管腳手架，立桿的間距、步距、大小橫桿的間距、腳手板的制外架立桿與外挑鋼管之間采用雙扣件連接，防止立桿因摩擦力不足而發(fā)生桿之間的角度為90度。每根外挑鋼管或工字鋼須用兩根鋼繩扣緊，鋼繩另一段連接到上一層預(yù)埋出現(xiàn)松弛現(xiàn)象。安全網(wǎng)要求：采用合格密目安全網(wǎng)內(nèi)掛。懸挑層、卸荷層安全網(wǎng)根部應(yīng)釘施廣州星河丹堤花城(一期)工程6電梯井口設(shè)置不低于1.2m高的防護門，用φ12的螺紋鋼筋、按水平間距cmcm并在防護門上要刷漆、掛牌。電梯井筒內(nèi)每隔一層在入口處設(shè)置一個用φ25鋼筋、鋼管及木板搭設(shè)的平鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設(shè)一道通長沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密m樓梯的側(cè)邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內(nèi)搭設(shè)，側(cè)邊沿樓梯m側(cè)邊底部設(shè)18cm高的擋腳板。8．腳手架的搭設(shè)及拆除施工工藝架搭設(shè)施工工藝腳手架搭設(shè)的工藝流程為：地下室部分場地平整、夯實、外架基礎(chǔ)墊層施工→基礎(chǔ)承載實驗、材料配備→定位設(shè)置通長腳手板、鋼底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(擱柵)→剪刀撐，連墻桿→鋪腳手板→土方回填、平整、夯實、外架基礎(chǔ)墊層施工→首層以上落地式外架施工同地下室部分→首層挑架外挑鋼管(工字鋼)搭設(shè)、焊接→縱向掃地桿→立桿與外挑鋼管(工字鋼)搭接→斜拉鋼繩拉結(jié)→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(擱柵)→→扎安全網(wǎng)定距定位：根據(jù)構(gòu)造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、鋪放平穩(wěn)，不得懸空。在搭設(shè)首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內(nèi)設(shè)一道斜支撐，拐角處雙向增設(shè)，待該部位腳手架與主體結(jié)構(gòu)的連墻件可靠拉結(jié)后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應(yīng)采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭設(shè)完畢后方可廣州星河丹堤花城(一期)工程7雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內(nèi)、外排兩立桿的連線要除施工工藝拆架程序應(yīng)遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀→欄桿)。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不件加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應(yīng)加設(shè)臨時支撐防止當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度(約6.5m)時，應(yīng)先在適當位置質(zhì)量保證體系偏差序號項目允許偏差△(mm)示意圖檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5rnm一0.5一0.52鋼管兩端面切斜偏差△廣州星河丹堤花城(一期)工程83鋼管外表面銹蝕深度(△=△1＋△2)≤0.504立桿鋼管彎曲3m≤l≤4m3m≤l≤4m≤12≤20鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l≤6.5m查數(shù)目及質(zhì)量判定標準＋檢查項目抽檢數(shù)量(個)允許的不合格數(shù)1連接立桿與縱(橫)向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件52連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件(非主節(jié)點處)設(shè)的允許偏差和檢驗方法項次項目技術(shù)要求允許偏差△示意圖檢查方1地基基礎(chǔ)表面排水墊板底座堅實平整觀察不積水不晃動不滑動不沉降一102立桿垂直度最后驗收垂直度－圖略詳見JGJ130-2001(2002版)P41一42表8.2.4用經(jīng)緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差(mm)搭設(shè)中檢查偏差的高度(m)總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40廣州星河丹堤花城(一期)工程9H=50中間檔次用插人法。3間距步距縱距橫距－－鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端圖略，詳見,JGJ130一2001(2002版)P41~42表8.2.4水平儀或水平尺同跨內(nèi)兩根縱向水平桿圖略，詳見JGJ130一2001(2002版)P41一42表8.2.45雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm一50－鋼板尺kN程度?！飳涌奂惭b時其開口應(yīng)向內(nèi)，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得00mm。料10.2.1腳手架的基礎(chǔ)必須經(jīng)過硬化處理滿土必須達到設(shè)計強度的75％以上才10.2.2搭設(shè)過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進人、統(tǒng)一指揮、上下呼應(yīng)、動作協(xié)調(diào)指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關(guān)的扣件時必先告訴對方，并得到允件安裝穩(wěn)定后，廣州星河丹堤花城(一期)工程1010.2.4腳手架及時與結(jié)構(gòu)拉結(jié)或采用臨時支頂，以保證搭設(shè)過程安全，未完10.2.5腳手架必須配合施工進度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不得超過相鄰連墻件以10.2.6在搭設(shè)過程中應(yīng)由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩10.2.7外腳手架的卸荷嚴格采用φ15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手10.3.1結(jié)構(gòu)外腳手架每支搭一層，支搭完畢后組長和個人，未經(jīng)同意不得任10.3.2嚴禁控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。過1層。m傷人。10.3.6定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以10.4.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結(jié)果，擬訂出作業(yè)計劃，報10.4.2架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設(shè)施等各類障礙物、地錨、纜風(fēng)繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電10.4.3拆架時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍設(shè)繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應(yīng)設(shè)專10.4.4拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關(guān)的結(jié)10.4.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應(yīng)將拆除情況交代清楚后廣州星河丹堤花城(一期)工程11故。10.4.8所有桿件和扣件在拆除時應(yīng)分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著根據(jù)腳手架施工的特殊性，結(jié)合公司職業(yè)健康安全管理手冊、程序文件，要求11.1進人施工現(xiàn)場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑11.2進人施工現(xiàn)場的人員要愛護場內(nèi)的各種綠化設(shè)施和標示牌，不得踐踏草牌。11.4腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空。11.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網(wǎng)等影響作業(yè)班組支模時，如需拆11.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經(jīng)技術(shù)11.8不準利用腳手架吊運重物；作業(yè)人員不準攀登架子上下作業(yè)面；不準推。11.9不得將模板支撐、纜風(fēng)繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架廣州星河丹堤花城(一期)工程12要及時解決。保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結(jié)，不得截斷不浪費。下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應(yīng)隨時整理、檢查，按品種、分規(guī)格堆放整地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為12.0米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)4層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。廣州星河丹堤花城(一期)工程131.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.300×0.900/2=0.135kN/m活荷載標準值Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.135=0.208kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M(0.08×0.208+0.10×1.260)×1.5002=0.321kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.208+0.117×1.260)×1.5002=-0.379kN.m廣州星河丹堤花城(一期)工程14我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.379×106/5080.0=74.510N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.135=0.173kN/m活荷載標準值q2=0.900kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.173+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.033mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變1.荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P1=0.038×1.500=0.058kNP2=0.300×0.900×1.500/2=0.203kNQ=2.000×0.900×1.500/2=1.350kNP=1.2×0.058+1.2×0.203+1.4×1.350=2.202kN小橫桿計算簡圖廣州星河丹堤花城(一期)工程152.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.202×0.900/4=0.500kN.m=0.500×106/5080.0=98.453N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.203+1.350=1.610kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1610.100×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×121900.0)=0.974mm最大撓度和V=V1+V2=0.987mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:廣州星河丹堤花城(一期)工程16縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取18.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P1=0.038×0.900=0.035kNP2=0.300×0.900×1.500/2=0.203kNQ=2.000×0.900×1.500/2=1.350kNR=1.2×0.035+1.2×0.203+1.4×1.350=2.174kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×12.000=1.498kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.900+0.500)/2=1.260kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×12.000=0.090kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.298kN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。廣州星河丹堤花城(一期)工程17經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN風(fēng)荷載標準值應(yīng)按照以下公式計算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.500Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=2.030Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1.200經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值Wk=0.7×0.500×2.030×1.200=0.853kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=7.74kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50；廣州星河丹堤花城(一期)工程18A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=85.17[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=7.17kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.493kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=175.99[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、最大搭設(shè)高度的計算:不考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：其中NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1.800kN；NQ——活荷載標準值，NQ=2.700kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk=0.125kN/m；廣州星河丹堤花城(一期)工程19經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=84.691米。腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值[H]=50.000米。考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：其中NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1.800kN；NQ——活荷載標準值，NQ=2.700kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk=0.125kN/m；Mwk——計算立桿段由風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk=0.414kN.m；經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=29.596米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值，wk=0.853kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=19.337kN，連墻件軸向力計算值Nl=24.337kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=50.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.92；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。廣州星河丹堤花城(一期)工程20經(jīng)過計算得到Nf=91.702kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到Nl=24.337kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=30.95N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(kN)；N=7.74A——基礎(chǔ)底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設(shè)計值(kN/m2)；fg=68.00地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc=0.40fgk——地基承載力標準值；fgk=170.00地基承載力的計算滿足要求!式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)。廣州星河丹堤花城(一期)工程21計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為12.0米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)4層。懸挑水平鋼梁采用鋼管48×3.5mm，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物1.40m。拉桿采用鋼管100.0一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值P1=0.038kN/mP2=0.150×0.900/3=0.045kN/mQ=3.000×0.900/3=0.900kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)廣州星河丹堤花城(一期)工程222.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.354×106/5080.0=69.727N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷載標準值q2=0.900kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.910mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算廣州星河丹堤花城(一期)工程23大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載的計算值P1=0.038×1.500=0.058kNP2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kNQ=3.000×0.900×1.500/3=1.350kNP=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/3=0.617kN.m=0.617×106/5080.0=121.398N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度廣州星河丹堤花城(一期)工程24V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1475.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.520mm最大撓度和V=V1+V2=1.533mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.900=0.035kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN活荷載標準值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷載的計算值R=1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×2.025=2.998kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；立桿與水平懸挑桿連接時，采用雙扣件，扣件抗滑承載力可取12.0KN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×12.000=1.498kN廣州星河丹堤花城(一期)工程25(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×4×1.500×(0.900+0.500)/2=0.630kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×12.000=0.090kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.668kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN風(fēng)荷載標準值應(yīng)按照以下公式計算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.450Uz筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=1.200經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算廣州星河丹堤花城(一期)工程26其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.87kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=97.65[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.02kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.273kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=142.08[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!廣州星河丹堤花城(一期)工程27六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值，wk=0.472kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=10.716kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.716kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A[f]其中—