35m+45m+35m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋 畢業(yè)設(shè)計計算書

1 4ABSTRAC 5 6 6 6 6 6 6 8 8 8 9 2.1電算模型 2.2.1一期恒載(現(xiàn)澆箱梁自重) 2.3.1荷載系數(shù)的計算 2.4附加內(nèi)力的計算 第3章鋼筋的估算和布置 223.1預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與確定 2 2 3.2.1跨中預(yù)應(yīng)力鋼束布置 3.2.2梁端預(yù)應(yīng)力鋼束布置 3.2.4橋墩和頂板處預(yù)應(yīng)力鋼束布置 3.3預(yù)應(yīng)力加載后荷載組合 23.4截面普通鋼筋的估算與布置 第4章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.1預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失σ 5.2錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損失 5.4混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失014 5.5預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失0?? 第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 6.3截面抗裂驗算 6.4正常使用階段豎向最大位移(撓度) 第7章持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算 7.1混凝土的最大拉應(yīng)力驗算 7.3混凝土的最大主拉、主壓應(yīng)力計算 3 9.2支座的選取 畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書 4設(shè)計題目：35m+45m+35m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋5thickandthebottomdecMIDAS-CIVILandBRIDGEGENERALCAD.Themasthesectionproperties,tforces.Accordingtotheresulresistanceareallsatisfiedwiththespecificationrequirements.FThegraduationdesignhelpsmetosortoutthemajorknowledge6第1章基本資料1.1設(shè)計資料2)橋梁寬度：凈-7m+2×1.5m,共10m;3)橋梁橫坡：1.5%;6)設(shè)計基準期：100年；7)每側(cè)護欄重量按6kN/m計，混凝土考慮10年的收縮徐變，整體升溫、降溫均按普通鋼筋為R235鋼筋(公稱直徑小于12mm)和HRB335鋼筋(公稱直徑大于12mm)7名稱符號單位數(shù)據(jù)C50混凝土立方強度彈性模量軸心抗壓標準強度軸心抗拉標準強度軸心抗壓設(shè)計強度軸心抗拉設(shè)計強度短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力容許拉應(yīng)力持久狀態(tài)標準荷載組合容許壓應(yīng)力容許主壓應(yīng)力短期效應(yīng)組合容許拉應(yīng)力容許主拉應(yīng)力鋼絞線標準強度彈性模量抗拉設(shè)計強度最大控制應(yīng)力持久狀態(tài)應(yīng)力標準荷載組合普通鋼筋抗拉標準強度抗拉設(shè)計強度彈性模量E抗拉標準強度8抗拉設(shè)計強度彈性模量材料重度鋼筋混凝土y鋼絞線y鋼束與混凝土的彈性模量比無量綱腹板預(yù)應(yīng)力筋采用圓形塑料波紋管SBG-100Y,頂板預(yù)SBG-90Y,塑料波紋管環(huán)剛度應(yīng)不小于6kN/m2。伸縮縫裝置采用GQF-C100(NR),伸縮縫100mm。4)交通部頒《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTGD63--2007);5)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/TF50-2011);6)預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器(GB/T14370-2007);7)公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列(JTT663-2006);9)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管(JT-T529-2004);9立面抗彎以及布置預(yù)應(yīng)力鋼筋的要求，一般變高度連續(xù)梁底板厚度隨負彎矩從跨中到支根據(jù)一般的設(shè)計經(jīng)驗，當墩上或靠近橋墩的箱梁根部腹板需加厚時，以滿足剪所以腹板采用直腹板，跨中腹板選用0.40m,支點處腹板選用0.50m。加腋，上加腋一般為1:2-1:4,此處取1:2,0.20m×0.40m;下加腋一般取1:1-1:2,此處取1:1,0.20m×0.20m,使箱壁圖1-2跨中處截面(尺寸：cm)品品圖1-3梁端加厚部截面(尺寸：cm)圖1-4橋墩支點處截面(尺寸：cm)圖1-5橋墩漸變端處截面(尺寸：cm)注：端部支座截面實心段1m,加厚20cm;1、2號墩上支座截面實心段長2m。(1)外部環(huán)境特性計算相對濕度80%,混凝土考慮10年的收縮徐變，整體升溫、降溫均按20℃考慮，基礎(chǔ)考慮5mm不均勻沉降。(2)施工階段劃分(3)單元劃分根據(jù)該橋梁構(gòu)造特性，共劃分為126個單元，其中邊跨為2×36個，中跨為54個，橋墩處和橋臺處單元長為0.5m,梁中跨部分1/4點處單元長為0.25m及0.75m,中跨1/2點處(4)預(yù)應(yīng)力剛束特性預(yù)應(yīng)力管道為塑料波紋管；鋼筋回縮和錨具變形為每側(cè)6mm,即兩側(cè)張拉時為12mm,一側(cè)張拉時為6mm;腹板預(yù)應(yīng)力筋N1、N2、N3均兩端張拉，頂板預(yù)應(yīng)力筋B1、B2也采(5)荷載信息(3)施工活載：一般需要驗算某階段集中加載情況下，結(jié)構(gòu)安全性是否滿足要求，(4)升溫與降溫：是作為施工活載處理(5)平均溫度：是作為永久荷載處理的。平均溫度的效應(yīng)是指錢一階段的平均內(nèi)溫左跨半橋模型2.3活載作用計算2.3.1荷載系數(shù)的計算對于一個橋面2車道的整體箱梁驗算時，其橫向折減系數(shù)為1.0,中小跨徑橋梁(不大于150m)不記縱向折減系數(shù)，默認為1,偏載系數(shù)取1.15,則荷載系數(shù)為：偏載系數(shù)×車道2.3.2活載作用內(nèi)力計算根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2?=0.1767lnf?-0.0157=0.1767×1n3.8041-根據(jù)《橋規(guī)》第4.3條，公路-II級車道荷載的均布荷載標準值為下列規(guī)定采用：當橋梁計算跨徑小于或等于50m,人群荷載標準值為3.0kN/m2,本設(shè)計橋梁計算跨徑為45m,所以人群荷載標準值為3.0kN/m2。表2.1汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力節(jié)點號截面形式最大彎矩截面形式最大剪力最小剪力2M0Q(左跨)21Q支(中跨)64MQ(右跨)107M0Q支0表2.2人群荷載效應(yīng)內(nèi)力節(jié)點號形式最大彎矩最小彎矩截面形式最大剪力最小剪力2M支0Q(左跨)21M支Q(中跨)64M支Q支(右跨)107M0Q0圖中A=H-100(mm);梁高H等于或大于400mm時，右圖中的t為混凝土面板的厚度(mm)。豎向梯度溫度(單位：mm)結(jié)構(gòu)類型混凝土鋪裝50mm瀝青混凝土鋪裝層100mm瀝青混凝土鋪裝層表2.3非線性梯度溫度1引起的內(nèi)力變化如下所示：單元號節(jié)點號截面形式彎矩(N.m)截面形式22M支Q支3(左跨)21Q(中跨)64M支Q(右跨)107MQ支0單元號節(jié)點號截面形式彎矩截面形式剪力22M支Q支3(左跨)21M支Q支M支Q(右跨)107M支Q支02.5內(nèi)力組合按《橋規(guī)》4.1.6和4.1.7條規(guī)定，對同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合。(1)承載能力極限狀態(tài)基本組合在此基本組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力，可變作用—汽車荷載、溫度梯度、基礎(chǔ)沉降作用，則基本組合作用效應(yīng)表達式為：y?—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0;Yg—永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)分項系數(shù)，取為1.2;Youk、Yg—可變作用荷載效應(yīng)分項系數(shù)，取為1.4;φ.—除汽車荷載效應(yīng)(含沖擊力、離心力)、風(fēng)荷載外其它可變作用效應(yīng)系SG—永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)標準值；S?—可變作用汽車荷載效應(yīng)標準值。(2)正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合在此短期組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力，可變作用—汽車荷載、溫度梯度、基礎(chǔ)沉降作用，則短期組合作用效應(yīng)表達式為：式中：φ,—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，汽車取為0.7,溫度梯度取為0.8,其他(3)長期效應(yīng)組合在此長期組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力，可變作用—汽車荷載、溫度梯度、基礎(chǔ)沉降作用，則長期組合作用效應(yīng)表達式為：表2.5內(nèi)力組合單元節(jié)點截面形式基本組合短期效應(yīng)組合長期效應(yīng)組合彎矩(kN.m)彎矩(kN.m)彎矩(kN.m)2左邊支點5漸變端處四分點截面跨中截面四分點截面中跨支點截面八分點截面四分點截面跨中截面四分點截面八分點截面中跨支點截面四分點截面右邊跨中截面四分點截面漸變處截面右邊支點截面3.1預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與確定3.1.1估算方法及結(jié)果按承載力極限狀態(tài)應(yīng)力要求和使用階段應(yīng)力要求綜合考慮。本橋采用后張法預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁構(gòu)造形式，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達到承載能力極限狀態(tài)時有一定的安全儲備。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。fk=1860MPa;彈表3.1鋼束估算結(jié)果截面號承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)上緣筋下緣筋上緣筋下緣筋面積根數(shù)面積根數(shù)面積根數(shù)面積根數(shù)10000112100113100214006185001600170018001900100l00100100100l00100100100100100100100100100100l364700100100100100100100100100100100100100100100100100100100100115800800100100100100100l00100100100100100l00100l00100100100l00662600100100100100100100100100100100100100100100100100100100101365900l00100100100100100100100100100100l001001001001001001.001001001001006181002110011束根數(shù)最少為186根，每個鋼筋線形控制4束鋼絞線，其中N1、N2、N3全部有19根鋼3.1.2鋼束的確定在滿足要求的情況下，調(diào)鋼筋數(shù)和豎彎信息，最后鋼筋布置如下：預(yù)應(yīng)力筋采用由19、19、19根編束，共12束，對稱布置；B1、B2由8根編束，在中間兩支座處各布置6束，共12束，因為單根鋼束的面積為139mm2,則19根鋼絞線對應(yīng)的面積為2641mm2,所選擇的100mm,所以選擇預(yù)埋波紋管規(guī)格為SBG—100Y,內(nèi)徑100mm,對應(yīng)的面積為7850mm2,積不應(yīng)小于2224mm2,根據(jù)《錨具規(guī)范》8根鋼絞線編束的成孔內(nèi)徑為90mm,所以選擇預(yù)埋波紋管規(guī)格為SBG—90Y,內(nèi)徑為90mm,對應(yīng)的面積為6359mm2,可以滿足要求，外徑為103mm,則對應(yīng)的成孔面積為8328mm2。3.2.1跨中預(yù)應(yīng)力鋼束布置專中專中圖3-1跨中預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖3.2.2梁端預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖3-2梁端預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖3.2.3橋臺處漸變端處預(yù)應(yīng)力鋼束布置漸變端處也按照滿足管道構(gòu)造要求的情況下，根據(jù)標準圖進行配置。布置圖圖3-3中中手中Nk533.2.4橋墩和頂板處預(yù)應(yīng)力鋼束布置由于頂板預(yù)應(yīng)力鋼束編8根一束，而扁形錨具的最大編束根數(shù)是7根，所以頂板十平十中于十十四B1BEB1牡圖3-4橋墩和頂板處預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖3.3預(yù)應(yīng)力加載后荷載組合持久狀況承載能力極限組合下對應(yīng)的抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖如下圖3-5和3-6所示：圖3-6單元承載能力極限組合最小抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖(MPa)通過持久狀況承載力極限組合的抗力及彎矩3.4截面普通鋼筋的估算與布置規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土箱型截面梁腹板內(nèi)應(yīng)分別設(shè)置直徑不小于1圖3-7橋臺漸變處左端普通鋼筋配筋圖3-8橋臺漸變處右端普通鋼筋配筋圖4.1結(jié)果顯示單元號的確定在進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用(或荷載)的效應(yīng)(其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù))應(yīng)采用其組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強度設(shè)計值。對受拉區(qū)鋼筋(預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋)合力作用點力矩平衡條件：M≤M=fmS,+fA(h?-a)+σ,Ap(h,-ap)fi—非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強度設(shè)計值；A.=b,x橋梁博士系統(tǒng)文本結(jié)果輸出項目名稱：35m+45m+35m現(xiàn)澆連續(xù)箱梁輸出組合類型：(承載能力極限狀態(tài)基本組合)如下表4.1所示表4.1承載能力極限狀態(tài)基本組合單元號節(jié)點號內(nèi)力屬性極限抗力受力類型是否滿足22最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是55最大彎矩下拉受彎是最小彎矩下拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩下拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩下拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩下拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩下拉受彎是最大彎矩下拉受彎是最小彎矩下拉受彎是最大彎矩上拉受彎是最小彎矩上拉受彎是通過上述計算結(jié)果并結(jié)合截面抗力圖不難看出，截面抗力R≥計算彎矩Mj,滿足規(guī)范如上圖4-1所示單元承載能力極限組合最大抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖(Mpa)如上圖4-2所示單元承載能力極限組合最小抗力及抗力對應(yīng)內(nèi)力圖(Mpa)5)錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面【圖4.3.1a截面4-4】6)構(gòu)件腹板寬度變化處的截面7)箍筋數(shù)量或間距改變處截面【圖4.3.1a截面5-5】對于本設(shè)計來說，可選取2#(支點處截面)、5#(漸變處截面)、12(四分點截面)21#(左跨跨中截面)、33#(彎起鋼筋變化處截面)、37#(箍筋數(shù)量變化處截面)、39#(中跨支點截面)、41#(漸變端處截面)、45#(彎起鋼筋變化處截面)、52#(中跨四分點截面)64#(中跨跨中截面)、76#(中跨四分點截面)、83#(彎起鋼筋變化處截面)、87#(漸變段處截面)、89#(中跨支點截面)、91#(箍筋變化處截面)、95#(漸變端處變化截面)、107#(右跨跨中截面)、116#(右跨四分點截面)、123#(漸變端處截面)、126#(右跨支點處截面),進行斜截面抗剪承載力驗算。圖4.3.1斜截面抗剪承載力驗算位置示意圖4.3.2斜截面抗剪承載力驗算圖4.3.2斜截面抗剪承載力驗算對于連續(xù)梁變截面的受彎構(gòu)件，其斜截面抗剪承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定(圖4.3.2):y?Va≤Vs+V+Vpv—與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值(kN);b—截面腹板的寬度(mm)p—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，p=100p,當p>2.5時，取2.5;fnk—混凝土強度等級，為50Mpa;的截面面積(mm2);0,、0,—普通彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋(在斜截面受壓端截面處)的切線與水平表4.2驗算截面的剪力值坐標X最大剪力最大剪力對應(yīng)彎矩最小剪力最小剪力對應(yīng)彎矩29圖4.3.3最大剪力對應(yīng)的彎矩圖圖4.3.4最小剪力對應(yīng)的彎矩圖由主梁最大最小剪力值表可得知橋梁各截面的相關(guān)位置處最大最小剪力值及對應(yīng)的表4.3抗剪計算匯總表(單位：kN)X剪力V箍筋V彎起總抗力設(shè)計剪力滿足尺寸最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力最小剪力是是是是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力0是是最小剪力0是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力0是是最小剪力0是是圖4.3.5最大剪力抗力圖圖4.3.6最小剪力抗力圖第5章預(yù)應(yīng)力損失計算根據(jù)《公橋規(guī)》第6.2.1條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)中，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：管道成型方式Kμ鋼絞線、鋼絲束精軋螺紋鋼筋預(yù)埋金屬波紋管預(yù)埋塑料波紋管0.14-0.17預(yù)埋鐵皮管預(yù)埋鋼管—抽芯成型5.2錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件接縫壓密引起的應(yīng)力損L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度(m);△L——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值(m)。5.3混凝土加熱養(yǎng)護時，預(yù)應(yīng)力筋和臺座之間溫差引起的應(yīng)力損失oi?根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》,如下表5.2-2所示錨具變形，鋼筋回縮和接縫壓縮值(mm):表5.2-2錨具變形時鋼筋回縮和接縫壓縮值(mm)錨具、接縫類型錨具、接縫類型鋼絲束的鋼制錐形錨具6鐓頭錨具1夾片式錨具有頂壓時4每塊后加墊板的縫隙1無頂壓時6水泥砂漿接縫1帶螺帽錨具的螺帽縫隙1環(huán)氧樹脂砂漿接縫15.4混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失94在后張法結(jié)構(gòu)中，由于一般預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量較多，限于張拉設(shè)備等條件的限制，一般都采用分批張拉、錨固預(yù)應(yīng)力筋。在這種情況下，已張拉完畢、錨固的預(yù)應(yīng)力筋，將會在后續(xù)分批張拉預(yù)應(yīng)力筋時發(fā)生彈性壓縮變形，從而產(chǎn)生應(yīng)力損失?！鱫在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對于連續(xù)梁可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值(MPa);z——在所計算的鋼筋張拉后再張拉的鋼筋根數(shù)。經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為：m——表示預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)；σ——在代表截面(如V4截面)的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力(預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除σ,和σ??后算得)。A、I混凝土的凈截面面積和截面慣性矩。5.5預(yù)應(yīng)力筋松弛引起的應(yīng)力損失0??鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值：p傳力錨固時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按規(guī)范第6.4.3條的規(guī)定計算(MPa);5松弛系數(shù)，對鋼絞線，I級松弛時，按0.08采用，Ⅱ級松弛時，按0.025采用。5.6混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失σ1?由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計算：式中σ??——由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值(MPa),0傳力錨固時，在計算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對連續(xù)梁可取若干有代表性截面的平均φ,——混凝土徐變系數(shù)的終極值；n,——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；A。、A預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2);A梁截面面積，對后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計算(m2)e預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距(m);i——截面回旋半徑(m);截面慣性矩，對于后張法構(gòu)件，可近似按按凈截面計算(m?);根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》,如下表5.6-3所示混凝土收縮表5.6-3混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值混凝土收縮應(yīng)變終極值(l>×10傳力錯固曾期理論厚度A(mm)理論厚度A(mm)混凝土徐變系數(shù)終極值(r?》加載齡期(d)理論厚度A(mn)理論厚度h(mm)37取55%,70%≤RH<99%取80%計算所得；(3)本表適用于由一般的硅酸鹽類水泥或快硬水泥配制而成的混凝土。表中數(shù)值系按強度等級C40混凝土計(4)本表適用于季節(jié)性變化的平均溫度-20℃-+40℃;表5.7-11#鋼束3個施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失和及有效預(yù)應(yīng)力總值(單位：MPa)點號01(020304050607080090000000000000000000000000000000000000000點號σ1002030405060708009000000000000000000000000000000000000000表5.7-33#鋼束3個施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失和及有效預(yù)應(yīng)力總值(單位：MPa)點號σ1000203040506070800900000000000000000000000000000000000000000點號1002030405060708090000000000000000000000表5.7-55#鋼束3個施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失和及有效預(yù)應(yīng)力總值(單位：MPa)點號I02030406070809000000000000000000000000表5.7-66#鋼束3個施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失和及有效預(yù)應(yīng)力總值(單位：MPa)點號100203040506070809000000000020000000000000表5.7-77#鋼束3個施工階段各項預(yù)應(yīng)力損失和及有效預(yù)應(yīng)力總值(單位：MPa)點號10203040506070809000000000000000000000000其中1#、2#、3#鋼束為箱梁腹板處預(yù)應(yīng)力鋼束，4#、5#、6#、7#為頂板人孔處預(yù)第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算6.1電算應(yīng)力結(jié)果對于橋博輸出結(jié)果由于全部驗算滿足，可以列出特殊截面即可。2#(邊跨支座截面)、5#(變截面)、12#(邊跨1/4截面)、21#(邊跨跨中截面)、39# (中跨左支座截面)、52#(中跨1/4截面)、64#(中跨跨中截面)、76#(中跨1/4截面)、89#(中跨右支座截面)、107#(邊跨跨中截面)、116#(邊跨1/4截面)、123#(變截面)126#(邊跨支座截面)。輸出組合類型：(正常使用極限組合)正常使用階段長期效應(yīng)荷載組合應(yīng)力如下表6.1所示：表6.1正常使用階段長期效應(yīng)荷載組合應(yīng)力值節(jié)點號使用組合應(yīng)力驗算(單位：Mpa)上緣最大正應(yīng)力上緣最小正應(yīng)力下緣最大正應(yīng)力下緣最小正應(yīng)力最大主壓應(yīng)力最大主拉應(yīng)力25正常使用階段短期效應(yīng)荷載組合應(yīng)力如下表6.2所示：表6.2正常使用階段短期效應(yīng)荷載組合應(yīng)力值節(jié)點號使用組合應(yīng)力驗算(單位：Mpa)上緣最大正應(yīng)力上緣最小正應(yīng)力下緣最大正應(yīng)力下緣最小正應(yīng)力最大主壓應(yīng)力最大主拉應(yīng)力25注：其他節(jié)點的荷載組合應(yīng)力可以查看橋博輸出結(jié)果。6.2持久狀況使用階段的正應(yīng)力驗算根據(jù)《公橋規(guī)》規(guī)定，持久狀況試用階段的正應(yīng)力驗算選用使用內(nèi)力組合，包括混凝土的法向正應(yīng)力驗算、鋼束的應(yīng)力驗算和混凝土的主應(yīng)力驗算。表6.3混凝土的法向壓應(yīng)力驗算結(jié)果(單位：MPa)單元號節(jié)點號上緣正應(yīng)力下緣正應(yīng)力最大值容許值是否滿足最大值容許值是否滿足11是是2是是22是是3是是55是是6是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是根據(jù)上表的結(jié)果，上緣最大正應(yīng)力為7.2MPa,下緣最大正應(yīng)力為7.73MPa,故混凝土的上下緣的壓應(yīng)力均滿足要求。6.3截面抗裂驗算(1)正截面抗裂對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，在作用(荷載)短期效應(yīng)組合下，主拉應(yīng)力應(yīng)符合下列條σ-σ≤0.7fk對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，在作用(荷載)長期效應(yīng)組合下，主拉應(yīng)力應(yīng)符合下列條(2)斜截面抗裂對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，在作用(荷載)短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：6.3.2驗算結(jié)果6.4正常使用階段豎向最大位移(撓度)B?=0.95EI?6.4.1使用階段的撓度值計算f?=n(f-fc)=1.43×(3.04-1.0)=2.92由于預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度，所以按第7章持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算表7.1長期效應(yīng)組合(單位：MPa)截面應(yīng)力表單元號節(jié)點號應(yīng)力上緣正應(yīng)力下緣正應(yīng)力最大主應(yīng)力最大最小最大最小主壓應(yīng)力主拉應(yīng)力22應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是55應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值00是否滿足要求是是是是是是力，均大于0,為壓應(yīng)力，符合規(guī)范要求。7.2預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力點號最大應(yīng)力容許最大應(yīng)力是否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是表7.2-22#鋼束第3施工階段組合應(yīng)力及驗算(單位：MPa)點號最大應(yīng)力容許最大應(yīng)力是否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是表7.2-33#鋼束第3施工階段組合應(yīng)力及驗算(單位：MPa)點號最大應(yīng)力容許最大應(yīng)力是否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是表7.2-44#鋼束第3施工階段組合應(yīng)力及驗算(單位：MPa)點號最大應(yīng)力容許最大應(yīng)力是否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是日是是點號最大應(yīng)力容許最大應(yīng)力是否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是表7.2-66#鋼束第3施工階段組合應(yīng)力及驗算(單位：MPa)點號最大應(yīng)力容許最大應(yīng)力是否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是日是是是是是是是是是表7.2-77#鋼束第3施工階段組合應(yīng)力及驗算(單位：MPa)點號最大應(yīng)力容許最大應(yīng)力是否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是是根據(jù)橋梁博士軟件輸出結(jié)果可知：各鋼束應(yīng)力驗算均滿足規(guī)范要求。7.3混凝土的最大主拉、主壓應(yīng)力計算7.3.1混凝土主拉應(yīng)力σ——由豎向預(yù)應(yīng)力筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力；T——由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力筋在計算主應(yīng)力點產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；σ——豎向預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；a單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；b——計算主應(yīng)力處構(gòu)件截面的寬度；s——豎向預(yù)應(yīng)力筋的間距；yo計算纖維處至換算截面重心軸的距離(m);I?——換算截面慣性矩(m?);M——計算彎矩(MN·m)。主拉應(yīng)力計算用于箍筋的設(shè)置與否和如何設(shè)置，計算截面選取支點附近截面(非橫隔置。σ≥0.5f時，箍筋間距S,按照《規(guī)范》公式7.1.6-2計算。箍筋采用直徑為12mm的HRB335鋼筋。按照《規(guī)范》第9.3.13條，箍筋間距不大于梁高且不大于400mm,也滿足要求。7.3.2混凝土主壓應(yīng)力單元號節(jié)點號應(yīng)力上緣正應(yīng)力下緣正應(yīng)力最大主應(yīng)力最大最小最大最小主壓主拉22應(yīng)力屬性00容許值是否滿足要求是是是是是是55應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性0容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性0容許值是否滿足要求是是是是是是應(yīng)力屬性00容許值是否滿足要求是是是是是是根據(jù)橋梁博士軟件輸出結(jié)果可知，混凝土的最大主拉應(yīng)力和最大主壓應(yīng)力均都在容許第8章局部受壓承載力計算A×B×dC=220mm×160mm×φ123mF=53mm,螺旋筋ΦG=216mm,ΦH=14mmI=50mmN=5,安裝孔距60mm8.1局部受壓區(qū)尺寸要求y?Fa≤1.3η,βfaAnA=(3×15)2×π/4=268647mm2,A,=310×計算表明局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足要求。8.2局部承壓承載力驗算且須滿足k—間接鋼筋影響系數(shù)，k=2.0將上述各計算值帶入局部抗壓承載力計算公式，可得=6.23×10N>γ?Fa=1.0×4.006計算結(jié)果表明局部抗壓承載力滿足要求。第9章支座的設(shè)計9.1支座的支承反力計算采用盆式橡膠支座，其設(shè)計按照《公預(yù)規(guī)》第8.4.5條規(guī)定進行設(shè)計。支座放置在橋梁博士建模的2節(jié)點、39節(jié)點、89節(jié)點、126節(jié)點。其中89節(jié)點為固定支座，2節(jié)點、39節(jié)點、126節(jié)點為順橋單向滑動支座。由橋梁博士軟件計算支撐反力的輸出結(jié)果得如下表9.1所示：表9.1支承反力輸出結(jié)果結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的支承反力汽車荷載產(chǎn)生的支承反力人群荷載產(chǎn)生的支承反力節(jié)點號豎向力(單位：kN)節(jié)點號豎向力(單位：kN)節(jié)點號豎向力(單位：kN)222然后當結(jié)構(gòu)重力對結(jié)構(gòu)的承載力有利時：按公式表9.2結(jié)構(gòu)重力對結(jié)構(gòu)承載力有利時支承反力組合效應(yīng)值節(jié)點號結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的支承反力汽車荷載產(chǎn)生的支承反力人群荷載產(chǎn)生的支承反力荷載組合效應(yīng)值豎向力(單位：KN)豎向力(單位：KN)豎向力(單位：KN)荷載組合值(單位：KN)29.2支座的選取系列盆式橡膠支座》選取成品支座。并且依據(jù)橋梁博士計算得出的支承反力：2節(jié)點和126節(jié)點選用豎向承載力為5000KN,順橋向位移為100mm的JPZ系列單向活動常溫型盆式橡膠支座，其支座型號為：JPZ-5000-DX-e100-I-C。39節(jié)點選用豎向承載力為15000KN,順橋向位移為150mm的JPZ系列單向活動常溫89節(jié)點選用豎向承載力為15000KN,不產(chǎn)生順橋向位移的JPZ系列固定常溫型盆式其中支座布置示意圖如圖9-1所示：圖9-1支座布置示意圖參考文獻Mostmodernsmallbridgesareofreinforcedconcrebridgescontainsomeelementsofreinforcedconcrete(RC).Inthischapter,thedesignofreinforcedconcretebridgesuperreinforcedconcretepartsofbridgeswithsteelorprestressedmainelements,arereviewed.Somepretensioningonlonglinebedsisaconvenientmethodofprovidingthesteel.Forlastructures,post-tensioningprovidesthemostconvenientwayoffslabsalsohavegooddistributionpropertiesthedeadweightstartstobecomeexcessive,makingbridgesasshortas9mspabearingsandexpansionjointshaveprovedtobeamongthemostbridges.Inparticular,deteriorationofsubsRecently,thefashionhaschangedbarelativelyhighabutmentwalls,beingacontractornormallybystatiAfeatureofthedesignofintegralbridgeswhichhasnotalwaysbeenappreciatedisthat,inconventionalstructures.Neitherthenormalat-restpressurebehindabutmentsdesignsshouldbedoneforbothupperandlowerboundsthebearingpressureislow.Sincembankmenteithersideoftheboxmaysettlemuchmorethanthebox,leadingtoproblemswithverticalalign-mentanddamagetrequired,wingwallstocastinsitu.Thisformofformworkcanbeusedifthereissufficientheadroom.However,inmanycasesbeambridhowever,beinstalledunderlivetraffic.TheycanbepushedunderembankmconsideredbyAllenbyandRopkins(2dothisunderlivetraffic.Theboxstructureiscroadorrailrouteoverthetopstill.AsimilHowever,unlikeinbridgescontinuousbridge.Indejoints,itmayactuallybesimpleradditionaltransversereinforcementincriticalareas.Thisfacilitymakeorbuiltintothedeck.Themajorlimitationonthelattemorethanoneposition,thepierissubjectcanextendtheeconomispan,andearlierforwidethereforebeprovidedwittouchthevoidformers,givingnocover.slab.Thatis,withoutconsidareused.However,thiIfmorelighteningisrequired,largerdiametervoidsorsquarevoianorderofmagnitudegreaterforuniformthannon-uniformbending.Thebehaviourcan,however,bemodelledinaconventionalgrillacompositeflexuralpropertiesareusedandtheextradefor-mationundernoHavingobtainedthemomentsandforcesinthebedesigned.InadditiontodesigningforthelVoidedslabbridgestypicallyhavetheratherutilitarianappearancetypicalofbridgeswithstructureshavethereforebeenlesscommon.However,thereispiers.Inbridgesbuiltwithprecastbeams,formingthese‘intersitustructurewhichhaspracticetousetorsionlessanalysisatleastformoreefficientlyshapedforresistingsaggingthanhoggingmoments.IThebiggestvariationinpracticeintreinforcementofthedeckslab.AsimilarsituationariConventionalpracticeinNortusuallyeitherWestergaardorinfluencechartssthebridge,areaddedtothelocalmomentsobtainedfromWestergaarloadcase)areconsidered,AlthoughtheUSapproachmayappeaobviouslydoexistinAmericanbridges),ithasproduAlthoughtheseweredevelopedwithoutmajorconunusual;concretebridgesofthissizeareusuallyprestressedmeansthereistheproblemofwater,andde-icingsaltwherethisisused,leakingintothevoids.particularlytheperma-nentloadmoments,overthesaggingmomentsatmid-span.This,combinedwiththegreateradvantageofsavingweightnearmid-span,encourageslongerspanbridgestobehaunched.HaunchingfrequentlyalsohelpswithAsaresult,theformisquiteefficientintermsofmaterBecauseofthephysicalshapeofthearchandtherequire-mentforgoodgroundconditionstoresistthelateralthrusrelativelyexpensive.Becauseofthis,suchbridgesareoftenmoreexpensivethanstructurallylessefficientforms,suchasprestressedcantileverbridges,tavailabilityofthematerialsincountrieswheretheprestressingequip-mentorstructuralmemberssothatthebridge,longitudinalmembersatdecklevel,canbebuiltbaybybaybehavingasatrussuntilitisjoinedTheefficiencyofarchstructures,likeotherformsusinit.Theoretically,theoptimumshapeapproximatestoacatenaryiftheweightoftheribdominatesoraparabolaifthew fnecessarytoplotinfluencelinestodeterminbythegirdersatdecklevel,enablimoreusualapproachispossiblyevenafterthefalsInthepast,reinforcedconcretetrussstructureshavealsobeenbu鋼筋混凝土橋梁的設(shè)計一些鋼筋混凝土元素。在這一章中，這些內(nèi)容被回顧：首先是鋼筋混凝土橋梁上部結(jié)構(gòu)實心板橋單跨梁由于滲水膨脹縫共同作用造成的底部構(gòu)造的退化，尤其是在橋梁承重道路中除冰鹽的應(yīng)鋼筋混凝土板橋通常是現(xiàn)澆的。一個例外是很短的、淺的結(jié)構(gòu)(通常可達6米，凈高3.6米的),可以以最經(jīng)濟有效的方式完成箱形涵洞的預(yù)制，而只留下欄桿，當然如果被Allenby和Ropkins于2004年考慮(2004)。對于交通現(xiàn)場需要對箱體進行合理數(shù)量的多跨梁制橋梁，對建設(shè)一個連續(xù)梁橋也不再更復(fù)雜。事實上，由于減少麻煩和膨脹接頭，實際沉降)多個簡支跨梁被才使用。的重量節(jié)省可以實現(xiàn)給橋的自旋梁利用相對長期的橫向懸臂，其形式如圖1所示。這樣會延長那種類型經(jīng)濟跨度范圍的為大約16米或以上的結(jié)構(gòu)。以上這段跨度，和以前的更箱梁梁板是不同于以往的英國代碼，EN1992-2這本書(英國，2005)對于空心板不給予具體指導(dǎo)。于前者，頂部和底部凸起復(fù)合而后者的是單獨的中性軸彎曲，如圖2所示均勻彎曲非均勻彎曲處，這是由部分像一個空腹框架組成的，如圖2所示空心板橋梁通常有出現(xiàn)典型的而又如圖3所示空心板鐵路跨線橋梁板橋梁的相對較差的分布特性可以通過提供一個或多個橫梁或隔膜的跨度而被改因此造價非常昂貴，所以他們變得不同尋常。然而，在現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)是建立在腳手架上，它使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生相對較小的差異，因此是可行的。梁板結(jié)構(gòu)的梁是從動態(tài)的和靜態(tài)的分析中被設(shè)計出來的，分析是現(xiàn)在電腦通常的做法在歐洲，即使AASHTO(2002)代碼也是被鼓勵使用基本的實證方法。在獲得靜態(tài)力時，設(shè)計方法是相同板要用鏈接連接在所有梁上，除了有特別的要求。它可以被接受的做法是至少在甲板上使用無撓的分析。由于面板形成了一個大型的頂部凸起，梁板橋的梁更有效抵制下垂比占用的動態(tài)力。因此它可能更有利于它們中部符合橋墩的要求甚至在相對短跨連續(xù)梁橋。在實踐中梁板結(jié)構(gòu)的設(shè)計的最大的變化是甲板板的加固。類似的情況出現(xiàn)在橋梁的橋面板上，在那主梁鋼束或鋼筋混凝土這些方面將被考慮。在北美傳統(tǒng)的做法是設(shè)計僅有的動點，包括在面板上的活荷載和橫跨梁支撐的車輪荷載(“本地動態(tài)條件”)。這些動點從Westergaard(1930)被取得，盡管通常這種表在粉煤灰當中被給與。英國的做法是也使用彈性方法來獲得當?shù)氐牡臈l件，通常要么是雖然美國的理論方法可能會很健全(全球時刻條件中確實存在里克等人，1984)。的情況下(杰克遜和克普，1990)。類似的規(guī)則已經(jīng)被發(fā)展在北愛爾蘭(kirkpatricketal。大跨度結(jié)構(gòu)跨度最長、最引人注目的純粹的鋼筋混凝土橋梁是空腹式拱如Cathaleen'sFalls荷載因子荷載實際上增加活荷載能力。對于緩沖效果的設(shè)計荷載因數(shù)(通常為1)應(yīng)該適如圖4所示，空腹式拱華北水利水電學(xué)院預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋設(shè)計 班級學(xué)號：200803012 2012年2月20日開始2012年6月3院、系：土木與交通學(xué)院2012年2月20日華北水利水電學(xué)院土木與交通學(xué)院土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書課題名稱 指導(dǎo)教師趙洋 課題來源模擬課題類型注：1)課題來源包括科研(注明項目類型，如基金項目、攻關(guān)項目、某企事業(yè)單位1.畢業(yè)設(shè)計依據(jù)3)交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)4)交通部頒《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTGD63--2007);5)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/TF50-2011);6)預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器(GB/T14370-2007);7)公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列(JTT663-2006);8)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管(JT-T529-2004);1.3技術(shù)標準1)標準跨徑：35m+45m+35m;2)橋梁寬度：凈-7m+2×1.5m,共10m;3)橋梁橫坡：1.5%;4)設(shè)計荷載：公路Ⅱ級；5)環(huán)境類別：I類；6)設(shè)計基準期：100年；7)每側(cè)護欄重量按6kN/m計，混凝土考慮10年的收縮徐變，整體升溫、降溫均按2.畢業(yè)設(shè)計任務(wù)1)計算書2)設(shè)計圖紙3.畢業(yè)設(shè)計提交的成果1)封面，由學(xué)校統(tǒng)一印制，按要求打印(詳見教務(wù)處網(wǎng)4)中文摘要，中文摘要字數(shù)應(yīng)在400字左右，包括設(shè)計(論文)題目、論文摘要、關(guān)鍵詞為(3至5個);華北水利水電學(xué)院 班級學(xué)號：200803012 院、系：土木與交通學(xué)院華北水利水電學(xué)院畢業(yè)設(shè)計開題報告設(shè)計題目：35m+45m+35m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋設(shè)計自上而下土層分別：(1)亞砂土：灰色，含少量腐植物。厚度3米。極限摩阻力為40KP,m值為3000KN/m4。值為3000KN/m4。為40KP,m值為3000KN/m4。(5)中粘土：灰色，刀切面光滑。厚度4米，極限摩阻力40KP,m值為3000KN/m4。厚度3米，極限摩阻力為40KP,m值為3000KN/m4。土的類別粉砂細砂中砂砂礫粗砂中密密實中密密實中密密實中密密實3)凍土的K1=0;K2=0。2.橋梁設(shè)計2.1橋型布置L=115m,一般100m<L<1000m屬于大橋，中樁和邊樁分別高20m和20m,一般超過6m要設(shè)置系梁，但是本橋采用薄壁墩，所以在中樁上設(shè)置承臺，其上端設(shè)置系梁，其目的是增強樁柱的聯(lián)系。立面2.2上部結(jié)構(gòu)設(shè)計支點截面跨高比Hs/L(L為中間跨跨長)一般取1/15~1/18,因此支點截面高度取2.5m,為L/18?？缰薪孛娓呖绫菻c/L(L為中間跨跨長)一