基于載荷抗力因子設(shè)計(jì)法的C型獨(dú)立艙屈服強(qiáng)度評(píng)估指南2024

第1章通則

1.1一般規(guī)定

1.1.1本指南針對(duì)《國(guó)際散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)則》（以下簡(jiǎn)稱IGC規(guī)則）

/CCS《散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范》（以下簡(jiǎn)稱CCS散液規(guī)）的C型獨(dú)立液貨

艙的有限元屈服強(qiáng)度評(píng)估（適用時(shí)），提供基于載荷-抗力因子設(shè)計(jì)法的評(píng)估指導(dǎo)性要求。

1.1.2本指南可作為1.1.1條所述規(guī)則/規(guī)范對(duì)C型獨(dú)立液貨艙的有限元屈服強(qiáng)度評(píng)估方

法的替代方法。滿足本指南要求的C型獨(dú)立液貨艙，可授予LRFD附加標(biāo)志。

1.1.3本指南第2章對(duì)采用載荷-抗力因子設(shè)計(jì)法（LRFD）的貨物圍護(hù)系統(tǒng)極限狀態(tài)設(shè)

計(jì)進(jìn)行了說明。極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的工作流程和相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)，應(yīng)符合本指南第2章中所要求的

極限狀態(tài)方法的使用標(biāo)準(zhǔn)（LSD標(biāo)準(zhǔn)）。

1.1.4應(yīng)按照本指南第2章2.3要求使用三維有限元分析，且具體實(shí)施應(yīng)按照本指南第

3章的相關(guān)適用要求。

1.1.5經(jīng)CCS同意，可采用與本指南不同的LRFD方法的C型獨(dú)立液貨艙的屈服強(qiáng)度

評(píng)估。

1.2術(shù)語與縮寫

1.2.1極限狀態(tài)：系指某一結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)部分如果超出了該狀態(tài)，就不再滿足對(duì)于該狀態(tài)

所定義的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。

1.2.2極限狀態(tài)設(shè)計(jì)：極限狀態(tài)設(shè)計(jì)是一種系統(tǒng)方法。本指南中，是指根據(jù)IGC規(guī)則

第4章4.3.4中確定的設(shè)計(jì)條件，對(duì)每個(gè)結(jié)構(gòu)單元可能的失效模式進(jìn)行極限狀態(tài)評(píng)估，其中，

極限狀態(tài)工況可定義為：如超過該載荷組合，結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分將發(fā)生破壞或大的變形，

結(jié)構(gòu)不再能承載或滿足使用要求。

1.2.3特征值：不超過規(guī)定概率的載荷/抗力值。在本指南中，可理解為規(guī)范載荷/或強(qiáng)

度值。

1.2.4載荷（作用）效應(yīng)：作用在結(jié)構(gòu)上的載荷效果，如應(yīng)力、應(yīng)變、位移和振動(dòng)等，

是從設(shè)計(jì)載荷中求得的最不利載荷組合作用效應(yīng)，可從下列公式獲得：

式中：——由結(jié)構(gòu)分析確定的載荷和載荷效應(yīng)之間的函數(shù)關(guān)系。

?=?(??1,??2,…???)

在本指南中，載荷（作用）效應(yīng)主要理解為應(yīng)力。

?

1.2.5抗力：結(jié)構(gòu)抵抗外載的能力，如抵抗載荷作用的構(gòu)件剖面特征、結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)，以及

構(gòu)件材料的強(qiáng)度值等。在本指南中，可理解為抗拉/屈服強(qiáng)度值。

1.2.6設(shè)計(jì)值：經(jīng)修正過的載荷/抗力特征值。在本指南中，可理解為通過特征載荷/抗

力/特征強(qiáng)度（規(guī)范載荷值/強(qiáng)度值）乘以載荷因子/抗力因子后的所得之值，其中：

（1）設(shè)計(jì)載荷——通過特征載荷乘以與給出載荷種類相關(guān)的載荷因子獲得：

???

式中：——載荷因子；

???=????

——規(guī)則第章部分和部分中規(guī)定的特征載荷（注：即規(guī)范載荷值）。

??IGC4BC

??

（2）設(shè)計(jì)抗力——由下式獲得：

??

??

其中：——系指抗力特征值。對(duì)于??=規(guī)則第章涉及的材料，其可為但不限于規(guī)定的

IGC?????6

最小屈服應(yīng)力、規(guī)定的最小抗拉強(qiáng)度、橫截面的塑性抗力和極限強(qiáng)度；

??

——系指抗力因子，定義為；

——系指考慮到材料特性（材料因子）概率分布的分項(xiàng)抗力因子；

????=????

——系指考慮到結(jié)構(gòu)能力不確定性的分項(xiàng)抗力因子，例如建造質(zhì)量，確定能力方

??

法的精度；

??

——系指后果等級(jí)因子，表明故障可能造成的后果，包括貨物泄出和可能的人員

受傷。

??

1.2.7最大承載極限狀態(tài)（UltimateLimitState，簡(jiǎn)稱ULS）：在完整（無破損）條件

下，對(duì)應(yīng)于最大承載能力或在某些情況下，對(duì)應(yīng)于最大適用應(yīng)變或變形。

1.2.8意外極限狀態(tài)（AccidentLimitState,簡(jiǎn)稱ALS）：與結(jié)構(gòu)抵抗意外情況的能力

有關(guān)。

1.2.9IGC規(guī)則：《國(guó)際散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)則》（TheInternationalCode

fortheConstructionandEquipmentofShipsCarryingLiquefiedGasesinBulk）。

1.2.10LRFD：載荷-抗力因子設(shè)計(jì)法(LoadandResistantFactorDesign)。

1.2.11LSD：極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法（LimitStateDesign）。

第2章貨物圍護(hù)系統(tǒng)極限狀態(tài)LRFD設(shè)計(jì)方法

2.1一般要求

2.1.1本章提供了實(shí)施貨物圍護(hù)系統(tǒng)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的流程和相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)。

2.1.2對(duì)于每個(gè)屈服失效模式，可能與一個(gè)或多個(gè)極限狀態(tài)相關(guān)?？紤]到所有相關(guān)的極

限狀態(tài)，結(jié)構(gòu)單元的極限載荷定義為所有相關(guān)極限狀態(tài)下得到的最小極限載荷。

2.1.3根據(jù)第1章1.1.1條，本指南僅涉及屈服失效模式下的極限狀態(tài)，分為以下兩類：

最大承載極限狀態(tài)和意外極限狀態(tài)。

2.2設(shè)計(jì)形式

2.2.1本章中的設(shè)計(jì)形式為基于載荷與抗力因子的設(shè)計(jì)形式。載荷效應(yīng)與抗力因子設(shè)計(jì)

形式的基本原則是：驗(yàn)證在任何場(chǎng)景下，對(duì)于所考慮的失效模式，設(shè)計(jì)載荷作用效應(yīng)不得

超過設(shè)計(jì)抗力：?

??

?≤??

2.2.2貨物圍護(hù)的設(shè)計(jì)應(yīng)考慮到可能的失效后果。后果等級(jí)見表2.2.2，定義為失效模

式與最大承載極限狀態(tài)或意外極限狀態(tài)有關(guān)的失效后果。

后果等級(jí)表2.2.2

后果等級(jí)定義

輕微該失效可能導(dǎo)致較少貨物泄出

中等該失效可能導(dǎo)致貨物泄出與人員受傷

嚴(yán)重該失效可能導(dǎo)致大量貨物泄出，及人員傷亡

注：按照IGC規(guī)則“前言”條款3，“泄出”是專指由于“嚴(yán)重的碰撞或擱淺可能導(dǎo)致液貨艙破損，并

導(dǎo)致貨品不受控的泄出。此泄出可能引起貨品的蒸發(fā)和擴(kuò)散，在某些情況下可能導(dǎo)致船體的脆性斷裂”。

2.3分析要求

2.3.1應(yīng)將液貨艙和船體，包括支持構(gòu)件和鍵固系統(tǒng)（如適用），一起組合在模型中進(jìn)

行三維有限元分析。應(yīng)確定所有可能的失效模式，以避免未考慮到意想不到的失效場(chǎng)景。應(yīng)

進(jìn)行水動(dòng)力分析，以確定不規(guī)則波中的指定船舶加速度和運(yùn)動(dòng)，以及船舶及貨物圍護(hù)系統(tǒng)（包

括液貨）對(duì)于上述作用和運(yùn)動(dòng)的響應(yīng)。

2.4最大承載極限狀態(tài)（ULS）

2.4.1結(jié)構(gòu)抗力可通過試驗(yàn)或計(jì)及彈性和塑性材料特性的完整分析確定。極限強(qiáng)度的安

全裕量應(yīng)引入分項(xiàng)安全因子，同時(shí)考慮隨機(jī)因素的貢獻(xiàn)和載荷與抗力（動(dòng)載荷、壓力載荷、

重力載荷、材料強(qiáng)度等）的特性。

2.4.2分析中應(yīng)考慮永久載荷、功能載荷和環(huán)境載荷（包括晃蕩載荷）的適當(dāng)組合。至

少2個(gè)具有表2.4.2中給出的分項(xiàng)載荷因子的載荷組合應(yīng)用于評(píng)估最大承載極限狀態(tài)。

分項(xiàng)載荷因子表2.4.2

載荷組合永久載荷功能載荷環(huán)境載荷

‘a(chǎn)’1.11.10.7

‘b’1.01.01.3

注：（1）永久載荷說明見IGC規(guī)則4.12，功能載荷說明見IGC規(guī)則4.13，環(huán)境載荷說明見IGC規(guī)則

4.14。

（2）具體的載荷分項(xiàng)及工況組合見本指南第3章3.2.3。

載荷組合‘a(chǎn)’中的永久載荷（見IGC規(guī)則4.12）和功能載荷（見IGC規(guī)則4.13）的載

荷因子與適用于貨物圍護(hù)系統(tǒng)的通常良好受控和/或規(guī)定的載荷有關(guān)，例如液貨蒸氣壓力、

液貨重量、系統(tǒng)自重等。如預(yù)期模型中具有更高的內(nèi)在可變性和/或不確定性，則應(yīng)使用與

永久載荷和功能載荷有關(guān)的較大載荷因子。

2.4.3對(duì)于晃蕩載荷，晃蕩載荷因子可取1.0。根據(jù)評(píng)估方法的可靠度，主管機(jī)關(guān)或CCS

可要求較大的載荷因子。

2.4.4如貨物圍護(hù)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)失效極有可能造成人員受傷和大量貨物泄出，后果等級(jí)因

子應(yīng)取=1.2。如果通過風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估證明并經(jīng)主管機(jī)關(guān)或CCS認(rèn)可，該值可予降低。如得到

類似于表的后果等級(jí)，可分別取、和。風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估應(yīng)考慮的因素包括但不

??2.2.21.051.11.2

限于設(shè)有完整或部分次屏壁，以保護(hù)船體結(jié)構(gòu)免于遭受與擬載運(yùn)貨物相關(guān)的泄出和較小的危

??

險(xiǎn)。相反，主管機(jī)關(guān)或CCS可確定一個(gè)相對(duì)的較高值，例如，對(duì)于載運(yùn)更危險(xiǎn)或更高壓

力液貨的船舶。

??

后果等級(jí)因子不得小于1.0。

使用的載荷因子和抗力因子應(yīng)使安全水平等于規(guī)則至中所述的貨

2.4.5??IGC4.214.26

物圍護(hù)系統(tǒng)的安全水平?？赏ㄟ^比對(duì)已知成功設(shè)計(jì)案例，對(duì)相關(guān)各因子進(jìn)行校準(zhǔn)。

2.4.6材料因子一般應(yīng)反映材料力學(xué)性能的統(tǒng)計(jì)分布，并需要與規(guī)定的特有力學(xué)性

能一起予以說明。對(duì)于規(guī)則第章中規(guī)定的材料，材料因子可取為：

??IGC6

，當(dāng)被認(rèn)可組織規(guī)定的特有力學(xué)性能在力學(xué)性能的統(tǒng)計(jì)分布中代表較低的

1.1??2.5%

分位數(shù)；或

1.0，當(dāng)被認(rèn)可組織規(guī)定的特有力學(xué)性能代表足夠小的分位數(shù)以使力學(xué)性能比規(guī)定

值低的概率極低并可忽略不計(jì)。

2.4.7分項(xiàng)抗力因子的確定一般應(yīng)基于結(jié)構(gòu)抗力的不確定性，并考慮到建造公差、

建造質(zhì)量、使用的分析方法的精度。

???

2.4.7.1在使用2.4.8中給出的抵抗過大塑性變形的設(shè)計(jì)極限狀態(tài)衡準(zhǔn)時(shí)，分項(xiàng)抗力因

子應(yīng)取為：

??

?

??=0.76

?

???

?=????,1.0

???

系數(shù)A、B的定義見IGC規(guī)則4.23.3.1。Rm和Re的定義見IGC規(guī)則4.18.1.3。

2.4.8抵抗過大塑性變形的設(shè)計(jì)

2.4.8.1適用于彈性應(yīng)力分析的有限元直接計(jì)算的可靠性應(yīng)力衡準(zhǔn)見第3章3.2.4。

2.5意外極限狀態(tài)（ALS）

2.5.1根據(jù)貨物圍護(hù)系統(tǒng)概念，應(yīng)符合IGC規(guī)則4.18.3中所述的意外設(shè)計(jì)條件（如適

用）。

2.5.2對(duì)于破損和變形不致意外事故升級(jí)，則可接受該破損和變形，且載荷因子和抗力

因子可較之最大承載極限狀態(tài)放寬。

2.5.3對(duì)于永久載荷、功能載荷和環(huán)境載荷，意外極限狀態(tài)的載荷因子應(yīng)取1.0。

2.5.4IGC規(guī)則4.13.9（靜橫傾載荷）和4.15（碰撞和船舶進(jìn)水引起的載荷）中所述的

載荷無需進(jìn)行相互合成，也無需與IGC規(guī)則4.14中規(guī)定的環(huán)境載荷進(jìn)行合成。

2.5.5抗力因子一般應(yīng)取1.0。

后果等級(jí)因子一般應(yīng)按的規(guī)定選取，但考慮到意外事故的性質(zhì)，可予適

2.5.6??2.4.4

當(dāng)放寬。

??

2.5.7抗力Rk一般按最大承載極限狀態(tài)選取，但考慮到意外事故的性質(zhì)，可予以適當(dāng)

放寬。

2.5.8額外相關(guān)的意外場(chǎng)景應(yīng)基于風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估確定。

2.6試驗(yàn)

2.6.1根據(jù)貨物圍護(hù)系統(tǒng)的概念，按本指南設(shè)計(jì)的貨物圍護(hù)系統(tǒng)應(yīng)按IGC規(guī)則4.20.3

的要求進(jìn)行試驗(yàn)。

第3章基于LRFD的C型獨(dú)立液貨艙有限元屈服強(qiáng)度評(píng)估

3.1應(yīng)用范圍

3.1.1本章基于LRFD方法，給出IGC規(guī)則定義的C型獨(dú)立液貨艙（以下簡(jiǎn)稱C型罐）

的有限元屈服強(qiáng)度評(píng)估流程。

3.1.2本章3.2.4的要求對(duì)應(yīng)于本指南第2章的LRFD評(píng)估方法。

3.1.3本章不涉及腐蝕增量。如需特殊考慮，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定。

3.2屈服強(qiáng)度評(píng)估

3.2.1一般要求

3.2.1.1對(duì)于在規(guī)則/規(guī)范中，對(duì)C型罐的規(guī)定性/描述性公式不適用的一些構(gòu)造及其附

屬構(gòu)件的情況和/或存在某些高應(yīng)力/應(yīng)力集中位置，如在罐體支承處和Y型接頭處的結(jié)構(gòu)不

連續(xù)位置、罐體附屬構(gòu)件（加強(qiáng)環(huán)、艙壁及桁材和扶強(qiáng)材等），以及采用其他非常規(guī)的新穎

設(shè)計(jì)和構(gòu)造，應(yīng)采用本章的有限元方法進(jìn)行C型罐屈服強(qiáng)度評(píng)估。

3.2.2建模

3.2.2.1有限元的模型范圍：

（1）完整的C型罐殼體部分，包括兩端封頭，以及氣室（如需要）；

（2）支座處殼體外表面設(shè)置的重磅板（doublerplate，也稱補(bǔ)強(qiáng)板、復(fù)板等）；

（3）罐體內(nèi)部附屬結(jié)構(gòu)，包括支座處大加強(qiáng)環(huán)、真空加強(qiáng)環(huán)（如設(shè)有）、內(nèi)部艙壁及

其艙壁桁材和扶強(qiáng)材等（如設(shè)有）；

（4）所有限制罐體可能發(fā)生較大剛體位移的鍵固件，如鞍座層壓木，以及止浮/止搖/

止移部件（包括限制其運(yùn)動(dòng)的木塊等）；

（5）對(duì)于罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)，根據(jù)C型罐設(shè)計(jì)合同任務(wù)范圍，可采用以下兩種方式之

一：

①模型中不涵蓋罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)，見圖3.2.2.1（1）；

②模型中涵蓋罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)，見圖3.2.2.1（2）；

模型中不涵蓋罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)的方式模型中不涵蓋罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)的方式（局部）

圖3.2.2.1（1）C型罐有限元模型示例

（模型中不涵蓋罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)的方式）

圖3.2.2.1（2）C型罐有限元模型示例

（模型中涵蓋罐體鞍座支承的方式）

對(duì)于罐體與鞍座結(jié)構(gòu)直接相連的構(gòu)造形式，應(yīng)采用②，見圖3.2.2.1（3）。

雙體罐三體罐

（鞍座與罐體直接相連的形式）（鞍座與罐體直接相連的形式）

注：對(duì)于此類C型罐，

應(yīng)將鞍座層壓木最下表

面設(shè)置為模型的最下邊

界。

圖3.2.2.1（3）C型罐有限元模型示例

（模型中涵蓋罐體鞍座的方式——鞍座與罐體直接相連的形式）

3.2.2.2模型中的單元類型及網(wǎng)格密度

（1）殼體部分：可按如下要求使用殼單元和/或?qū)嶓w單元：

①遠(yuǎn)離結(jié)構(gòu)不連續(xù)的區(qū)域：可適當(dāng)采用粗網(wǎng)格單元，網(wǎng)格密度：R/30（R為罐體

圓柱半徑，mm）與200mm之中的小者；

②結(jié)構(gòu)不連續(xù)的局部區(qū)域（需要考慮二次應(yīng)力影響）：應(yīng)采用細(xì)網(wǎng)格且為8節(jié)點(diǎn)

的殼單元類型，網(wǎng)格密度為至50mm的細(xì)網(wǎng)格，其中為殼板厚度，mm。此

外，對(duì)于結(jié)構(gòu)不連續(xù)的較小局部區(qū)域（如：特別是雙體罐的Y型接頭處），建

1.0??

議采用板厚t網(wǎng)格大小的20節(jié)點(diǎn)的等參實(shí)體單元（t×t×t/4）。

（2）罐體附屬部分：

①內(nèi)部艙壁板結(jié)構(gòu)：艙壁板用殼單元模擬，扶強(qiáng)材用梁元模擬，桁材腹板用殼單

元模擬，面板采用梁?jiǎn)卧虬鍐卧M；

②大加強(qiáng)環(huán)結(jié)構(gòu)：腹板用殼單元模擬，面板采用梁?jiǎn)卧虬鍐卧M；

③與殼體連接的鞍座板件：采用殼單元模擬。

上述結(jié)構(gòu)的網(wǎng)格密度應(yīng)盡量與鄰近殼體結(jié)構(gòu)單元的網(wǎng)格密度匹配。

（3）鞍座層壓木：采用50×50×50mm的實(shí)體單元。

（4）鞍座支承結(jié)構(gòu)（適用于3.2.2.1（5）②）：板和加強(qiáng)筋（如有）的單元及網(wǎng)格尺寸

可參照船體結(jié)構(gòu)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定。

3.2.2.3網(wǎng)格劃分與過渡

（1）為減少模型誤差，對(duì)于圓柱殼體，細(xì)網(wǎng)格的劃分不能在粗網(wǎng)格的基礎(chǔ)上進(jìn)行，而

應(yīng)直接基于殼體圓弧線進(jìn)行，見圖3.2.2.3（1）；

圖3.2.2.3（1）圓柱殼體細(xì)網(wǎng)格的劃分注意事項(xiàng)示例

（2）應(yīng)考慮細(xì)網(wǎng)格向粗網(wǎng)格的平滑過渡，以獲得恰當(dāng)?shù)膽?yīng)力分布，且要求如下：

①細(xì)網(wǎng)格范圍從結(jié)構(gòu)相交處，在各個(gè)方向上，向外延伸至少10個(gè)單元。對(duì)于如

鞍座處的殼體重磅板處位置，網(wǎng)格在殼體上的向外延伸范圍應(yīng)從該位置的重磅

板的外緣算起，見圖3.2.2.3（1）。

圖3.2.2.2（1）結(jié)構(gòu)不連續(xù)區(qū)域網(wǎng)格及過渡范圍示例——重磅板位置處

②對(duì)于細(xì)節(jié)位置處的細(xì)網(wǎng)格和過渡區(qū)域，特別是曲度較大處的網(wǎng)格劃分，在遵

循3.2.2.2（1）的原則上，如不采用實(shí)體單元，則盡量使用軟件網(wǎng)格自動(dòng)劃

分功能（注：應(yīng)保證網(wǎng)格單元的質(zhì)量，無檢查報(bào)錯(cuò)結(jié)果），見圖3.2.2.3（2），

以減少由于手工勾勒的網(wǎng)格形狀質(zhì)量較差而產(chǎn)生不恰當(dāng)?shù)膽?yīng)力結(jié)果。

圖3.2.2.3（2）結(jié)構(gòu)不連續(xù)區(qū)域網(wǎng)格及過渡范圍示例

③如應(yīng)用的軟件（如ABAQUS）具有“子結(jié)構(gòu)”與主結(jié)構(gòu)綁定且之間的不同大小

的網(wǎng)格可實(shí)施自動(dòng)匹配的功能，則過渡區(qū)域可適當(dāng)減小，但網(wǎng)格形狀盡量規(guī)

整，見圖3.2.2.3（3）。

圖3.2.2.3（3）具有“子結(jié)構(gòu)”綁定主結(jié)構(gòu)的過渡區(qū)域

④如果實(shí)體單元和殼體單元之間是采用連成一體的過渡方式，則需注意應(yīng)確保結(jié)構(gòu)

響應(yīng)在兩種類型的單元之間能夠正確傳遞（如在交界處設(shè)置一個(gè)剛體單元等）。兩

種類型的單元之間的過渡交界位置應(yīng)遠(yuǎn)離高應(yīng)力區(qū)域，如圖3.2.2.3（4）所示。對(duì)

過渡區(qū)域，推薦使用形狀規(guī)整的網(wǎng)格，以方便采用實(shí)體單元進(jìn)行局部分析。

可采用“子結(jié)構(gòu)”或“嵌入”方法進(jìn)行局部實(shí)體單元模型的應(yīng)力分析。

圖3.2.2.3（4）實(shí)體單元和殼體單元的過渡交界

⑤對(duì)于安裝在如圖3.2.2.3（5）所示的罐體上支承位置處的重磅板，建議重磅板和

罐體之間的焊接和接觸條件采用如圖3.2.2.3（6）所示的實(shí)體單元建模。如需得

到更加精確的結(jié)果，建議重磅板和焊縫均采用實(shí)體高階單元模擬，見圖3.2.2.3

（7）。（注：如不涉及對(duì)重磅板焊接處的熱點(diǎn)應(yīng)力疲勞評(píng)估，重磅板可按“殼

單元”方法建模）。

圖3.2.2.3（5）安裝在罐體上支承位置處的重磅板

圖3.2.2.3（6）罐體支承處的重磅板和焊縫的建模推薦

⑥對(duì)于如圖3.2.2.3（7）中使用的實(shí)體網(wǎng)格，建議采用同一高階的實(shí)體單元。

圖3.2.2.3（7）采用同一高階的實(shí)體單元說明

3.2.2.4邊界條件

（1）所有對(duì)罐體的接觸限制關(guān)系均應(yīng)設(shè)置“接觸”邊界條件，如固定端和滑動(dòng)端鞍座

處的罐體與層壓木界面、層壓木分層界面（如有），以及止浮/止搖/止移部件中的限制剛體

運(yùn)動(dòng)的木塊接觸面等），其中：層壓木/木塊接觸條件：層壓木與罐體及支承結(jié)構(gòu)之間的連

接應(yīng)設(shè)置接觸條件，接觸類型為面-面接觸。接觸切向設(shè)置為“無摩擦”（為提高非線性求

解的收斂性，可設(shè)置一個(gè)較小的切向摩擦系數(shù)，如0.001），接觸法向設(shè)置為“不可穿透”。

對(duì)于層壓木開槽處與其支承結(jié)構(gòu)之間以及木塊與罐體頂部和底部的支承結(jié)構(gòu)之間（如適用），

亦應(yīng)設(shè)置接觸條件；

應(yīng)對(duì)計(jì)算結(jié)果的變形圖進(jìn)行觀察，以確保模型響應(yīng)能夠反映由于低溫產(chǎn)生的罐體與鞍座

結(jié)構(gòu)之間的相對(duì)收縮變形能得到罐體相對(duì)于鞍座形狀的實(shí)際變形情況，見圖3.2.2.4（1）；

圖3.2.2.4（1）罐體和支承之間的接觸條件需要考慮到

低溫收縮和慣性載荷引起的相對(duì)變形

（2）止浮/止搖/止移裝置與船體或其他固定處的一端連接，設(shè)置剛性約束邊界條件；

（3）對(duì)于模型中不包括罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)的模型，在鞍座層壓木的最下緣，設(shè)置剛性

約束條件，見圖3.2.2.1（1）；

（4）對(duì)于模型中包括罐體鞍座支承結(jié)構(gòu)的模型，在鞍座支承結(jié)構(gòu)最外緣與船體的連接

處，設(shè)置剛性約束條件，見圖3.2.2.1（2）圖和3.2.2.1（3）；

（5）對(duì)于圖3.2.2.1（3）的類型，應(yīng)將鞍座層壓木最下表面作為模型的最下邊界，且

設(shè)置剛性約束條件；

（6）重磅板和罐體之間的焊接和接觸條件見3.2.2.3（2）⑤，重磅板邊緣點(diǎn)與殼體的

焊接連接條件為綁定約束，例如ABAQUS中設(shè)置為“Tie”或共節(jié)點(diǎn)連接，重磅板邊緣點(diǎn)以

內(nèi)與殼體的接觸關(guān)系，以及重磅板和層壓木的接觸面均設(shè)置為接觸條件。

（7）鞍座處的接觸設(shè)置的一些示例（僅示右舷）見圖3.2.2.4（2），止浮裝置處的接觸

設(shè)置的一些示例見圖3.2.2.4（3）。

（a）鞍座與層壓木之間的接觸設(shè)置（固定端）

（b）殼體與層壓木之間的接觸設(shè)置（固定端）

（c）止移條與木塊的接觸設(shè)置（固定端）

（d）鞍座擋板與木塊側(cè)面的接觸設(shè)置（固定端）

（e）殼體與層壓木之間的約束設(shè)置（滑移端）

（f）鞍座與層壓木之間的約束設(shè)置（滑移端）

（g）上層和下層的層壓木之間的接觸設(shè)置（滑移端）

圖3.2.2.4（2）罐體鞍座處的接觸設(shè)置示例

（a）層壓木和止浮裝置之間的接觸設(shè)置

（b）層壓木和舷側(cè)支座之間的接觸設(shè)置

圖3.2.2.4（3）止浮裝置處的接觸設(shè)置示例

3.2.3設(shè)計(jì)載荷

3.2.3.1應(yīng)按表3.2.3.1所述的最大承載、意外設(shè)計(jì)工況進(jìn)行強(qiáng)度評(píng)估。根據(jù)IGC規(guī)則，

上述設(shè)計(jì)工況在表3.2.3.2（1）~3.2.3.2（5）中，以永久載荷、功能載荷、環(huán)境載荷、意外

載荷的組合形式給出。有限元分析應(yīng)考慮表3.2.3.2（1）~表3.2.3.2（5）中列出的設(shè)計(jì)工況。

設(shè)計(jì)載荷工況表3.2.3.1

設(shè)計(jì)極限狀態(tài)說明載荷

最大承載針對(duì)最大承載能力，或在某些情況下，由于完整（未縱向動(dòng)態(tài)

（ULS）損壞）條件下的屈曲和塑性垮塌而達(dá)到結(jié)構(gòu)中的最大橫向動(dòng)態(tài)

適用應(yīng)變、變形或進(jìn)入失穩(wěn)狀態(tài)。本指南中，為針對(duì)垂向動(dòng)態(tài)

完整（未損壞）條件下的抗屈服能力?；问?/p>

意外結(jié)構(gòu)抵抗意外或事故情況的能力靜橫傾30°（1）

（ALS）碰撞

罐體浮起

（1）此工況也可被視為應(yīng)用于涵蓋GM值較小的ULS極限狀態(tài)工況，而不能用其他的極限狀態(tài)工況

進(jìn)行評(píng)估。該情況可對(duì)應(yīng)于大橫搖角，且由此導(dǎo)致重力在沿船舶橫傾線的橫向的分量上提供較

大的橫向慣性載荷。如確如此（如船舶的橫搖角計(jì)算值超過28°），CCS可要求將此工況歸為

ULS極限狀態(tài)工況，且強(qiáng)度衡準(zhǔn)應(yīng)與ULS關(guān)聯(lián)。

3.2.3.2對(duì)于每種載荷情況，應(yīng)考慮表3.2.3.2（1）~表3.2.3.2（5）中定義的載荷組合。

考慮動(dòng)態(tài)載荷的載荷工況組合表3.2.3.2（1）

工況標(biāo)說明永久載荷功能載荷環(huán)境載荷

識(shí)號(hào)（包括罐體及其

液貨充裝船舶運(yùn)動(dòng)引起的

ID附件、液貨和絕緣內(nèi)部壓力熱載荷

水平載荷

材料等）

（1）（2）

LD縱向加重力滿Peq最低設(shè)計(jì)貨物+ax

速度溫度（3）

（1）（2）

TD橫向加重力滿Peq同上+ay

速度

（1）（2）

VD垂向加重力滿Peq同上-az

速度

（1）內(nèi)部壓力見IGC規(guī)則4.13.2.4。對(duì)于有限元計(jì)算，在LD和TD工況下，應(yīng)根據(jù)+ax和+ay所對(duì)應(yīng)的縱搖

角和橫搖角，分別與重力加速度進(jìn)行橢圓加速度合成得到的β值，按照IGC規(guī)則4.28.1.2計(jì)算Pgd（或直

接在模型中輸入β的加速度場(chǎng)函數(shù)），見CCS散液規(guī)第2篇第4章ccs4.28.1.2.a~ccs4.28.1.2.d。

對(duì)于內(nèi)部壓力計(jì)算中應(yīng)用的加速度分量，見表中“環(huán)境載荷”一列。

（2）在IGC規(guī)則4.28.2.1中定義的縱向、橫向和垂向的最大無因次加速度。直接計(jì)算可考慮按照IGC規(guī)則

4.14.1.3進(jìn)行。對(duì)于確定不規(guī)則波中的指定船舶加速度和運(yùn)動(dòng)，以及船舶及貨物圍護(hù)系統(tǒng)對(duì)于上述作用

和運(yùn)動(dòng)的響應(yīng)，按IGC規(guī)則4.14.1中的適用條款進(jìn)行。

（3）罐體的最低設(shè)計(jì)貨物溫度。鞍座支承的適用溫度梯度可通過相關(guān)的溫度場(chǎng)分析得到，見CCS散液規(guī)第2

篇附錄2第6節(jié)。

靜橫傾的載荷工況組合表3.2.3.2（2）

永久載荷功能載荷

工況標(biāo)

（包括罐體及其附

識(shí)號(hào)說明液貨充

件、液貨和絕緣材料內(nèi)部壓力熱載荷

ID裝水平

等）

30o靜橫傾壓力

SH1靜橫傾重力滿最低設(shè)計(jì)貨物溫度（2）

（1）

P0

（1）設(shè)計(jì)蒸氣壓力見IGC規(guī)則4.1.2的定義。

（2）罐體最低設(shè)計(jì)貨物溫度。鞍座支承的適用溫度梯度可通過相關(guān)的溫度場(chǎng)分析得到，見CCS散液規(guī)第2

篇附錄2第6節(jié)。

碰撞情況的載荷工況組合表3.2.3.2（3）

永久載荷功能載荷

工況標(biāo)

（包括罐體及其附

識(shí)號(hào)說明液貨充意外載荷

件、液貨和絕緣材內(nèi)部壓力熱載荷

ID裝水平

料等）

正向行駛最低設(shè)計(jì)0.5g

碰撞壓力

CL1時(shí)遭受碰重力滿貨物溫度加速度方向朝

（1）

P0

撞（2）船首

反向行駛最低設(shè)計(jì)0.25g

碰撞壓力

CL2時(shí)遭受碰重力滿貨物溫度加速度方向朝

（1）

P0

撞（2）船尾

（1）見表3.2.3.2（2）的注（1）。

（2）見表3.2.3.2（2）的注（2）。

罐體浮起情況的載荷工況組合表3.2.3.2（4）

永久載荷功能載荷

工況標(biāo)

（包括罐體及其

識(shí)號(hào)說明液貨充裝意外載荷

附件、絕緣材料溫度載荷

ID水平

等）

考慮罐體所在艙室進(jìn)水

FL1罐體浮起重力空不適用至夏季載重線產(chǎn)生的罐

體浮力載荷

晃蕩載荷工況組合表3.2.3.2（5）

永久載荷功能載荷

工況標(biāo)

（包括罐體及其附

識(shí)號(hào)說明液貨充蒸

件、液貨和絕緣材熱載荷晃蕩載荷

ID裝水平氣壓力

料等）

最低設(shè)計(jì)貨

（2）（1）（3）

SL1縱向晃蕩重力見P0縱向晃蕩載荷

物溫度

（2）（1）（3）

SL2橫向晃蕩重力見P0同上橫向晃蕩載荷

（1）見表3.2.3.2（2）的注（1）。

（2）液貨充裝水平見CCS散液規(guī)第2篇附錄2第5節(jié)5.2.3；

（3）按照CCS散液規(guī)第2篇附錄2第5節(jié)5.2.3進(jìn)行晃蕩載荷計(jì)算。

3.2.3.3如罐體內(nèi)安裝了制蕩艙壁和縱艙壁，則應(yīng)按照CCS散液規(guī)第2篇附錄2第5

節(jié)5.2.3進(jìn)行晃蕩載荷計(jì)算。

3.2.3.4對(duì)于最大承載極限狀態(tài)，在施加載荷時(shí)，應(yīng)考慮第2章2.4.2和表2.4.2的載荷

組合及分項(xiàng)載荷因子。特別注意：對(duì)于表3.2.3.2（1）中的“Peq”的組合（見IGC規(guī)則4.13.2.4），

其中的“P0”應(yīng)歸為功能載荷，“Pgd”應(yīng)歸為環(huán)境載荷。

3.2.3.5對(duì)于意外極限狀態(tài)，載荷組合及分項(xiàng)載荷因子見第2章2.5。

3.2.4可靠性應(yīng)力衡準(zhǔn)

3.2.4.1對(duì)于C型罐殼體上的結(jié)構(gòu)連續(xù)區(qū)域，殼體單元有限元應(yīng)力衡準(zhǔn)如下：

??_????????≤1.0?

式中：——任一區(qū)域處的單元膜應(yīng)力（即中面應(yīng)力）分量導(dǎo)出的單元相當(dāng)應(yīng)力，

???_???????≤1.5?

即直接取該處有限元結(jié)果中的單元的膜相當(dāng)應(yīng)力；

??_????????

——任一局部區(qū)域單元上/下表面應(yīng)力分量導(dǎo)出的單元相當(dāng)應(yīng)力，取大者，

即直接取該處有限元結(jié)果中的單元的上下表面的相當(dāng)應(yīng)力的大者，其中，表面應(yīng)力應(yīng)為膜

???_???????/

上下

應(yīng)力與彎曲應(yīng)力之和，參見3.2.2.11中所表達(dá)的。

/

3.2.4.2對(duì)于C型罐殼體上的結(jié)構(gòu)不連續(xù)區(qū)σ域m+，b殼體單元有限元應(yīng)力衡準(zhǔn)如下：

???_????????≤1.5?

（具有自限性應(yīng)力的較小局部區(qū)域，一般為幾何

???_???????≤1.5?

形狀突變處或者有約束限制性的結(jié)構(gòu)處，如鞍座支座區(qū)域與殼體內(nèi)部艙壁

???_???????_?≤3.0?/??

板（如有）和大加強(qiáng)環(huán)筋連接的Y型接頭處、殼體與蝶形封頭的連接區(qū)

域，以及與鞍座相連（如有）的重磅板等）。

式中：——局部區(qū)域結(jié)構(gòu)不連續(xù)處的單元膜應(yīng)力（即中面應(yīng)力）分量導(dǎo)出的單

元相當(dāng)應(yīng)力，即直接取該處有限元結(jié)果中的單元的膜相當(dāng)應(yīng)力；

???_????????

——局部區(qū)域結(jié)構(gòu)不連續(xù)處的單元上/下表面應(yīng)力分量導(dǎo)出的單元相當(dāng)

???_???????

應(yīng)力，取大者，即直接取該處有限元結(jié)果中的單元的上/下表面的相當(dāng)應(yīng)力的大者，其中，

上下

表面應(yīng)力應(yīng)為膜應(yīng)力與彎曲應(yīng)力之和，參見3.2.2.11中所表達(dá)的；對(duì)實(shí)體單元，膜應(yīng)

/

力和表面應(yīng)力采用應(yīng)力線性化方法得到，可采用公認(rèn)方法或參照σ3m.+2b.4.7進(jìn)行

——結(jié)構(gòu)不連續(xù)處，具有自限性應(yīng)力的較小局部區(qū)域的單元上/下表面應(yīng)

力分量導(dǎo)出的單元相當(dāng)應(yīng)力，取大者，即直接取該處有限元結(jié)果中的單元的上下表面的相

???_???????_?/

當(dāng)應(yīng)力的大者，其中，表面應(yīng)力應(yīng)為膜應(yīng)力與彎曲應(yīng)力之和，其含義參見3.2.2.11中所表達(dá)

的上下。對(duì)實(shí)體單元，膜應(yīng)力和表面應(yīng)力采用應(yīng)力線性化方法得到，可采用公認(rèn)方法或參

/

照σ3m.+2b.4.7進(jìn)行；

——按下式計(jì)算：

?

??

?=

????????

其中：、、——分別見第2章2.4.7.1、2.4.6和2.4.4，以及2.5.6(適用于意外工況)；

——考慮不同目標(biāo)可靠度的安全因子，取為：

??????

對(duì)于目標(biāo)可靠度指標(biāo)為①（即失效概率為-3）：；

??3.0910

對(duì)于目標(biāo)可靠度指標(biāo)為②（即失效概率為-4）：；

3.7110??=1.0

注①：表征具有一般要求的強(qiáng)度儲(chǔ)備，一般對(duì)應(yīng)于具有已知成功設(shè)計(jì)案例的系列產(chǎn)

??=1.1

品；

注②：表征具有較高要求的強(qiáng)度儲(chǔ)備，一般對(duì)應(yīng)于首制產(chǎn)品，或用戶對(duì)該產(chǎn)品較常

規(guī)產(chǎn)品有更高的安全要求；

——材料屈服強(qiáng)度，見IGC規(guī)則4.18.1.3。

對(duì)于型罐內(nèi)部艙壁板，有限元應(yīng)力衡準(zhǔn)如下：

3.2?.4?.3C

對(duì)于結(jié)構(gòu)連接處以外的區(qū)域

對(duì)于結(jié)構(gòu)連接處的局部區(qū)域，并見注①。

??_????????≤1.0?

式中：所考慮區(qū)域處的單元膜應(yīng)力分量導(dǎo)出的單元相當(dāng)應(yīng)力，即直接取該

???_??—??—????≤1.25?

處有限元結(jié)果中的單元的中面相當(dāng)應(yīng)力；

??_????????

——結(jié)構(gòu)連接的局部區(qū)域處單元膜應(yīng)力分量導(dǎo)出的單元相當(dāng)應(yīng)力，即直

接取該處有限元結(jié)果中的單元的中面相當(dāng)應(yīng)力；

???_????????

——見3.2.4.2；

注①：考慮到設(shè)計(jì)概念、結(jié)構(gòu)形狀和應(yīng)力計(jì)算所使用的方法，主管機(jī)關(guān)或CCS可修改系數(shù)1.25。

?

3.2.4.4對(duì)于C型罐的大加強(qiáng)環(huán)、艙壁桁材和扶強(qiáng)材的腹板為板單元的有限元應(yīng)力衡準(zhǔn)

如下：

，并見3.2.4.3注①；

??_?????????≤1.25?

式中：構(gòu)件腹板單元膜應(yīng)力分量導(dǎo)出的單元相當(dāng)應(yīng)力，即直接取該處有限

??—?_?—???????≤3.0?

元結(jié)果中的單元的中面相當(dāng)應(yīng)力；

??_????????

——計(jì)及二階相當(dāng)應(yīng)力作用的構(gòu)件腹板單元膜應(yīng)力分量導(dǎo)出的單元相

???_????????

當(dāng)應(yīng)力，即直接取該處有限元結(jié)果中的單元的中面相當(dāng)應(yīng)力；

——見3.2.4.2。

3.2.4.5對(duì)于C型罐加強(qiáng)環(huán)、艙壁桁材和扶強(qiáng)材面板為板或梁?jiǎn)卧挠邢拊獞?yīng)力衡準(zhǔn)如

?

下：

，并見3.2.4.3注①；

??≤1.25?

??

式中：——板或?梁?jiǎn)巍茉?沿.0長(zhǎng)?度方向的軸向應(yīng)力，即直接取有限元結(jié)果中的單元軸向應(yīng)力；

??——計(jì)及二階相當(dāng)應(yīng)力作用的板或梁?jiǎn)卧亻L(zhǎng)度方向的軸向應(yīng)力，即直接取有

限元結(jié)果中的單元軸向應(yīng)力；

???

——見3.2.4.2。

3.2.4.6對(duì)于C型罐體之外的結(jié)構(gòu)件，如鞍座支承、止移裝置、層壓木等，其強(qiáng)度校核

?

見CCS散液規(guī)第2篇附錄2第4節(jié)和第5節(jié)。

3.2.4.7應(yīng)力線性化方法

對(duì)于實(shí)體單元，一般應(yīng)通過應(yīng)力線性化方法得到膜應(yīng)力、彎曲應(yīng)力和表面應(yīng)力分量。應(yīng)

力線性化方法可根據(jù)公認(rèn)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，或按本條進(jìn)行如下：

（1）實(shí)體單元的建模要求見3.2.2.2和3.2.2.3。

（2）應(yīng)力分類及線性化如圖3.2.4.7所示?？刹捎没趹?yīng)力積分的方法進(jìn)行應(yīng)力線性化

上下

處理。單元上的膜相當(dāng)應(yīng)力和膜應(yīng)力+彎曲（表面應(yīng)力）的相當(dāng)應(yīng)力求解的主要步

/

驟如下：σmσm+b

（a）（b）

圖3.2.4.7應(yīng)力分類及應(yīng)力線性化示意

確定沿厚度方向的應(yīng)力分類線位置，見圖3.2.4.7（b）。

提取應(yīng)力分類線上節(jié)點(diǎn)的個(gè)應(yīng)力分量（；），作為應(yīng)力分類線上的

①6i=1,2,3j=1,2

應(yīng)力分布的插值函數(shù)值，然后將應(yīng)力分類線分為（如）等分，再通過插值方

②σijnn=40

法得到應(yīng)力分類線上（n+1）個(gè)等分點(diǎn)的應(yīng)力張量、，，。

計(jì)算膜應(yīng)力張量：σij,1σij,2…σij,nσij,(n+1)

ij,m1t

③σdx

ij,mt0ij

計(jì)算彎曲應(yīng)力張量：

ij,b上下6t/2

④σ/xdx

ij,bt2t/2ij

式中：——應(yīng)力分類線端點(diǎn)的6個(gè)彎曲應(yīng)力分量；

厚度，如圖（）所示；

σtij,b——3.2.4.7a

x——等分點(diǎn)距離厚度中心線的距離。

計(jì)算膜應(yīng)力分量和彎曲應(yīng)力分量的合成：

⑤上/下σij,m+b上/下

ij，mbij，mij，b

以膜應(yīng)力和膜應(yīng)力+彎曲應(yīng)力分量為基礎(chǔ)，計(jì)算在應(yīng)力分類線中面和上/下端部處對(duì)

應(yīng)的相當(dāng)應(yīng)力：

⑥

1

[()2()2()26(222)]

m211,m22,m22,m33,m33,m11,m12,m23,m31,m

上下1上下上下上下上下上下上下上下上下上下

/(/-/）2(/-/）2(/-/）26（/）2（/）2（/）2

mb211，mb22，mb22，mb33，mb33，mb11，mb12，mb23，mb13，mb

式中：——膜相當(dāng)應(yīng)力，如圖3.2.4.7（a）所示；

上?下

?——應(yīng)力分類線上/下端點(diǎn)的膜應(yīng)力+彎曲相當(dāng)應(yīng)力，如圖3.2.4.7（a）所示。

/

σm+b

3.2.5應(yīng)力奇異和應(yīng)變準(zhǔn)則

3.2.5.1如果由于建模對(duì)細(xì)節(jié)輪廓的簡(jiǎn)化而構(gòu)成了某一尖銳的角度形狀，如Y型接頭處，

則會(huì)導(dǎo)致在有限元的求解中產(chǎn)生局部結(jié)構(gòu)剛度的突變，使得在結(jié)構(gòu)相交處的第一個(gè)（或第一

行）單元的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果發(fā)散，并隨著單元網(wǎng)格密度的增加，應(yīng)力計(jì)算結(jié)果發(fā)散的現(xiàn)象仍然

存在，且并不代表真實(shí)的應(yīng)力響應(yīng)。該情況稱為“應(yīng)力奇異”，該點(diǎn)稱為“應(yīng)力奇點(diǎn)”，見

圖3.2.5.1。

應(yīng)力奇異現(xiàn)象在曲板柱殼結(jié)構(gòu)中尤為敏感和突出。

圖3.2.5.1應(yīng)力奇異現(xiàn)象和應(yīng)力奇點(diǎn)示意

3.2.5.2對(duì)于結(jié)構(gòu)不連續(xù)處的非常小的區(qū)域的應(yīng)力奇異現(xiàn)象，建議采用如下處理方法：

（1）對(duì)于C型罐殼體上的應(yīng)力奇異，根據(jù)IGC規(guī)則4.28.3.8，可采用特殊的強(qiáng)度校核

方法，見圖3.2.5.2（1）的說明；

（2）對(duì)于其他位置，如支座處的支承肘板、縱艙壁板等，經(jīng)CCS同意，可忽略應(yīng)力奇

點(diǎn)的應(yīng)力，而取排列應(yīng)力奇點(diǎn)之后的第1個(gè)單元應(yīng)力作為考察值，見圖3.2.5.2（2）的說明。

圖3.2.5.2（1）按照IGC規(guī)則4.28.3.8對(duì)罐體部分的校核方法說明

圖3.2.5.2（2）其他部分的應(yīng)力奇異情況的強(qiáng)度校核方法說明

3.2.5.3經(jīng)CCS同意，可采用公認(rèn)的或本條如下應(yīng)變準(zhǔn)則及評(píng)估方法作為對(duì)3.2.5.2的

替代方法：

（1）首先，采用公認(rèn)的非線性結(jié)構(gòu)分析程序進(jìn)行“彈塑性分析”，并采用應(yīng)變準(zhǔn)則。

實(shí)施步驟如下：

①計(jì)及材料彈塑性行為的應(yīng)變硬化效應(yīng)，在程序中輸入/建立材料的多線性的應(yīng)

力-應(yīng)變曲線，其中：應(yīng)至少包括以下3點(diǎn)的（應(yīng)力，塑性應(yīng)變）坐標(biāo)，且參

見圖3.2.5.3：

（Re，0）

（，）

（，）

?0.20.2%

式中：Re、——見IGC規(guī)則4.18.1.3；

?????

的塑性應(yīng)變對(duì)應(yīng)的應(yīng)力，。；

??——MPa

應(yīng)力達(dá)到對(duì)應(yīng)的塑性應(yīng)變；

?0.2——0.2%Rm

經(jīng)同意，允許采用材料的應(yīng)力應(yīng)變的實(shí)際測(cè)量結(jié)果。

?C?C?S-