海上風(fēng)電柔性低頻輸電技術(shù)的研究進(jìn)展與規(guī)劃運(yùn)行 2024

研究進(jìn)展與規(guī)劃運(yùn)行西安交通大學(xué)孟永慶2024年5月25日杭州01研究背景02研究進(jìn)展03新的思路04總結(jié)與展望111我國(guó)海上風(fēng)能資源儲(chǔ)量豐富，開發(fā)潛力巨大。近年來海上風(fēng)電裝機(jī)容量增長(zhǎng)迅速，總?cè)萘寇S居世界第一。陸上光伏基地海上風(fēng)電基地綜合能源基地(水/風(fēng)/光)口海上風(fēng)電開發(fā)規(guī)模大，布局集中，多采用集群式接入輸電網(wǎng)的并網(wǎng)方式，對(duì)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)能力、輸電能力提出了更高的要求。口隨著海上風(fēng)電場(chǎng)址逐漸向深、遠(yuǎn)海發(fā)展11.2各種輸電方式的特點(diǎn)一海上風(fēng)電送出1·海纜的有功輸送容量受充電電流限制，當(dāng)輸送距離較遠(yuǎn)時(shí)，需要配置海上無功補(bǔ)償站交流易組網(wǎng)高壓交流低頻交流常規(guī)直流柔性直流·無法實(shí)現(xiàn)故障穿越與孤島運(yùn)行；逆變側(cè)存在換相·深遠(yuǎn)海運(yùn)維成本高，可靠性較低工頻交流系統(tǒng)：技術(shù)體系成熟，具有電磁變壓、過零開斷、多級(jí)組網(wǎng)的優(yōu)勢(shì)，但長(zhǎng)距離輸電受充電功率、電壓降及靜穩(wěn)極限的影響，輸送容量難以達(dá)到其熱極限。直流輸電系統(tǒng)：適用于遠(yuǎn)距離大容量輸電，基于電力電子設(shè)備，調(diào)控能力強(qiáng)，但沒有電磁變壓、過零開斷特性，組網(wǎng)難度大、成本高。低頻(分頻)交流系統(tǒng)：在新能源送出并網(wǎng)等場(chǎng)合，兼具以上兩種輸電方式的優(yōu)點(diǎn)。111.3柔性低頻海上風(fēng)電系統(tǒng)典型柔性低頻海上風(fēng)電系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)如下圖。由海上風(fēng)機(jī)以低頻電能的方式發(fā)電，經(jīng)由低頻變壓器升壓匯集，通過海底交流電纜傳輸至岸上，再經(jīng)交交變頻站，由變頻裝置將電能變換至工頻，并入電網(wǎng)。工頻系統(tǒng)低頻系統(tǒng)工頻系統(tǒng)低頻升壓變工頻低頻升壓變換流站海底電纜海底電纜海上升壓站陸地陸地海洋11.3柔性低頻海上風(fēng)電系統(tǒng)一特性分析1相比工頻海上風(fēng)電系統(tǒng)，較低的頻率使得電纜的充電功率更小，電纜的傳輸能力可顯著提升，同時(shí)由于集膚效應(yīng)和鄰近效應(yīng)的減小，低頻電纜的功率損耗更低。低頻無功線路容量/MVA線路容量/MVA000有功傳輸容量計(jì)算結(jié)果11.3柔性低頻海上風(fēng)電系統(tǒng)一特性分析1直流直流低頻00傳輸距離/km傳輸距離/km低頻00傳輸距離/km傳輸距離/km0000傳輸距離/km傳輸距離/km2GW海上風(fēng)電一次投資成本初步計(jì)算結(jié)果2研究進(jìn)展222.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一系統(tǒng)頻率優(yōu)選頻率降低對(duì)電氣設(shè)備的技術(shù)特性與投資運(yùn)維成本影響顯著,低頻頻率的選擇需充分考慮經(jīng)濟(jì)性、電氣設(shè)備技術(shù)特性以及技術(shù)成熟度等多方面的因素。以往的研究局限于典型場(chǎng)景的對(duì)比分析，課題將各類投資折合為單位功方案設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)柔性低頻輸電系統(tǒng)頻率優(yōu)選方案設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)柔性低頻輸電系統(tǒng)頻率優(yōu)選數(shù)據(jù)輸入數(shù)據(jù)輸入折現(xiàn)率運(yùn)維費(fèi)用損耗費(fèi)用x+AC低頻電源工頻系統(tǒng)輸電線路變頻站低頻電源工頻系統(tǒng)Q=2ajcr2Q=2ajcr2/22.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一2關(guān)鍵低頻設(shè)備成本模型：基于電纜選型結(jié)果和單位傳輸容量成本，計(jì)算不同場(chǎng)景下主要設(shè)備一次投資。海底電纜根據(jù)不同場(chǎng)景的選型結(jié)果，計(jì)算不同回路數(shù)及截面積的海底電纜總成本：變頻站造成本及M3C模塊電容變化的影響，其成本模型如下：關(guān)鍵低頻設(shè)備成本模型：基于電纜選型結(jié)果和單位傳輸容量成本，計(jì)算不同場(chǎng)景下主要設(shè)備一次投資。海底電纜根據(jù)不同場(chǎng)景的選型結(jié)果，計(jì)算不同回路數(shù)及截面積的海底電纜總成本：變頻站造成本及M3C模塊電容變化的影響，其成本模型如下：變壓器頻率呈反比的特性，確定低頻變壓器成本：高抗補(bǔ)償工頻單價(jià)30萬(wàn)元/Mvar。設(shè)高抗成本為工頻的1.7倍：需考慮機(jī)端變改造與風(fēng)機(jī)本體改造。20Hz時(shí)改造成本高抗補(bǔ)償工頻單價(jià)30萬(wàn)元/Mvar。設(shè)高抗成本為工頻的1.7倍：西步文通大學(xué)222.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一系統(tǒng)頻率優(yōu)選等年值法計(jì)算成本等年值法貼現(xiàn)率i和回收年限n分別取0.05和25年。貼現(xiàn)率i和回收年限n分別取0.05和25年。一次投資成本：風(fēng)機(jī)改造變壓器電纜無功M3C補(bǔ)償變頻站年運(yùn)行成本：損耗維護(hù)停運(yùn)損失一次投資成本：當(dāng)頻率下降時(shí)，海纜成本逐步降低，而風(fēng)電場(chǎng)、變壓器成本逐步升高，變頻站成本呈先減后增趨勢(shì)。項(xiàng)目年運(yùn)行損耗項(xiàng)目年運(yùn)行損耗年維護(hù)費(fèi)年停運(yùn)損失總年運(yùn)行成本項(xiàng)目高抗補(bǔ)償海底電纜低頻升壓變變頻站風(fēng)電場(chǎng)改造0總一次投資22.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一系統(tǒng)頻率優(yōu)選2基于不同工況下的等年值，可計(jì)算出頻率優(yōu)選的結(jié)果如下：離岸距離相同時(shí)，最優(yōu)頻率隨功率增大而降低；傳輸功率相同時(shí)，最優(yōu)頻率隨距離增大而降低。線路選型方案會(huì)使得局部發(fā)生成本突變。從經(jīng)濟(jì)性角度而言，最優(yōu)頻率范圍為15-21Hz之間，綜合考慮風(fēng)機(jī)、斷路器等設(shè)備制造的約束，對(duì)于海上風(fēng)電送出場(chǎng)景，推薦最優(yōu)頻率為20Hz。22.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一網(wǎng)架優(yōu)化規(guī)劃模型2提出計(jì)及頻率優(yōu)選的柔性低頻輸電系統(tǒng)規(guī)劃方法，給出適用于不同典型場(chǎng)景的規(guī)劃方案。復(fù)雜多端柔性低頻系統(tǒng)優(yōu)化規(guī)劃：以經(jīng)濟(jì)性為目標(biāo)0·低頻送出最優(yōu)線路方案0·低頻送出最優(yōu)線路方案本H葉_本H葉_年損耗費(fèi)用年維護(hù)費(fèi)用安全性安全性士全過程量化評(píng)估混頻系統(tǒng)潮流計(jì)算系統(tǒng)穩(wěn)定性校驗(yàn)混頻系統(tǒng)潮流計(jì)算22.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一安全性校驗(yàn)建立了精確的工/低頻混聯(lián)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)潮流模型，考慮了M3C閥損耗、橋臂電氣量約束，對(duì)解耦后的子系統(tǒng)進(jìn)行迭代計(jì)算，得到符合收斂條件的潮流結(jié)果。對(duì)規(guī)劃方案的節(jié)點(diǎn)電壓、支路功率等進(jìn)行安全性校驗(yàn)?；祛l系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)潮流計(jì)算M3C潮流模型混頻系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)潮流計(jì)算導(dǎo)通損耗損耗方程模塊數(shù)量器件特性是低頻變量改變模塊數(shù)量器件特性是低頻變量改變低頻網(wǎng)絡(luò)潮流求解控制方程橋臂電流約束約束方程橋臂電壓約束M3C損耗計(jì)算變量修正工頻網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浞穹穹裨O(shè)備電氣參數(shù)22.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一安全性校驗(yàn)2P,MP,Mlu分頻電網(wǎng)k:PM工頻電網(wǎng)UQ(a)IGBT開關(guān)損耗(b)二極管開關(guān)損耗有功功率[有功功率[222.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一可靠性評(píng)估由于海上風(fēng)電場(chǎng)元件的故障率與檢修時(shí)間都顯著高于陸上風(fēng)電場(chǎng)，且風(fēng)機(jī)出力具有隨機(jī)性、波動(dòng)性等特點(diǎn)，課題基于低頻側(cè)等效端口模型，計(jì)算低頻系統(tǒng)可靠性指標(biāo)，提出了考慮海上風(fēng)電出力、低頻接入的全|系統(tǒng)可靠性評(píng)估方法：拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)低頻側(cè)等效端口模型低頻側(cè)各子系統(tǒng)低頻側(cè)等效端口模型保護(hù)區(qū)模型斷路器配置方式集電系統(tǒng)可靠性模型低頻側(cè)等效端口低頻側(cè)可用容量表風(fēng)機(jī)出力分布AC等值機(jī)組模型工頻電力系統(tǒng)斷路器配置方式集電系統(tǒng)可靠性模型低頻側(cè)等效端口低頻側(cè)可用容量表風(fēng)機(jī)出力分布AC等值機(jī)組模型海底屯纜可靠性模型系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)模擬冗余策咯變頻站可靠性模型缺額運(yùn)行潮流校驗(yàn)失負(fù)荷計(jì)算缺額運(yùn)行等效端口可常性指標(biāo)統(tǒng)計(jì)將其作為端口接入工頻電網(wǎng)。2.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一諧振穩(wěn)定性分析作為典型的“雙高”系統(tǒng)，針對(duì)低頻海上風(fēng)電系統(tǒng)中大量電力電子設(shè)備可能引發(fā)的寬頻振蕩問題，課題提出了計(jì)及工-低頻系統(tǒng)交互作用的系統(tǒng)諧振穩(wěn)定性評(píng)估模型并開展穩(wěn)定性分析，流程如下：低頻電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)交交變頻器等效導(dǎo)納低頻電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)交交變頻器等效導(dǎo)納制A系統(tǒng)諧振穩(wěn)定性(寬頻振蕩)評(píng)估拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)制A系統(tǒng)諧振穩(wěn)定性(寬頻振蕩)評(píng)估拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)風(fēng)機(jī)等效導(dǎo)納2系統(tǒng)是否穩(wěn)定25穩(wěn)定裕度靈敏度分析全系統(tǒng)多變頻站5穩(wěn)定裕度靈敏度分析—風(fēng)機(jī)系統(tǒng)等效導(dǎo)納模型制制2工頻電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)——工頻電網(wǎng)等效陽(yáng)抗模型2回比矩陣奈奎斯特曲線改變控制參數(shù)使系統(tǒng)由穩(wěn)定變?yōu)椴环€(wěn)定，繪制閉環(huán)系統(tǒng)回比矩陣的奈奎斯特曲線如圖，對(duì)局部曲線進(jìn)行放大，可以發(fā)現(xiàn)曲線包圍(-1,j0)點(diǎn)，由廣義奈奎斯特定理可知系統(tǒng)不穩(wěn)定，通過分析奈奎斯特曲線與單位圓交點(diǎn)，可得到振蕩頻率為2.495kHz,理論計(jì)算與電路模型誤差小于0.1%。22.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一多端并網(wǎng)方案針對(duì)沿海某市220kV以上輸電網(wǎng)，規(guī)劃新建三座海上風(fēng)電場(chǎng)，并入陸上兩處并網(wǎng)點(diǎn)，提出了兩種多端并網(wǎng)方案，如右圖，陸上主網(wǎng)根據(jù)風(fēng)電接入后的潮流計(jì)算結(jié)果進(jìn)行相應(yīng)擴(kuò)建。風(fēng)場(chǎng)二海上風(fēng)場(chǎng)分布圖0OMCs2siC方案一規(guī)劃結(jié)果示意圖GsC9.O方案二規(guī)劃結(jié)果示意圖22.1柔性低頻輸電系統(tǒng)構(gòu)建理論一多端并網(wǎng)方案等年值投資對(duì)比——將可靠性指標(biāo)折合為年可靠性損失，得出兩種方案綜合考慮可靠性的等年值投資如下圖，可以看出，方案二比方案一低5.5%。對(duì)規(guī)劃結(jié)果進(jìn)行安全性校驗(yàn)，風(fēng)電接入電網(wǎng)，擴(kuò)建前有三條線路過載，擴(kuò)建后所有線路均未過載；兩種方案均滿足穩(wěn)定性要求。等年值(億元)方案一方案二一次投資等年值年維護(hù)費(fèi)用年損耗費(fèi)用年可靠性損失總等年值22.2柔性低頻輸電系統(tǒng)運(yùn)行控制策略一主動(dòng)支撐控制提出了基于M3C的自適應(yīng)虛擬慣性控制策略，既能提高M(jìn)3C的慣性支撐能力又能保證其支撐持續(xù)性。基于300MW風(fēng)電場(chǎng)經(jīng)M3C并入工頻電網(wǎng)的低頻輸電系統(tǒng)，對(duì)慣性支撐能力進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。算例驗(yàn)證控制策略算例驗(yàn)證ZH/率ZH/率換流器慣性支撐作fnadir=49.17Hzfnadir=49.15Hzfnadir=49.13Hzfnadir=49.09Hz計(jì)算可知，當(dāng)Hmsc固定時(shí)，選取HM?c需要滿足正常運(yùn)行時(shí)直流電壓不越限的要求；oo(a)系統(tǒng)頻率等效直流母線電壓/V等效直流母線電壓/V(b)等效直流母線電壓022.2柔性低頻輸電系統(tǒng)運(yùn)行控制策略一主動(dòng)支撐控制考慮采用儲(chǔ)能型換流閥，提出了儲(chǔ)能型柔性低頻輸電換流器頻率控制策略。>每個(gè)子模塊均配置電容電壓控制，以滿足電壓平衡要求；>當(dāng)子模塊電池SOC過高或過低時(shí)，通過SOC比較決定子模塊投入與旁路；>當(dāng)SOC到達(dá)極限后進(jìn)行控制切換，工頻側(cè)切換為定直流電壓控制。通過Buck-Boost電路實(shí)現(xiàn)電容與電池隔離，控制IGBT的導(dǎo)通關(guān)斷，實(shí)現(xiàn)電池對(duì)電容充放電，維持子模塊電容電壓在額定直流電壓附近。ND2fUdc—ND2fUdc—M3C子模塊拓?fù)鋬?chǔ)能閥定等效直流電壓控制DD子模塊子模塊SOCSOC到達(dá)極限則控制切換子模塊電壓均衡控制子模塊電容電壓控制子模塊電壓均衡控制22.2柔性低頻輸電系統(tǒng)運(yùn)行控制策略一主動(dòng)支撐控制2課題進(jìn)一步提出了風(fēng)電場(chǎng)和M3C的優(yōu)化聯(lián)合頻率支撐控制策略，通過自適應(yīng)參數(shù)調(diào)整和多模式協(xié)調(diào)，實(shí)現(xiàn)了對(duì)系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)響應(yīng)的優(yōu)化。調(diào)頻策略仿真驗(yàn)證風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)電場(chǎng)SS姆還減我撲一次詞姆還減我撲%Png%Png二次分配變槳腔材二次分配變槳腔材電容電壓恢復(fù)控制分頻便+S控制fmO底擬育十護(hù)市內(nèi)道道此21下玉控樹有通訊控制11率期11率期JnadirJnadir=49.28HIz/madir=49.22Hzfwdir=49.13[lz/mdir=49.09Hz0時(shí)間/s(a)系統(tǒng)的頻率最低點(diǎn)11一無控制 方案三00時(shí)問/s(b)系統(tǒng)的頻率變化率22.2柔性低頻輸電系統(tǒng)運(yùn)行控制策略一主動(dòng)支撐控制2為解決低頻輸電系統(tǒng)在工低頻側(cè)出現(xiàn)的電壓波動(dòng)問題，設(shè)計(jì)了系統(tǒng)的綜合無功電壓控制策略，在工頻側(cè)挖掘M3C變頻器的電壓支撐潛力，在低頻側(cè)提升工頻側(cè)控制無功-電壓下垂控制策略的原理是將定電壓控制中無差的PI調(diào)節(jié)改成有差的自適應(yīng)下垂控制。QKoQKo十無功-電壓下垂控制的控制框圖下垂控制環(huán)的輸出：△Q=C√S-P2t)(V-V)低頻側(cè)控制設(shè)計(jì)風(fēng)電場(chǎng)的自適應(yīng)下垂增益控制策略，在增強(qiáng)電壓調(diào)節(jié)水平的同時(shí)，確保風(fēng)電場(chǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。++風(fēng)機(jī)自適應(yīng)增益控制策略框圖為為空間、時(shí)間的因變量22.2柔性低頻輸電系統(tǒng)運(yùn)行控制策略一換流器協(xié)調(diào)控制2為解決多換流器協(xié)調(diào)控制問題，提出了適用于多端低頻輸電系統(tǒng)的電壓裕度和頻率裕度控制策略，實(shí)現(xiàn)多個(gè)M3C間的協(xié)調(diào)控制，解決供給側(cè)和需求側(cè)電力分配調(diào)節(jié)及控制切換的問題。ii_i海上升壓站n十VfPi海上升壓站n十VfP口VP工頻主網(wǎng)1CACAC海上風(fēng)電場(chǎng)交交變頻站1海上風(fēng)電場(chǎng)交交變頻站1口工頻主網(wǎng)2AC工頻主網(wǎng)2ACia_ref3AC交交變頻站2ia_ref3AC交交變頻站2V電壓裕度控制頻率裕度控制電壓裕度控制22.3柔性低頻輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)及配置一低頻保護(hù)適應(yīng)性2針對(duì)杭州工程進(jìn)行短路故障電磁暫態(tài)仿真，低頻系統(tǒng)故障特征與傳統(tǒng)電網(wǎng)迥異：故障電流幅值和相角受控，相位突變明顯，非周期分量、諧波含量豐富；采用不同控制策略的M3C暫態(tài)負(fù)序電流差異性大；線路差動(dòng)保護(hù)存在靈敏性、速動(dòng)性不足的問題；距離保護(hù)、負(fù)序方向元件可靠性不足，存在誤動(dòng)和拒動(dòng)的風(fēng)險(xiǎn)。正序/負(fù)序/零序電流11%%零序差動(dòng)動(dòng)作情況零序差動(dòng)動(dòng)作情況變化量差動(dòng)動(dòng)作情況變化量差動(dòng)動(dòng)作情況相差動(dòng)動(dòng)作情況相差動(dòng)動(dòng)作情況對(duì)削對(duì)削mE=E=Exe90UUUk動(dòng)作區(qū)不動(dòng)作區(qū)222.3柔性低頻輸電系統(tǒng)繼電保護(hù)及配置一線路保護(hù)新原理提出低頻線路故障快速檢測(cè)和保護(hù)算法快速啟動(dòng)算法：采用三相同時(shí)刻電流采樣值突變量，故障啟動(dòng)時(shí)間1~3個(gè)采樣點(diǎn)快速保護(hù)算法：不對(duì)稱故障采用基于負(fù)序控制特性差異的低頻線路快速保護(hù)原理對(duì)稱故障采用反應(yīng)線路對(duì)地支路參數(shù)變化的三相故障快速保護(hù)算法二者或門出口，保證低頻區(qū)內(nèi)短路故障3ms快速動(dòng)作，區(qū)外故障不誤動(dòng)啟動(dòng)判據(jù)啟動(dòng)判據(jù)保護(hù)判據(jù)啟動(dòng)元件判據(jù)①>啟動(dòng)元件判據(jù)②反映負(fù)序控制特性差異的快速保護(hù)動(dòng)作反應(yīng)線路對(duì)地支路參數(shù)變化的三相保護(hù)快速動(dòng)作出口或fmfmaahaaa4a4ii1后1突變量運(yùn)算使穩(wěn)態(tài)期間幅值突變量運(yùn)算使穩(wěn)態(tài)期間幅值正常運(yùn)行期間，幅值函數(shù)3低頻風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)一i組可最大化利用可規(guī)劃海域的風(fēng)能；i組可最大化利用可規(guī)劃海域的風(fēng)能；N'igiVghVo>傳統(tǒng)風(fēng)電變流器的690VN'igiVghVoVge=為保證海上風(fēng)電的大容量遠(yuǎn)距離傳輸，設(shè)計(jì)與大容量單機(jī)匹配的低頻風(fēng)電變流器是亟需解決的問題。Vge=本火?f3e課題提出大容量中壓低頻級(jí)聯(lián)式風(fēng)機(jī)換流器新拓?fù)浔净?f3e出低頻電壓。出低頻電壓。風(fēng)電換流器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)33.2多頻率系統(tǒng)及新型換流器M負(fù)荷中心直流由于我國(guó)源-網(wǎng)-荷的空間分布差異性，多數(shù)情況下，能源基地與負(fù)荷中心傳輸距離較遠(yuǎn)，傳統(tǒng)方式采用工頻匯集-直流M負(fù)荷中心直流工頻交匯點(diǎn)電能低頻工頻交匯點(diǎn)電能低頻電能低頻系統(tǒng)直流系統(tǒng)低頻系統(tǒng)直流系統(tǒng)口同時(shí)建設(shè)交-交、交-直換流站低頻直流工頻系統(tǒng)系統(tǒng)系統(tǒng)33.2多頻率系統(tǒng)及新型換流器針對(duì)三種頻率互聯(lián)的問題，課題提出了新型多頻率三端口模塊化多電平換流器(MFTP-MMC)主橋臂支撐三種頻率分量，輸出直流電壓；輔助橋臂對(duì)消其余頻率分量，僅輸出本側(cè)頻率?？趯?shí)現(xiàn)工頻、低頻、直流三種頻率系統(tǒng)功率的直接交互和互濟(jì)。口相比全橋背靠背MMC,模塊數(shù)及電容數(shù)為62.5%IGBT數(shù)僅為37.5%33.3電機(jī)對(duì)拖變頻方案一技術(shù)特點(diǎn)3>M3C變頻方案具有控制靈活、可為電網(wǎng)提供頻率/電壓調(diào)節(jié)等優(yōu)點(diǎn)，但造價(jià)相對(duì)較高；電機(jī)對(duì)拖變頻方案具有慣性支撐能力強(qiáng)、可靠性高和造價(jià)較低等優(yōu)點(diǎn)，造價(jià)約為M3C的60%-70%;電機(jī)對(duì)拖變頻-軸向級(jí)聯(lián)內(nèi)定子輸出繞組>當(dāng)風(fēng)場(chǎng)規(guī)模不大時(shí)，低頻組網(wǎng)集中送出采用鐵磁型旋電機(jī)對(duì)拖變頻-軸向級(jí)聯(lián)內(nèi)定子輸出繞組>當(dāng)風(fēng)場(chǎng)規(guī)模較大時(shí)，可采用M3C變頻和電機(jī)對(duì)拖變頻結(jié)合的方式，充分發(fā)揮M3C的靈活調(diào)控能力及對(duì)拖方表貼永磁體(藍(lán)色為N極，紅色為S極)起動(dòng)導(dǎo)條輸入繞組外定子調(diào)磁環(huán)緊固桿磁性槽楔磁場(chǎng)調(diào)制型拓