機械制造經典題庫

（一）根本概念

1.為什么說加緊不等于定位？

解：工件的定位就是使同一批工件逐次放置到夾具中，都能占據(jù)同一位置。為了保持工件在定位過程

中獲得既定的位置以及在加工過程中工件受到力的作用（如切利力、慣性力及重力等）而不發(fā)生移動，

就必須把工件夾緊。因此定位和夾緊有不同的概念。工件被夾緊而不動了，并不能說它已定位了，還要

看是否在夾具中都能占據(jù)同一位置.

一般來說，定位是在夾緊之前實現(xiàn)的，但也有在夾緊過程中同時實現(xiàn)的，即邊定位邊夾緊，如三爪卡

盤等定心夾緊機構。

2.為什么說六點定位原理只能解決工件自由度的消除問題，即解決定與不定”的矛盾，不能解決定位

精度問題即不能解決“準與不準”的矛盾？

解：六點定位原理是把工件作為統(tǒng)一的整體來分析它在夾具口位置確實定和不確定。而不針對工件上

某一具體外表。因此六點定位原理只是解決了工件自由度的消除問題。由于一批工件中，每個工件彼此

在尺寸、形狀、外表狀況及相互位置上均有差異（在公差范圍內的差異）。而在加工過程中某一工序加

工要求都是針對工件的某一具體外表而言的。因此工件即使六點定位后，就一批工件來說每個具體外表

都有自己不同的位置變動量。即工件每個外表都有不同的位置精度。這就是說定位后，還存在準確與不

準確問題，還要進行定位精度的分析與計算。

3.試述基準不重合誤差、基準位移誤差和定位誤差的概念及產生的原因。

解：基準不重合誤差：設計基準相對定位基準在加工方向上的位置最大變動量。基準位移誤差：定位

基準本身相對位置的最大變動量。定位誤差：由于工件定位所造成的加工面相對其設計（工序）基準的

位置誤差。定位誤差產生的原因：一是基準位移誤差（由于定位元件和定位基準本身有制造誤差而引起）；

另一個是基準不重合誤差（是由于定位基準和設計基準不重合而引起的）。

4.為什么計算定位誤差就是計算設計基準（一批工件的）沿加工要求方向上的最大位置？

解：由于采用調整法加工時，夾具相對刀具及切削成形運動的位置，經調定后不再變動。因此可以認

為加工面的位置是固定的。（因只研究定位誤美。實際上由于在加工一批工件過程中須屢次重調以及工

藝系統(tǒng)變形等因素的影響，加工面的位置會有變化。這在加工過程誤差中予以考慮）。在這種情況下，

加工面對其設計（或工序）基準的位置誤差必然是設計基準的位置變動所引起的。所以計算定位誤差就

是計算設計（或工序）基準（一批工件的）沿加工要求方向上的最大位置變動量。

5.工件裝夾在夾具中，但凡有六個定位支承點，即為完全定位，但凡超過六個定位支承點就是過定位，

不超過六個定位支承點，就不會出現(xiàn)過定位。這種說法對嗎？為什么？

解：但凡有六個定位支承點即為完全定位。對于這句話是否正確要作具體分析。完全定位是指消除了

工件中的全部六個自由度。因此有了六個定位支承點。還心須分析每個定位支承點是否獨立消除一個自

由度，經分析，工件的六個自由愛假設沒有全部被消除，就不能說完全定位，可能是欠定位或是過定位。

不超過六個定位支承點就不會出現(xiàn)過定位。這句話也要具體分析，經分析假設不發(fā)生重復限制某一個自

由度的現(xiàn)象。這句話就對了，否那么就是錯的。

6.不完全定位和過定位是否均不允許存在？為什么？

解：不完全定位和過定位并不是不允許存在，要具體問題具體分析工

不完全定位：有些工序中，按照加工要求有時并不要求工件完全定位，而只要求局部定位（即消除局

部自由度），這是允許的。如果定位點少于加工要求所應消除的自由度數(shù)，因而實際上某些應予消除的

自由度沒有消除，工件定位缺乏，這是不允許的稱為欠定位。

討定位：定位點多于應消除的自由度數(shù)目。因而實際上,有些定位點重復消除了同一個自由度。如果在

定位基準的精度和定位件精度〔包括位置精度）都很高的情況下，重復消除自由度不影響工件的止確定

位，這是允許的。否那么過定位將造成以下不良后果：（1）使接觸點（定位點）不穩(wěn)定，增加了同批

工件在夾具中位置的不同一性；（2）增加了工件和夾具的夾緊變形；（3）導致工件不能順利地與定位

件配合。因而，這種過定位是不允許的。

7.什么是輔助支承？使用時應注意什么問題？舉例說明輔助支承的應用。

解：輔助支承用來提高支承零件剛度，不是用作定位支承點。輔助支承在定位支承對工件定位后才參

與支承，因此不起任何消除自由度的作用。所以各種輔助支承在每次卸下工件后，必須松開，裝上工件

后再調整和鎖緊。

8.什么是自位支承（浮動支承〕？它與輔助支承的作用有何不同？

解：自位支承是指支承本身在定位過程中所處的位置是隨工件定位基準面位置的變化而自動與之適應。

由于自位支承是活動的，因此它與輔助支承不同，盡管每一個自位支承與工件可能作三點或二點接觸，

但是一個自位支承一般來說實質上仍然只起一個定位支承點的作用。而輔助支承不起定位支承點的作

用。

9.在夾具中對一個工件進行試切法加工時，是否還有定位誤差？為什么？

解：定位誤差共兩項，基準位置誤差和基準不重合誤差。逐件試切法，一般來說，能消除定位誤差，

因為試切法可以設計（或工序）基準為測后基準來進行試切測顯及調刀。消除了用調整法加工時所造成

的定位誤差。

10.有一批工件，如下圖，采用鉆模夾具鉆削工件上中5mm和（D8nmi兩孔，除保證圖紙尺寸要求，還要求

保證兩孔聯(lián)心線通過①的軸線，其對稱度允差為0.08mm?，F(xiàn)采用如圖（b）、⑹、（d）三

和定位方案，假設定位誤差不得大于加工允差1/2。試問這三種定位方案是否都可行（。=90。）?

11.有一批直徑為d°-Td軸類鑄坯零件，欲在兩端面同時打中心孔，工件定位方案如下圖，試計算加工后

這批毛坯上的中心孔與外圓可能出現(xiàn)的最大同軸度誤差，并確定最正確定位方案。

12.一批d=Z-A6°-0-001。232加次的軸件，欲銃一鍵槽，工件定位如下圖，保證b=-R00O1565MM、h=55.5

°*制11,槽寬對稱于軸的中心線，其對稱度公差為0.Ci8mo試計算定位誤差。

解：圖示，￡h=0（因為基準重合）

13.有一批不同直徑和公差的軸類工件，外徑均已加工完畢，本道工序欲在軸端鉆削一個小

孑一或銃削一個槽，試問圖6）?（f）的定位誤差是否相同，為什么？（方框為本道工序

要保證的尺寸，V形夾角a—90°）

解：因為定位誤差大小就是被加上尺寸的設計（工序）基準在加工尺寸方向上的最大變動量。

而圖中設計（工序）基準均為零件外圓最低點，而加工尺寸方向為垂直方向，因此設計（工

一4

2xsin一

序）基準的最大變動量計算公式為：2

Td:零件外圓公差；a：V形塊夾角90°）o本例因a角均為90度，假設Td相同,

那么定位誤差￡必相同。

因為圖（a［、（b）、（d〕、（e）Td均為0.1,所以定位誤差均相同（￡~1071）,

而圖（c）,Td為0.12；圖If）Td為0.2,因此定位誤差與圖（a）、（b）、（c）、（e）

就不相同,分別為：￡^0.085,￡^0.141

14.有一批直徑為上的的軸件.欲銃一鍵槽，工件定位方案如下圖，保證m和n。試計

算各種定位方案尺寸m和n的定位誤差。

解:圖（a）

￡n=0（因為基準重合）

￡m=Td/2C因為基準不重合）

圖（b）en=Td/2（因為基準不重合，此為定心定位，定位基準為軸心線0）;em=0（因

為基準重合）

圖（c）en=0（因為基準重合）；

“Td/2（因為基準不重合,設計基準為軸心線0）

15.有一批圓柱形工件，直徑為。25光勖〃〃?，欲在其一端銃槽，要求槽對外圓軸心線對稱，

定位方案如下圖，試計算三種定位方案的定位誤差（V形塊夾角a=90°）。

解；圖（a）方案I

圖（b）方案I［""二0053。。2（）二00165

22

圖1C）方案HI￡=0

說明：銃刀位置按工件平均直徑調刀。一霎果農定位誤差是對稱度誤差。

16.有一批套筒類工件，以圓孔在圓柱心軸上定位車外圓，如下圖。要求保證內外圓同軸

度公差為中0.06mm。如果心軸圓柱外表與中心孔同軸度公差為中0.01mm,車床主軸徑向跳

動量為0.01mm,試確定心軸的尺寸和公差（圓孔直徑為娘

解：（如下圖）

設工件內孔公差為TD；心軸公差為Td；配合最小間隙為△min冊那么

TD+Td+Z\minW0.06—0.01—0.01；TD=0.021,

所以Td十△minWO.019

假設考慮工件與心軸裝配方便起見，需要最小間隙，那么心軸的尺寸和公差選中30g6

17.有一批套類工件，定位如下圖.欲在其上銃一鍵槽，試分析計算各種定位方案中，尺

寸H］、小、①的定位誤差。

（1）在可漲心軸上定位（圖（b））。

（2）在處于垂直位置的剛性心軸上具有間隙定位（定位心軸直徑為o

（3）在處于水平位置的剛性心軸上具有間隙的定位（定位心軸直徑為"；：、圖（c））o

（4）如果計及工件內外圓同軸度（同軸度為。，上述三種定位方案中，尺寸Hi、H2、H3的定

位誤差又各為多少？

解：（圖示）

（1）gi=Td/2（因為基準不重合）；￡H2=Td/2（因為基準不重合）；￡H3=0（因為基準不

重合）

（2）由于孔和心軸間隙配合

所以基準位置誤差為TDkci

SHi=TD+ei4-Td/2（其中Td為基準不重合誤差）。

￡H2=TD+ei+Td/2（其中Td為基準不重合誤差）。

8H3=TD+ei（因為基準重合，只有基準位置誤差）。

（3）分兩種情況討論

1）單邊接（心軸固定在機床上，而工件因其自重而始終使圓孔壁與心軸上母線接觸）

￡HI=￡H2=（TD+ei）/2+Td/2,（既有基準位置誤差，又有基準不重合誤差）。

￡H3=（TD+ei）/2（只有基準位置誤差）

對一批各種不同直徑（由D到D+TD）的圓孔和各種不同直徑（由d—ei到d—es）的心軸

相配而言，最小間隙量es始終是不變的常量。這個數(shù)值，可以在調整刀具尺寸（即決定對

刀元件到定位心軸中心的尺寸）時預先加以補償，那么es的影響便可消除。因此最后得出

的定位誤差為；

￡H2=eH2={（TD+（es—ei）}/2+T〃2

￡H3={TD+（es—ei）}/2

2）任意邊接觸（假設每次裝卸工件時都得從機床上取下心軸，裝上工件后連同心軸一起

裝夾到機床上人）。

￡HI—eH2—To+ei+Td/2；￡H3=To+eio

任意邊接觸的基準位置誤差為單邊接觸時的2倍。

任意邊接觸時和固定單邊接觸不同，ei無法在調整刀具尺寸時預先予以補償，故要考慮ei

的影響。

（4）將上面所得的定位誤差值都加上I（除H3外）。

18.工件定位如圖（a）所示。試分析計算由于定位引起的被加工平面A與兩軸頸軸心連線

01—02的平行度誤差。假設定位方案不能滿足平行度要求時，請?zhí)岢龊侠淼亩ㄎ环桨福?/p>

繪制簡圖表示。（a=90°）

解：圖示，當兩軸頸中心距為最小時，且軸頸02為最大（或最小），而軸頸6為最小（或

最大）時，定位誤差最大

假設定位方案不能滿足平行度要求時，定位方案改良如圖（b）o

19.在V形塊上定位，銃一批軸的鍵槽如下圖。工件定位局部為中6°—o.o5mm外圓?，F(xiàn)銃

床工作臺面與縱導軌的平行度公差為0.05/300,夾具兩V形塊的軸線與夾具體底面的平行

度公差為0.01/150。假設只考慮機床、夾具及工件定位三項誤差的影響時。試問鍵槽底面

與工件兩端①2（）o-（）.o5mm軸心線的平行度誤差為多少？

解：圖示，最大的平行度誤差是三項誤差因素的累積。

20.在階梯軸上銃鍵槽，要求保證尺寸H、Lo毛坯尺寸口=（口160°_0/加111,d=（D40°

-o.imm,D對子d的同軸度公差為0.04mm,定位方案如下圖。試求H、L尺寸的定位誤

差（a=90°）o

解：圖示，右邊第一項為外圓D軸線的定位誤差，第二項為D對d的同軸度引起的誤

差，第三項為外圓d軸線與H尺寸設計基準不重合誤差：

21.一批工件以圓孔（Q20H7）用心軸（①20g6）定位，在立式銃床上用頂尖頂住心

軸銃槽。定位簡圖如圖2—19所示。其小40h6外圓、4）20H7內孔及兩端面均已加工合格，

而且①4（）h6外圓對中20H7內孔的徑向跳動在0.02mm之內。今要保證銃槽的主要技術要求

為：

（1）槽寬b=12h9

⑵槽距一端面尺寸為20hl2（°o,2i）;

（3）糟底位置尺寸為34.8hll（0,-0.16）；

（4）槽兩側面對外圓軸線的對稱度公差為O.lOmmo

試分析其定位誤差對保證各項技術要求的影響。

解：圖示，現(xiàn)逐項分析如下：

（1）槽寬尺寸，由銃刀的相應尺寸來保證。

12〕尺寸20hl2(00..21),其設計基準和定位基準重合，且又是平面定位，故定位誤差

￡=0。

(3)槽底位置尺寸34.8hll(0,-0.16),其設計基準是外圓最低點，而定位基準是圓

心，設計基準和定位基準不重合，有基準不重合誤差。由圖可知，其值為640h6(°-o.oi6)

公差之半,即0.016/2=0.008o

由于心軸與定位孔是間隙配合，故有基準位置誤差，其值為最大間隙量：

心軸060g6(流)；孔020H6(浮)

配合最大間隙量為0.021+0.020=0.041

又因為定位基準是內孔中心，設計基準是外圓最低點，故外圓對內孔的徑向跳動，也

會引起設計基準的位移而產生定位誤差為0.02。

故￡=()?()08+()?041+().02=0069

(4)槽兩側面的理論對稱中心線，就是外圓的軸線，這是設計基準。定位基準是內孔

的軸線，由于外圓對內孔有徑向跳動，便是基準不重合誤差，引起槽對稱中心線的偏移為

式(a)；由于心軸與孔為間隙配合，其最大間隙為基準位置誤差，引起槽對稱中心線的偏

移為式(b)：

22.工件尺寸如圖(a)所示，①40晨。3與中35°*2同軸度公差為①0.02mm。欲鉆孔0,并保

證尺寸30：用限試分析計算圖示各種定位方案的定位誤差。(加工試工件軸線處于水平位

置，V形塊a均為90°)<>

解：如圖示

圖(b)定位基準為中35外圓最低點，而設計基準為中40外圓的最低點，引起基準不

重合誤差：

圖(c)設計基準為①40的最高點而中4()外圓與①35外圓以軸線的同軸度相聯(lián)系，而

以中35外圓在V形塊上定位，引起定位誤差為：

￡=640直徑公差/2+同軸度+635軸線的定位誤差=0.03/2+0.02十0.02/

[2*sin45°)=0.039

圖(d)同圖(c]￡=0.039

圖(e)設計基準為640外圓最低點，而定位基準為635軸線(定心定位)，一起定位

誤差為：￡=4>40直徑公差/2+同軸度=0.03/2+0.02=0.035

圖(f)設計基準為小40外圓最左母線而設計尺寸方向是水平線，定位基準為4)30外圓

軸線(水平方向定位元件為V形塊)，63()軸線沿著水平方向的定位誤差為()，所以定位

誤差為：￡=4>40直徑公差/2+同軸度=0.03/2+0.02=0.035

圖(g)(h)假設工件因其自重而始終使外圓下母線與孔壁接觸，屬于單邊接觸，其定

位誤差為：￡=640直徑公差/2+同軸+635軸線定位誤差=0.03/2+0.02+(0.02+0.05)

/2=0.07

假設考慮到最小間隙量始終使不便的常量。這個數(shù)值，可以在調整刀具尺寸時預先加

以補償.其影響便課消除,那么定位誤差為：e=0.03/2+0.02+0.02*O/2=0.065

圖(j)屬于定心定位，上述第三項誤差為0,那么定位誤差為：￡=0.03/2+0.02=0.035o

23.工件定位如下圖，假設定位誤差控制在工件尺寸公差的1/3內，試分析該定位方案

能否滿足要求？假設達不到要求，應如何改良？并繪制簡圖表示。

解：如左圖所示，設計基準均為680軸線，其定位誤差為：

該定位方案達不到要求，改良方案：

(1)應改為如右圖所示方案。此時對尺寸8或4其定位誤差均為：

24.在軸上銃一平面，工件定位方案，如下圖。試求尺寸A的定位誤差。

25.在轉模上加工直徑為20。+。25mm的孔，其定位方案如下圖，設與工件定位無關的

加工誤差為0.05mm(指加工時相對于外圓中心的同軸度誤差)，試求加工后孔與外圓的最

大同軸度誤差為多少？

解：設計基準為“60外圓的軸線，求加工后孔與外圓的最大同軸度誤差，就是求設計

基準的最大變動量。借用第24題題解的圖。求外國軸線E的定位誤差。

26.加工工件內孔D,現(xiàn)以三個直徑尺寸相同、且位置相隔120°的短圓柱銷定24所

示。試計算加工后這批工件內孔D與外圓中100的同軸度的定位誤差。

解：圖示，從保證工件內孔D與外圓①1()0的同軸度技術要求出發(fā)，可知設計基準為

外圓中100的軸線，求定位誤差，就是求軸線的變動量

外圓軸線極限狀況判斷：

軸線最低位置：工件V形槽尺寸最大(尺寸為20),而外圓①1()()為最小(直徑為1()0

—0.5)

軸線最高位置；工件V形槽寬度尺寸最小1尺寸為20—0.5),而外圓中100為最大(宜

徑為100)o

因此軸線的偏移量為該批工件V形槽寬度尺寸變動在短圓柱中中10定位件上定位所引

起軸線變動量￡?和該批工件中中100外圓尺寸變動在定位元件V形塊上定位(設a=60°)

所引起的軸線變動量￡2之和。

左圖為工件V形槽在短圓柱中10定位件上定位所引起軸線在短圓柱外圓法線上的變動

OCT,從圖中幾何關系上可看出00=05+2=0.25。

27.工件定位如下圖的兩種方案，要求加工面A對B面的平行度不大于0.2/100。L=

100mm,夾具hj=10±0.02mm,工件hg=10±0.05mm。試求:

(1)兩方案的定位誤差。

(2)指出減少圖(b)方案的定位誤差的途徑。

解：(1)圖3)￡=0

圖(2)￡=(0.02+0.05)/100=0.07/100

(2)增大L,減少夾具hj的公差。(必要時也可減少工件hj的公差)；或者采用圖

(a)的方案。

28.工件定位如下圖，要保證加工面A與B面的距離尺寸為100±0.15mm,試計算其定

位誤差。在保持原有定位方案的前提下，試提出減少定位誤差的措施。

解：設計基準為B,定位基準也是B,無基準不重合誤差。

,

EB=2X50tgl2=0.35>2X0.15

改良方案：支承釘高度應位于工件高度的中部，即支承釘高度改為30nm1。那么

,

eB=2X30tgl2=0.21<2X0.15

29.工件定位如下圖。欲加工C面，要求保證尺寸20±0.1mm,試計算該定位方案能夠

俁證精度要求？假設不能滿足要求時，應如何改良？

解：如圖，設計基準與定位基準不重合，而定位基準為平面，假設該平面己加工了，

可以認為基準位置誤差為0,只有基準不重合誤差。

￡=尺寸5()的公差值=2X().2=().4>(2X0.1)不能滿足加工要求。

改良措施：

(1)采用基準重合，用工件頂面定位，從下往上加緊，但加緊機構復機，裝夾不便；

(2)減少基準不重合誤差，即提高50±0.2尺寸的精度(如改為50±0.05)；

(3)假設加工數(shù)量不多，可改用試切法，直接保證20±0.1。

30.工件定位如下圖，欲加工孔0,保證B±T/2和D土T/2,設M、P面互相垂直，試

計算定位誤差。

解：如下圖

￡B=基準位置誤差+基準不重合誤差=0+1；

e。=基準位置誤差+基準不重合誤差=0+%

31.工件定位如下圖，加工M面要保證A°_n,工件定位基準為底平面和孔O2,試計算其

定位誤差。(孔。2直徑的公差為TD2,銷邊直徑公差為Td2,孔2和銷最小配合間隙為X2.)。

解：如圖，孔02配合間隙引起在A尺寸方向的定位誤差￡i=(TD2+Td2+X2niJcosB

L±AL引起在A尺寸方向上的定位誤差：％=2X(TL/2)cos3

L土AL引起在A尺寸方向上的定位誤差：e3=2X(L/2)cosa

因此總的定位誤差(在A尺寸方向上)：￡=￡葉g2+￡3=(TD2+Td2+X2nin+2XT,./2)cos

6+2X(Th/2)cosa。

32.加工如下圖零件，己加工好底面、側面及大孔中20。+0.02：加。本工序加工兩空中10。

+'0%m,保證尺寸30±0.05mm、25±0.05mm及兩孔中心聯(lián)線與A面平行度為0.l/100mm,

假設定位誤差應控制在公差的1/3時，試分析計算圖示三種定位方案的定位誤差，并確定

哪種方案可行。

解；如圖；

圖(b)對尺寸30及25來說，設計基準為①20孔的軸線，設計基準和定位基準重合，但

因銷和孔為間隙配合，故有基準位置誤差。

對于兩孔中心線與A面平行度方面的定位誤差，只要按圖(e)連接0102,并假想成

一面二銷定位，求算Q角。

當A面與①20孔距離為最小時(40-0.05),而夾具上圓銷與支承釘距離為最大時

(40+0.02),間隙為A2max,因為工件要接觸支承釘，必然繞01順時針轉,反之逆時針轉。

圖(c)對于尺寸25來說設計基準和定位基準重合，因有配合間隙，故有基準位置誤

差。

對丁尺寸3()來說，設計基準為①20孔軸線，而定位基準為A面，設“基準和定位基準

不重合，而定位基準為已加工過的平面。其基準位置，可認為0。因此

對于平行度來說，基準重合。因此￡平行=0。

圖(d)對于尺寸25來說，設計基準和定位基準重合，雖然有配合間隙存在，但因工

件A面的定位元件始終時使工件中20孔壁與圓柱心軸下母線接觸，因此在尺寸25方向，

設計基準變動量為：e2,^0o

對于尺寸30來說，也由于①20孔壁始終與圓柱心軸下母線接觸，因此在尺寸30方向

的設計基準變動量為最大配合間隙的一半。

對于一批各種不同直徑的圓孔和各種不同直徑的圓柱銷相配而言，最小間隙(Amin=

0.008),始終是不變的常量。這個數(shù)值，可以在調整刀具尺寸時預先加以補償，那么最小

間隙的影響便可消除。因此最后得出的定位誤差為：

對于平行度來說，設計基準與定位基準重合。因此￡平行

即第三種方案可行。

33.加工如圖(a)所示零件，在工件上欲銃一缺口，保證尺寸8°.?！辜觤?，F(xiàn)采用圖(b)、

(c)所示兩種定位方案。試分析哪種定位方案定位精度高。假設不能滿足圖紙要求，定位

方案應如何改良？并繪草圖說明。

解：如圖

圖(b)設計基準為尺寸8的左端面，而定位基準為尺寸50的左端面，基準不重合，

定位基準又為已加工的平面，基準位置誤差可認為零，因此

￡8=20尺寸的公差+50尺寸的公差=0.2+0.15=0.35>0.08

圖(c)設計基準為尺寸8的左端面，而定位基準為尺寸50的右端面，基準不重合，

位置誤差可認為零，因此

￡8=20尺寸公差=0.2>0.08

由上述可見，圖(c)方案定位精度高，但仍然超差.改良定位參考方案：定位元件結

構類似圖(C),但不用尺寸20右端而而用其左端面來定位，那么基準重合了，此時理論定

位誤差應為0,如圖(d)o

34.工件定位如下圖。在鉆模中加工連桿兩孔，假設只計及定位誤差的影響。

(1)試分別求出兩端孔的最大壁厚差各多少？(對一個零件而言)

（2）假設其它條件不變，僅將兩端V形塊都改為可移動式，實現(xiàn)自動定心定位，那么

兩孔的最大壁厚差為多少？

解：設兩個鉆套之間距離以及其中一個鉆套與V形塊的位置均按工件平均尺寸調定

（1）孔1外圓毛壞軸線的偏移量為：

孔2外圓毛坯軸線的偏移量為：

因求兩端孔的最大壁厚差，故應為：孔1：

-

2sin-

2,

孔2：

（2）孔1和孔2外圓毛坯軸線的偏移量為：

其壁厚差為其偏移量的兩倍。即

（二）影響加工精度的因素及其分析

35.在外圓磨床上加工（圖3-1）,當囚=2%或n1=n2時，假設只考慮主軸回轉誤差

的影響，試分析在圖中給定的兩種情況下，磨削后工件的外圓應是什么形狀？為什么？

解：圖（a）,由于主軸（砂輪軸）軸頸是圓的，加工后的工件形狀必然也是圓的。磨外

圓時,工件對砂輪的徑向壓力方向是一定的，總是把砂輪軸頸推向主軸軸承固定的承載區(qū)

±o主軸運轉中是軸頸圓周上的各點與軸承上的固定承載區(qū)連續(xù)接觸。因此，主軸的徑向

跳動只取決于軸頸的圓度，與軸承的圓度無關。

圖（b）,由于砂輪軸頸不圓，必然引起主軸的徑向跳動，加工后的工件產生圓度誤差,

其形狀與主軸相對于工件的轉速有關。

當n1=2出時，由于砂輪主軸轉速快，主軸徑跳的頻率高，且直接反映到被加工工件的

外圓，加工后的工件形狀為多角形（右圖）。

假設m=nz時，加工后二件的形狀類似主軸頸的橢圓形。

36.在臥式鐐床上對箱體件螳孔，試分析采用（1）剛性主軸控桿；（2）浮動省桿（指

與主軸連接的方式）和螳模夾具時，影響勝杯回轉精度的主要因素（靜態(tài)）有哪些？

解：（1）采用剛性主軸模桿螳孔時，影響鎮(zhèn)桿回轉精度的主要因素是：（i）螳桿主軸

滾動軸承外圈內滾道的圓度及波度；（ii）鑄桿主軸滾動軸承內圈的壁厚差；（iii）滾動體

的圓度與尺寸差；（iv）模床主軸箱體孔的尺寸精度，兒何形狀精度及前后軸承孔的同軸度;

（v）鍵床主軸軸頸的尺寸精度，幾何形狀精度及前后觸頸的同軸度。止匕外，主軸部件的裝

配質量也是影響螳桿轉精度的重要因素工

（2）采用浮動錯桿和螳模夾具時，影響撞桿回轉精度的主要因素是：1）鑄模上撞桿

導套孔的圓度誤差；2）鑄桿與導套孔的配合間隙；3）前后鍵套的同軸度；4）鋒桿前后導

向支承的同軸度。

37.在車床上加工圓盤件的端面時，有時會出現(xiàn)圓錐（中凸或中凹）或端面凸輪似的

形狀（如螺旋面），試從機床幾何誤差的影響分析造成圖示的端面幾何形狀誤差的原因是什

么？

解：產生圖3）所示端面中凹或中凸的主要原因是橫進給刀駕導軌與主軸回轉軸線不

垂直，或橫導軌在水平面的不直度引起的。

產生圖（b）所示端面凸輪狀的主要原因是主軸的軸向竄動，或橫導軌在水平面的不

直度。

38.為什么對車床床身導軌在水平面的直線度要求高于在垂直面的直線度要求？而對

平面磨床的床身導軌其要求那么相反呢？對饃床導軌的直線度為什么在水平面與垂直面都

有較高的要求？

解：普通車床的車刀是水平安裝的，床身導軌在水平面內的直線度誤差直接反映為刀

具在被加工外表的法線方向上的尺寸變化，對加工直徑的影響大。磨削平面時，加工外表

的法線方向在垂直面上，因此對平面磨床床身導軌在垂直面上的直線度有較高的要求。

在鏈床上鋒孔時，加工外表的法線方向時不斷變化的，鏈床導軌在水平面與垂直面的

直線度誤差都對錘像孔的徑向尺寸右明顯的影響，因而都己較高的要求。

39.在普通車床上加工一光軸，光軸長度L=800inm,加工直徑D=80°*5nim,當該車床

導軌相對于前后頂尖連心線在水平面內平行度為0.015/1000,在垂直面內平行度為

0.015/1000,如下圖，試求所加工的工件幾何形狀的誤差值，并繪出加工后光軸的形狀？

解：工件軸向形狀誤差值AD應考慮水平面不平行度AY與垂直面不平行度面AZ的綜

合影響。

因此

計算結果說明，床身導軌與前后頂尖在水平面的不平行度面△、,對加工直徑及軸向形狀

誤差影響顯著，而在垂直面的不平行度上Az對其影響很小（可略而不計），因此加工后工

件的形狀近似為圓錐形，產生圓柱度誤差。

40.上題中假設該車床因使用年限較久，前后導軌磨損不均，前棱形導軌磨損大，且

中間最明顯，形成導軌扭曲（圖示），經測量前后導軌在垂直面內的平行度（扭曲值）為

0.015/lOOOo試求所加工的工件幾何形狀的誤差值，并繪出加工后光軸的形狀？

AH40.015…

AAy=A?一，A=----x300

解：從圖示可知：B1000

加工后工件軸向直徑誤差值：

計算結果說明，導軌扭曲對外圓尺寸和軸向形狀精度影響較大，加，后軸的幾何形狀

大旋轉雙曲面（鼓形），產生圓柱度誤差（右圖示）。

41.外圓磨床導軌在水平面內的直線度誤差經測量后作圖，其結果如下圖，假設只考

慮導軌直線度誤差時，試計算磨削長度為1200mm的光軸，加工后工件的幾何形狀誤差為

多少？為減少此誤差，應如何調整機床較適宜？

解：由于導軌在水平面上的直線性誤差△（田向砂輪架），使磨削后一米長的光軸產生

圓柱度誤差，其誤差的表現(xiàn)形式可能有以下兩種：

（1）利用床身導軌的中段進行磨削，加工后光軸的形狀為鞍形（右圖）。從右圖可見,

利用床身導軌的中段進行加工，磨削后工件的軸向直徑誤差，比利用床身導軌的其它位置

磨削的誤差小（AR=0.5）o

（2）利用床身導軌的左半段（或右半段）進行加工，磨削后光軸的形狀為帶有明顯錐

度的喇叭形，軸向直徑誤差最大（AR=0.012L

為減少此誤差，可以采用調整尾架頂尖的位置，使前后頂尖與床身工作臺縱向移動方

向平行，使磨削后工件的軸向直徑誤差大為減小。

這種調整方法的實質是誤差補償法。

42.在車床上像孔時，假設主軸回轉運動與刀具的直線進給運動均很準確，只是它們在

水平面內或垂直面上不平行［圖示），試分別分析在只考慮機床主軸與導軌的相互位置誤差

的影響時，加工后工件內孔將產生什么樣的形狀誤差？

解：圖（a）所示為兩個成形運動在水平面內不平行，加工后工件內孔產生較大的圓柱

度誤差（錐形）。

圖（b）所示為兩個成形運動在垂直面內不平行，加工后工件內孔產生較小的圓柱度誤

差（喇叭形）。

43.裝在芯軸上（圖示）車削齒輪坯A,B,C,D,E五個外表（內孔F面己加工好

了），其加工順序如下：

先車削A,B,C,然后調頭車削D,E（調頭時不拆下工件，在調換芯軸位置，即把芯

軸回轉180°）,假設前頂尖相對于主軸回轉中心有偏心量e,且調頭時前頂尖處于圖示位

置（即處于偏心量e的最上方）。

試分析A、B、C、D、E各面之間將出現(xiàn)何種相互位置誤差？

解：（圖示）調頭前，由于芯軸的幾何軸線（兩頂尖連線）與回轉軸線（車床主軸的回

轉軸線）不重合，使加工后的外圓B的軸線與基準孔F的軸線有傾角a,產生同軸度誤差。

雖然B不平行F,但在同一次安裝中加工的幾個外表相對位置是準確的，即A垂直B、C

垂直B、A平行C。

凋頭后，被加工的外圓D的軸線也與基準孔F的軸線有傾角a,但方向相反。因此D

不平行B,且D與B外圓伯線的交角為2。，產生較大的同軸度誤差。由于在第二次安裝

中加工的外圓D,垂直于大瑞面E,所以E與A、C均不平行，其傾角也為2a

44.在平面磨床上用端面砂輪磨削平板工件。加工中為改善切削條件，減少砂輪與工件

的接觸面積，常將砂輪傾斜一個很小的角度（圖示）。假設。=2°,試繪出磨削后平面的

形狀并計算其平面度誤差？

解：磨削后平面呈中凹狀圖示，平面的直線度誤差為

45.在車床上加工芯軸時（圖示），粗、精車外圓A及肩臺面B后，再光刀人及B,經

檢測發(fā)現(xiàn)A有圓柱度誤差，B對A有垂直度誤差。試從機床幾何誤差的影響，分析產生以

上誤差的主要原因有哪些？

解：產生A面圓度誤差的主要原因是車床主軸回轉軸線的徑向跳動。產生A面圓柱

度誤差的主要原因有：（1）床身導軌在水平面內的直線度誤差；（2）床身導軌和主軸回轉

軸線在水平面內不平行；（3）床身導軌的扭曲；（4）主軸回轉軸線的角向擺動。產生B面

對A面不垂直的主要原因有：［1）主軸回轉軸線的軸向竄動；（2）刀架橫溜板導軌與主軸

回轉軸線不垂直。

46.工具車間加工夾具的鉆模板時：其中兩道工序的加工情況及技術要求如下圖。

工序（iii）（圖a）在臥式銃床上銃A面

工序（v）（圖b）在立鉆上鉆兩孔C

試從機床幾何誤差的影響，分析這兩道工序產生相互位置誤差的主要原因是什么？

解：圖示工序（iii）在臥式銃床上銃A面，要求A平行B,從縱向看A平行B取決

于銃床工作臺面與工作臺縱向移動的平行度。從橫向看A平行B取決于：（i）工作臺面與

工作臺橫向進給導軌在垂直面上的平行度；（ii）工作臺面與銃床主軸回轉軸線的平行度，

工序V在上鉆上鉆兩孔C,高求C垂直B,主要取決于鉆床主軸回轉軸線與工作臺面的垂

直度。

47.機床上各部件都有誤差，加工時如何判斷哪些部件的誤差對加工精度有直接影響？

哪些部件的誤差對加工精度沒有影響？

解：加工時，使機床運動部件的誤差影響刀具與工件正確的相對位置和相對運動關系

的因素，都會直接影響加工精度.其中主要的是機床主軸的回轉精度和導軌的直線運動精

度，以及成形運動之間的相對位置和運動配合關系。

具體分析時主要應考慮影響被加工外表法線方向（誤差敏感方向）的位置誤差與運動

誤差。其它方向的誤差對加工精度的影響較小。

48.加工外圓、內孔與平面時，機床傳動鏈誤差對加工精度是否有影響？在怎樣的加

工場合下，才須著重考慮機床傳動鏈誤差對加工精度的影響？傳動元件的誤差傳遞系數(shù)，

其物理意義是什么？

解：加工外圓內孔與平面是，機床傳動鏈誤差對加工精度沒有影響。只有在加工時要

求成型運動之間有一定的速比關系時（如加工螺紋、齒輪等成型外表）才須著重考慮機床

傳動鏈誤差對加工精度的影響。

第j個傳動元件的誤差傳遞系數(shù)為Kj=l/ijn=Wn/Wj。它反映第j個傳動元件的轉角誤差

對傳動鏈誤差的影響程度，其數(shù)值為該傳動元件至未端元件之間的總傳動比。

49.在車床上加工絲杠和在滾齒機上加工齒輪時，產生傳動鏈誤差最主要的環(huán)節(jié)是什

么它們引起的溫差對一批工件而言誤差性質屬于什么？通常才喲女冠哪些措施來提高傳動

鏈精度？

解：在車床上加工絲杠，產生傳動鏈誤差最主要的環(huán)節(jié)時車床母絲扛的精度：在滾齒

機上加工齒輪。產生傳動鏈誤差最主要的環(huán)節(jié)是滾齒機工作臺分度渦輪的精度。它們引起

的加工誤差對一批工件而言是常值系統(tǒng)誤差。為提高傳動鏈精度通常采用的措施有：(1)

盡量縮短傳動鏈以減少傳動付的數(shù)目；(2)合理安排傳動比；［3)提高主要傳動元件的制

迨及裝配精度；(4)采用校正機構。

50.在滾齒機上假設被加工齒輪分度圓直徑D=100mmL滾切傳動鏈中最后一個交換

齒輪的分度圓直徑d=200mm,分度蝸輪付的降速比為1：96,假設此交換齒輪的周節(jié)累積

誤差AFp=0.12mm,試求由此引起的工件的周節(jié)偏差為多少？

解：最后一個交換齒輪的誤差傳遞系數(shù)：Kj=ij=l/96；由此引起的工作臺轉角誤差：

△%.=Kj?△化=—

''J'96200/2產生工作的周節(jié)偏差為：

A,AD10.12100、

△九=△%?——=—x-----x=0.006(〃〃〃)

m1296200/22

51.圖時為Y38滾齒機的傳動系統(tǒng)圖，當加工直齒圓柱齒輪時(m=2,Z工=48),i型

=1,i分=eac/fbd=24K”/Zi=1/2

假設齒輪動的周節(jié)累積誤差△Fpi=0.08mm,

齒輪Z。的周節(jié)累積誤差AFpd=010mm,

蝸輪的周節(jié)累積誤差△Fpa=0.13mm,

試求：

(1)分別計算由于它們引起的工件的周節(jié)偏差或周節(jié)累積誤差為多少？

(2)分析它們如何影響被加工齒輪的傳動質量并說明能否用校正機構來補償？

(3)估算整個傳動鏈的轉角誤差〔假設傳動鏈中其他元件均很準確)？

解：圖不

(1)分別計算各自引起的工件的周節(jié)偏差或周節(jié)累積誤差：

周節(jié)偏差：

周節(jié)累計誤差：

(2)Z\、Zd齒輪誤差引起的工作臺傳動誤差屬于高頻小幅值的使工件產生底節(jié)偏差，

主要影響齒輪傳動的工作平穩(wěn)性。

蝸輪誤差引起的工作臺傳動誤差較大，直接反映為被加工齒輪的周節(jié)累積的誤差，主

要影響齒輪傳動的運動精度。后者引起的傳動誤差屬于大周期的，可采用校正機構來補償。

(3)估算整個傳動鏈的轉角誤差：

52.在臥式樓床上采用工件進給鐐孔時，假設鎮(zhèn)刀回轉直徑d刀=80mm,工作直線進

給運動與伸桿回轉運動軸線有1°30'的交角，試求加工后孔的圓度誤差？

解：當工作臺直線進給運動與螳桿回轉運動軸心線不平行時(圖示)像出的孔在垂直

于轅桿軸心線的截面I—I內為圓形，而在垂直于進給方向的截面II-II內為橢圓。加工結

果為一個橢圓柱面。

橢圓的長軸為d刀.短軸為d刀cosa,故圓度誤差為：△€!=(!刀(1-cosa)=80(1

—cosl030')=0.028(mm)

53.在車床上用三爪卡盤夾持軸承外環(huán)的外圓進行鏈孔時，試問三爪卡盤的制造誤差

(如有偏心)對撞孔的尺寸，幾何形狀及相互位置精度(如孔對定位外圓的同軸度誤差)

有否直接影響？為什么？

解.：三爪卡盤的偏心對鎮(zhèn)孔后的尺寸，集合形狀尹無直接的影響?？ūP的偏心只會引

起鎮(zhèn)孔余量不均，通過誤差復映規(guī)律對像孔的尺寸及幾何形狀產生間接的、很小的影響。

三爪卡盤的偏心會使所鎮(zhèn)的孔與定位外圓產生同樣的偏心(即同軸度誤差)o

54.在鉆床上用鉆模擴孔時，試問鉆套直徑的誤差(如尺寸變大了)對擴孔直徑是否

有直接影響？假設改用單刃饃刀，仍用上述鉆模來引導刀桿進行像孔，那么鉆套直徑的誤

差對鐐孔尺寸精度有否直接影響？如果上述工作都改在車床上進行，其影響又如何？

解：在鉆床上：用擴孔鉆，擴孔直徑不受直接影響。用單刃像刀，像孔尺寸會變小。

在車床上：用擴孔鉆，擴孔直徑會受影響(因為被加工孔的軸線是車床主軸的回

轉軸線)，用單刃鐐刀、鐐孔尺寸不受直接影響。

55.用雙軸鏡頭加工圖所示工作的四孔①50H8,加工時工件分兩次安裝(第一次安裝

工件以A端靠在夾具定位銷1的左側，第二次安裝那么靠在定位銷2的左側，如圖(b)

所示。假設與安裝無關的其它因素引起的孔距加工誤差為±0.01mm。試分析計算任意兩孔

的中心距允差為±0.()5mm的技術要求能否保證？

解：圖示,孔距誤差△工=△定位+△加工。

(1)同一次安裝加工的兩孔之孔距誤差；

△0102=△0304=(±0.015)+(±0.01)=±0.025(mm)

(2)兩次安裝加工的兩孔之孔距誤差應考慮：(i)定位銷的直徑公差0.01(可化成土

0.005的形式)；5)兩定位銷銷距公差±0.01；(iii)兩鏈頭主軸軸距公差±0.015；(iv)與

安裝無關的其它因素引起的孔距加工誤差±0.01。

由于兩次安裝的定位基準都是A面，基準誤差為常值誤差，可相互抵消，因此不必計

入。

56.在內圓磨床上磨削主軸錐孔時，假設工件回轉軸線與砂輪回轉軸線不等高，錐孔

會產生怎樣的加工誤差？當用標準檢驗棒做著色檢驗接觸情況時會發(fā)現(xiàn)什么現(xiàn)象？它對機

床主軸的使用性能有何影響？

解：磨削后，錐孔呈旋轉雙曲面。因此在用標準檢驗棒做著色檢驗時，發(fā)現(xiàn)主軸錐孔

的接觸面積減小。當主軸錐孔與工具錐柄結合時，因錐面接觸面積小，接觸剛度低，使頂

尖的定位精度降低，使錐孔的磨損加劇。

57.用成形車刀在車床上加工手柄件的曲面時(圖示)，假設成形刀刃安裝略高(或略

低)于工件的回轉軸線，或成形刀具在水平面上安裝傾斜，試分析加工后工件將產生怎樣

的幾何形狀誤差？

解：圖示，成形刀具安裝不正確，加工時就會使工件產生相應的幾何形狀誤差。題中

成形刀具安裝略高(或略低)于工件的回轉軸線，或成形刀具在水平面上安裝傾斜，手柄

件曲面上個點的Illi率半徑都產生變化，可在刀刃上等距截取幾點，以作圖法求出工作軸各

段的加工直徑連成工件的輪廓曲線。成形刀具在水平面上安裝傾斜影響更直接，加工直徑

變化更大。因此成形刀具的正確安裝尤為重要，一般可用樣板、樣件或其它方式對刀。

58.在車床上車削圓錐面(圖示)，假設小刀架的傾斜角度已調整好，且工件的同轉運

動與刀具的直線運動均很精確。當車刀刀尖安裝位置低于機床主軸軸線2.5mm,且工人按

錐體大端直徑中100試切調刀，試分析計算在只考慮刀具安裝位置不準確，加工后工件的

實際形狀及小端直徑的實際尺寸？

解：如下圖，假設車刀刀尖安裝位置通過機床主軸軸線的水平面內。大端半徑：Ro=

100/2=50(mm)；小端半徑：r0=80/2=40(mm)。錐度:tga=(50—40)/200=l/20o

當軍刀刀尖位置比機床主軸軸線低=2.5毫米時，按題意可知，由于在車削錐體大端時

調刀，大端實際刀尖與理論刀尖在水平面上的投影相差一個距離A,而且在任意垂直截面

上，其實際刀尖與理論刀尖在水平面的投影均相差一個同樣的距離△(圖示)。

(1)求在任意截面上的實際半徑6

上式中以與x恰為一雙曲方程，加工外表必然為旋轉雙曲面。

(2〕求小端半徑的實際尺寸

59.在單軸自動車床上加工一批直徑中20mm的小軸，軸長l=3()mm(工作對料為45

鋼)，刀具材料用YT15,切削速度v=100m/min,走刀量f=0.3mm/r,試求加工500件

后由于刀具磨損引起的工件直徑誤差是多少？

解：查表可得：車刀的初始磨損Uo=O.O()8mm,單位磨損Ku=().()()8mm,

先求車刀的切削路程L：再求車刀的尺寸磨損口：工件的直徑誤差上八d;

60.加工一合金鋼管，其外徑為中100°o()54mm,工件長度1=2100mm,錐度允差在全長

范圍內為().02mm。原選用刀具材料YT15,走刀量fi=0.32mm/r,試計算由于刀具磨損所

產生的錐度值是否超差？假設改用YT30寬刀，采用大進給(f2=1.98mm/r)加工，試計算

由于刀具磨損是否會使加工外圓的錐度超差？

解：⑴采用YT15車刀,且fl=0.32mm/r

查表可得uo=O.004(mm),KP=0.0085(mm)

切削路程1=(3.14X100X2100)/(1000X0.32)=2061.67(m)

法向磨損u=0.004十(2061.67/1000)X0.0085=3.022(mm)

全長的錐度為△D=2u—2X0.022-0.044(mm)>0.02

所以加工的外圓錐度超差。

⑵采用YT30車刀，且f2=1.98mm/r

查表可得U。=0.002(mm),KM=0.0035(mm)

切削路程匕=(3.14X100X2100)/(1000X1.98)=333.20(m)

法向磨損u=0.002十(333.20/1000)X0.0035=0,003(mm)

全長的錐度為△D=2u=2X0.003=0.006(mm)<0.02

所以加工的外圓錐度合格。

61.在無心磨床上采用切人法(徑向進給)磨削一批小軸，圖紙要求尺寸中401045mm,

小軸的氽量為O.3nnn,砂輪外徑D=500mnio假設砂輪磨耗量與工件的金屬切削量之比為1：

25,試計算只考慮砂輪磨耗影響的條件下，磨削加工多少工件之后就須重新調整機床？(工

件的調整尺寸為中39?955mmJo

解：工件的金屬去除量為3.14dlt

式中d：工件直徑；1：工件長度；t：切深，為工件直徑余量的一半。

砂輪的磨耗量為3.14D1U

D：砂輪直徑，u：砂輪的尺寸磨損值

按題意的條件列式3.14dly/3.14Dlu=25

求磨削一個工件的砂輪尺寸磨損值：

故，磨削93件后需重請機床。

62.何謂加工原理誤差？由于近似加工方法都將產生加工原理誤差，因而都不是完善的

加工方法，這種說法對嗎？

解：在某些情況下，采用近似加工方法(近似的傳動方式或近似形狀的刀具)，可使機

床結構簡化，刀具數(shù)量減少，加工簡便且易實現(xiàn)，對保證零件的加工質量，提高勞動生產

率，降低零件的加工本錢是有利的。假設采用理論上要求的精確的加工原理，需要設計結

喉復雜的機床和刀具。由于傳動鏈的累積誤差及復雜刀具的制造誤差，可能反而比近似加

工的原理誤差更大。因此不能認為，一旦有原理誤差就不是一種完善的加工方法，而要看

其對加工精度實際影響的程度，當包含原理誤差在內的總加工誤差在規(guī)定的公差范圍內就

可以了。

63.在公制車床上車模數(shù)螺桿時，掛輪計算為21〃2義2344=螺桿螺距t/機床絲扛螺距

T,假設車床母絲桿的螺距T=6mm,車模數(shù)2mm的螺桿，掛輪齒數(shù)為Z1/Z2XZ3/Z4R00/70

X80/120,求由于傳動比誤差而產生的蝸桿螺距誤差為多少？

解.：螺桿螺距誤差

64.設計車床走刀箱時，經常要考慮車削蝸桿時的交換齒輪的配置問題。如果選交換

齒輪39/48X58/30=1.57作為近似配。求采用這種傳動比來車削長度L=100mm的蝸桿時，

蝸桿的軸向齒距累積誤差是多少？

L

△/v==

解：蝸桿的軸向齒距累積誤差：-，〃?

L

式中：n：蝸桿牙齒的圈數(shù)；n=根萬，

加：單圈牙齒的軸向齒距誤差；

L：蝸桿牙齒的長（100mm）；

_39--58x--7-i---

A/y==-^―x（―X--—x2/n）=100x——~~—=0.002（〃〃〃）

mHm兀48302兀

所以：2

65.采用讀數(shù)為0.02mm的游標尺，測得小軸的外圓直徑為①19.96mm,假設只考慮測

量工具本身誤差的影響，試求工件外圓的實際尺寸？

解：測量誤差一惻得尺寸一工件的實際尺寸。所以工件的實際尺寸=測得尺寸土測量

誤差；查表可得0.02mm的游標尺的極限誤差為±（）.（）4mm,故工件內孔的實際尺寸應為

①19.96±0.04mmo

66.假設像孔尺寸為①試合理選取測量方法。

解:工件上測量尺寸的公差為0.（）3,其精度為IT6級。經查表可知，測量精度系數(shù)為0.30。

計算測量方法允許的測量誤差：△度量=0.03X0.30=0.009（mm）

經查附表測量工具的極限誤差為9微米的是應采用一級杠桿式百分表（在0.1毫米內使

用）及三級量塊對孔徑進行相對測量即可滿足要求。

67.在六角自動車床上加工一批工件（圖示），試分析說明用試切法調刀或用樣件調刀

影響尺寸精度的主要因素各有哪些？1假設不考慮加工過程中其它因素的影響）

解.：（圖示）

（1）用試切法調整的誤差包括：1i）試件的尺寸測量精度；（ii刀具的微調精度；（iii）

試切件數(shù)；（iv）擋塊的調整精度及重復定位精度；（v）轉塔刀架的定位精度。

（2）用樣件法調整的誤差包括：（i）樣件尺寸的設計，制造及安裝誤差；5）調整時

目測對刀等主觀誤差；（iii）工藝系統(tǒng)的變形；（iv）彈簧夾頭的制造及安裝精度；（v）檔塊

的調整精度及重復定位精度；（vi）轉塔刀架的定位精度。

68.試比擬試切調整法與樣件調整法的優(yōu)缺點及其適用場合？為什么試切調整法可以

消減常值系統(tǒng)誤差？

解：（1）試切調整法符合實際加工狀況，調整準確，且無需其他專用的工裝和技術準

備。但需屢次試切、調刀、度量，花費工時及材料并可能出廢品，多用于成批生產。

（2）樣件調整為調整工作簡單、方便。數(shù)勇攀激婦，且需專門設計，制造樣件（或樣

板，對刀塊等）。多用于中一小雪性的十積分各一一

實際使用時，可結合兩種方法的特點綜合使用，既簡單、方便、又準確。

（3）試切一批.匚件時，能方便地發(fā)現(xiàn)整批工件的常值系統(tǒng)誤差。并通過調刀等方法給

予消除。但由于存在重新調整的誤差，因此常值誤差或多或少總還存在。

69.在數(shù)捽和數(shù)顯機