年產(chǎn)9.5萬噸濕法煉鋅廠焙燒車間設(shè)計

.741.050.21.0451.21.11004.2煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算硫酸化焙燒有關(guān)指標(biāo)：焙燒鋅金屬回收率：99.5%脫硫率：50%脫鎘率：60%空氣過剩系數(shù)：1.15煙塵產(chǎn)出率及煙塵物相組成計算：以100kg鋅精礦計算。按工廠生產(chǎn)實踐，同類型流態(tài)化床硫酸化焙燒鋅精礦時，煙塵中殘留以硫酸鹽形態(tài)的硫為2.14%，硫化物形態(tài)的硫為0.5%；鎘60%進(jìn)入煙塵，砷和銻為65%，鉛為50%，元素鋅以及其他元素為45%,為計算方便起見，設(shè)所有硫化物的硫和硫酸鹽的硫均與鋅結(jié)合，PbO與SiO2結(jié)合成PbO·SiO2，其他金屬為氧化物形態(tài)存在。設(shè)煙塵產(chǎn)出量為xkg，則各組分進(jìn)入煙塵中的量為：Zn：45.3×45%=20.385kgCd：0.54×60%=0.324kgCu：0.5×45%=0.225kgPb：0.56×50%=0.48kgFe：14.94×45%=6.723kgCaO：1.05×45%=0.4725kgMgO：0.20×45%=0.09kgSiO2：1.2×45%=0.54kgSS：0.005xSSO4：0.0214x其它：0.93×45%=0.4185kg①各組分化合物進(jìn)入煙塵中的數(shù)量為：(1)ZnS量：(0.05x*97.4)32=0.0152xkg其中Zn：0.0102xkgS：0.005xkg(2)ZnSO4量：0.0214x*161.4=0.1079*32kg其中Zn：0.0437xkgS：0.0214xkgO：0.0428xkg(3)ZnO·Fe2O3量：煙塵中Fe先生成Fe2O3，量為：6.723*159.7=9.612*111.7kgFe2O3有13與ZnO結(jié)合成ZnO·Fe2O3，其中的Fe2O3為：9.612×13＝3.204kg所以ZnO·Fe2O3的量為3.204*241.1=4.837*159.7kg其中含Zn：Zn：1.306kg，F(xiàn)e：1.120kg，O：1.281kg余下的Fe2O3的量為：9.612-3.204=6.408kg，其中含F(xiàn)e：4.466kg，O：1.942kg。(4)ZnO量余Zn量為：20.385-(0.0102x+0.0437x+1.306)＝21.691-0.0539xkg則ZnO量為：(21.691-0.0539x)×81.465.4=25.584-0.0671xkg(5)CdO量：0.324*128.4112.4=0.370kg,其中Cd：0.324kgO：0.046kg(6)CuO量：0.225×8064=0.282kg其中Cu：0.225kgO：0.057kg(7)PbO·SiO2量:PbO量為：0.48*223.2207.2=0.517kg含Pb：0.48kg，O：0.037kg與PbO結(jié)合的SiO2量為：0.324*128.4112.4=0.370kg剩余的SiO2量為：0.54-0.129=0.41kg(8)CaO量：0..4725kg(9)MgO量：0.09kg(10)其它：0.4185kg綜合以上各項得：x=0.0152x+0.1079x+4.837+6.352+3.297-0.0671x+0.117+0.219+0.370+0.2817+0.517+0.4725+0.09+0.4185解得x=40.26即煙塵產(chǎn)出率為焙燒干精礦的40.26%，ZnS量：0.0152×40.26=0.612kg其中Zn：0.418kgSs：0.194kgZnSO4量為：0.1079×40.26=4.344kg其中Zn：1.759kgSSO4：0.8615kgO：1.7235kgZnO量：25.691-(0.0539×40.26)=23.52kg其中Zn：18.989kgO：4.531kg根據(jù)以上計算，編制鋅煙塵的物料組成表，如表4.3所示。表4.3鋅煙塵的物料組成組成ZnCdPbCuFeSsSso4CaOMgOSiO2O其他共計ZnS0.4180.1940.612ZnSO41.7590.86151.72354.34ZnO18.9894.53123.61ZnO·Fe2O31.3.061.1201.2814.667Fe2O34.4661.9426.508CdO0.3240.0460.47PbO·SiO20.480.410.0370.927MgO0.090.09CuO0.2250.0570.0252SiO20.410.41CaO0.47250.4725共計22.4720.3240.480.2255.5860.1940.8580.86150.090.829.61750.418541.9465%50.620.781.230.6316.20.342.42.350.062.327.81.5100%4.3焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算設(shè)每焙燒100kg干精礦產(chǎn)出的焙砂為ykg。流態(tài)化焙燒時，鋅精礦中各組分轉(zhuǎn)入焙砂的量為：Zn：45.3-22.472=22.828kgCd：0.54-0.324=0.216kgCu：0.5-0.225=0.225kgPb：0.56-0.48=0.08kgFe：14.94-5.586=9.354kgCaO：1.05-0.8615=0.1885kgMgO：0.2-0.09=0.11kgSiO2：1.2-0.82=10.38kg其它：1.97-0.4185=1.5515kg焙砂中SSO4取1.10%，SS取0.3%，SSO4和SS全部與Zn結(jié)合；PbO與SiO2結(jié)合成PbO·SiO2；其他金屬為氧化物形態(tài)存在：各組分化合物進(jìn)入焙砂中的數(shù)量為：SS：0.011ySSO4：0.003yZnS量：0.003y×9732=0.009ykg其中：Zn：0.006ykgS：0.003ykg(2)ZnSO4量：0.011y×16132=0.055ykg其中Zn：0.022ykgS：0.011ykgO：0.022ykgZnO·Fe2O3量：煙塵中Fe先生成Fe2O3，量為：8.217×160112=11.74kgFe2O3有40%與ZnO結(jié)合成ZnO·Fe2O3，其中的Fe2O3量為：11.74×40%=4.696kg所以ZnO·Fe2O3的量為：4.696×241160=7.073kg其中含Zn：1.908kgFe：3.287kgO：1.878kg。余下的Fe2O3的量為：11.74-4.696=7.044kg，其中Fe：4.931kgO：2.113kg。(4)ZnO量余Zn量為：22.828-(0.006y+0.022y+1.908)＝20.642-0.026ykg則ZnO量為：（21.742-0.028y）×8165=27.094-0.035ykg(5)CdO量：0.616×128.4112.4=0.704kg其中Cd：0.216kgO：0.48kg(6)CuO量：0.225×8064=0.281kg其中Cu：0.225kgO：0.056kg(7)PbO·SiO2量:PbO量為：0.3×223207=0.323kg其中含Pb：0.30kg，O：0.023kg與PbO結(jié)合的SiO2量為：0.323×60223=0.087kg剩余的SiO2量為：1.76-0.087=1.673kg(8)CaO量：0.1885kg(9)MgO量：0.11kg(10)其它：0.451kg綜合以上各項得：y=0.009y+0.055y+7.073+7.044+27.094-0.035y+0.704+0.281+0.323+0.087+1.673+0.5775+0.1885+0.11解得y=46.83即焙砂產(chǎn)出率為焙燒干精礦的46.83%ZnS量：0.009×46.83＝0.421kg其中Zn：0.242kgS：0.129kgZnSO4量為：0.055×46.83＝2.576kg其中Zn：1.24kgS：0.522kgO：1.24kgZnO量：27.094-0.035×46.83＝25.455kg其中Zn：22.427kgO：5.228kg根據(jù)以上計算，編制焙砂的物組成表，如下表所示：4.4焙砂的物相組成（kg）組成ZnCdCuPbFeSsSso42-CaOMgOSiO2O其他共計ZnS0.2420.1290.421ZnSO41.240.5221.242.576ZnO22.4275.22825.455ZnO·Fe2O31.9083.2871.8787.073Fe2O34.9312.1137.044CdO0.2160.0880.704CuO0.2250.0560.281PbO·SiO20.30.0870.1860.509CaO0.57750.5775MgO0.1650.165SiO21.761.76其他1.55150.451共計23.6570.6160.2250.38.2180.1390.5120.57750.1651.84710.3730.45147.1265%50.1991.3070.4770.63717.4380.2951.0861.2250.353.91922.0110.957100.004.4焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算焙砂和煙塵中剩下的硫量為：0.176+0.716+0.484+0.942=2.363kg.焙燒過程脫量。31.58-2.363=29.217kg。假定95%的硫生成了SO2，5%的硫轉(zhuǎn)化為SO3，則需要O2的量為：生成SO2的：29.217×0.95×3232=27.756kg生成SO3的：29.217×0.05×4832=2.192kg煙塵和焙砂中氧化物和硫酸鹽的含氧量為：8.714+8.837=17.551kg.因此，100kg鋅精礦（干量）焙燒需要理論氧量為：27.756+2.192+17.551=47.499kg.空氣中氧的重量百分?jǐn)?shù)為23%，則理論需要空氣量為：47.99×10023=206.52kg.為了加速反應(yīng)的進(jìn)行，提高設(shè)備的生產(chǎn)能力，實際鼓風(fēng)量比理論空氣量要大，對于濕法煉鋅的流態(tài)化焙燒，按工廠實踐，過剩空氣系數(shù)可取1.25，故實際需要空氣量為：206.52×1.25=258.15kg.空氣中各組分的重要百分?jǐn)?shù)為N277%，O223%。鼓入258.15kg空氣，其中：N2：258.15×77%=198.776kgO2：258.15×23%=59.375kg標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下空氣密度為1.293kgm,實際需要空氣體積為：258.151.293=199.65m空氣中各組分的體積百分?jǐn)?shù)為N279%，O221%，其中N2：199.65×79%=157.724m.O2：199.65×21%=41.926m.焙燒排除煙氣量和組成：1)焙燒過程中產(chǎn)出：SO2：29.217×0.95×6432=55.512kgSO3，29.217×0.05×8032=3.652kg2)過剩的氧量：59.375-47.499=11.876kg3)鼓入空氣帶進(jìn)的N2量：198.776kg4)CaCO3和MgCO3分解產(chǎn)出的CO2量：0.64+0.11=0.75kg5)鋅精礦及空氣帶入水分產(chǎn)生的水蒸氣的量：進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐的鋅精礦含一定的水分，取7%，即100kg干精礦帶水分為：7(100-7)×100=7.527kg空氣帶入水分量的計算：設(shè)地區(qū)的氣象資料：大氣壓為754.8mm汞柱，相對濕度77%，平均溫度17.5%。換算此條件下空氣需要量為：199.65×760（273+17.5）754.8×273=213.91m.帶入的水分量為：213.91×0.0162×0.77=2.688kg帶入總水分：7.527+2.688=10.195kg或10.195×22.418=12.687m3.4.5計算結(jié)果列表煙氣量和組成組成重量（Kg）體積（m3）體積比（%）SO255.51223.09513.280SO33.6522.0051.222CO20.750.340.231N2198.77659.375126.9573.297O241.92617.824.228H2O12.68713.27.021共計270.337182.31199.9994.5流態(tài)化焙燒物料平衡按以上計算結(jié)果編制的物料平衡見表（未計機(jī)械損失）。4.6流態(tài)化焙燒物料平衡表加入產(chǎn)出名稱質(zhì)量%名稱質(zhì)量%干鋅精礦10028.3633煙塵41.366511.8984精礦中水分8.6962.5013焙砂35.961510.3437干空氣236.02567.8886煙氣270.33777.7579空氣中水分2.9440.8468共計347.665100.00共計347.6651004.6熱平衡計算4.6.1熱收入進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐熱量包括反應(yīng)熱及精礦、空氣和水分帶入的熱量等。1)硫化鋅按下式反應(yīng)氧化放出的熱情為Q1ZnS+32O2=ZnO+SO2+443508KJ生成ZnO及ZnS量：（21.885+0.55+0.665+26.06）×97.465.4=73.215kg則Q1=443508×73.21597.4=333064.4KJ2)硫化鋅按下式反應(yīng)硫酸鹽放出的熱量為Q2ZnS+2O2=ZnSO4+774767KJ生成ZnSO4的ZnS量：（1.925+0.989）×97.465.4=4.34kg則Q2=774767×4.3497.4=34522.472KJ3)ZnO與Fe2O3按下式反應(yīng)放出熱量Q3ZnO+Fe2O3=ZnO·Fe2O3+114300KJ生成ZnO·Fe2O3的ZnO量為：（0.55+0.665）×81.465.4=1.512kg則Q3=11430×1.51281.4=2123.115KJ4)FeS2按下式反應(yīng)放出的熱量Q44FeS2+11O2=2Fe2O3+8SO2+3310084kJQ4=3310084×4.5479.4=31070.88KJ5)FeS按下式反應(yīng)放出的熱量為Q52FeS+72O2=Fe2O3+2SO2+1226774KJFe7O8分解得到FeS量：3.22+2.11×78=5.066kgCuFeS2分解得到FeS量：0.36+0.41×12=0.565kg得到總FeS量：5.066+0.565=5.63kgQ5=1226774×5.63175.7=39309.83KJ6)CuFeS2與Fe7S8分解的硫燃放出來的熱量Q62CuFeS2=Cu2S+2FeS+12S2分解出的S量：1.18×32366.8=0.103kgFe7O8=7FeS+12S2分解出的S量：5.32×32646.95=0.259kg1kg硫燃燒放出的熱量為9303KJ,則：Q6=（0.103+0.259）×9303=3367.686KJ7）PbS按下列反應(yīng)放出熱量為Q7PbS+32O2=PbO+SO2+421569KJPbO+SiO2=PbO·SiO2+8499KJ生成PbO放出熱量：1.12×421569239.2=1973.9KJ生成PbO·SiO2量：0.662+0.662=1.324kg生成PbO·SiO2放出的熱量：8499×1.324283.3=39.72KJQ7=1973.9+39.72=2013.62KJ8）CdS按下式反應(yīng)放出熱量Q8CdS+32O2=CdO+SO2+413656KJ生成CdO的CdS量：0.31×144.4112.4=0.40kgQ8=0.40×413656144.4=1145.86KJ9）Cu2S按下式反應(yīng)放出熱量Q9Cu2S+2O2=2CuO+SO2+533691KJ生成CuO的Cu2S量為：0.41×159.1127.1=0.513kgQ9=0.513×533691159.1=1720.83KJ10）部分SO2生成SO3時放出熱量Q10SO2+12O2=SO3+98348KJQ10=3.652×9834880=4498.59KJ11）鋅精礦帶走的熱量Q11進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐中的精礦溫度為40℃，精礦的比熱取0.84KJ(kg,℃).Q11=100×40×0.84=3360KJ12）空氣帶入的熱量Q12空氣的比熱取1.32KJ(m,℃)，空氣溫度取17.5℃Q12=199.65×1.32×17.5=4611.915KJ13）入爐精礦含水分7.527kg，水分比熱取4.1868KJ(kg,℃)，100kg精礦中的水分帶入熱量Q13 Q13=7.527×4.1868×40=1260.562KJ熱量總收入Q總收=Q1+Q2+……+Q13=333064.4+34522.47+2123.12+31070.88+39309.83+3367.69+2103.62+1145.86+1720.83+4489.59+3360+4611.92+1260.56=462150.77KJ4.6.2熱支出 (1)煙氣帶走的熱量為Q煙爐頂煙氣900℃，各組分比熱見下表：4.7煙氣各組分比熱，J(kg·℃)SO2SO3CO2N2O2H2O2.2152.3032.1811.3941.4561.687Q煙=(24.029×2.215+2.046×2.303+0.402×2.181+133.63×1.394+7.654×1.465+14.55×1.687)×900=252766.9035kJ(2)煙塵帶走的熱量為Q塵由爐中出來的煙塵溫度為900℃，其比熱為0.84kJ(kg·℃)。Q塵=41.3665×900×0.84=31273.074kJ(3)焙砂帶走的熱量為Q焙由爐中出來的焙砂溫度為850℃，其比熱為0.84kJ(kg·℃)。Q焙=35.9615×850×0.84=25676.511kJ(4)鋅精礦中水分蒸發(fā)帶走的熱量為Q蒸Q=G水t水C水+G水γ式中：G水——鋅精礦中水分的質(zhì)量，kg；t水——鋅精礦中的水分的溫度，℃；C水——水的比熱，kJ(kg·℃)，4.1868；γ——水的汽化熱，kJkg，40℃時，γ為2407。Q蒸=8.696×40×4.1868+8.696×2407=22388kJ(5)精礦中碳酸鹽分解吸收之熱量為Q分ⅠCaCO3分解熱為1582kJkg，MgCO3分解熱為1315kJkg。Q分Ⅰ=1583×1.875+1315×0.63=3796.575kJ(6)CuFeS2和Fe7S8分解吸收之熱量為Q分Ⅱ按1kg鐵消耗熱量為929kJ計算。Q分Ⅱ=(1.44+20.30)×929=20196.46kJ(7)通過爐頂和爐壁的散失的熱量為Q散為簡化計算，按生產(chǎn)實踐，散熱損失均為熱收入的2.3%~5.5%，取5.5%。Q散=Q總收×0.055=783084.876×0.055=43069.66818kJ(8)剩余的熱量為Q剩Q剩=Q總收-(Q煙+Q塵+Q焙+Q蒸+Q分Ⅰ+Q分Ⅱ+Q剩)=783084.876-(252766.9035+31273.074+25676.511+22388+3796.575+43069.66818)=424234.2533kJ4.8鋅精礦沸騰焙燒熱平衡表：熱收入熱支出項目kJ%項目kJ%焙燒反應(yīng)熱煙氣帶走熱252766.903531.27ZnS氧化生成ZnO270443.8634.536煙塵帶走熱31273.0743.97ZnS轉(zhuǎn)化成ZnSO432659.2254.171焙砂帶走熱25676.5113.27ZnO和Fe2O3生成ZnO·Fe2O34712.110.602水分蒸發(fā)帶走熱223882.85FeS2氧化成Fe2O3162432.98820.743碳酸鹽分解3796.5750.48FeS氧化成Fe2O3278805.335.604CuFeS2和Fe7S8分解20196.462.57分解硫燃燒11647.3561.487爐壁及爐頂散熱43069.6685.4PbS生成PbO·SiO21256.3660.160剩余熱424234.253351.60CdS氧化成CdO5666.2850.722Cu2S氧化成CuO1171.6180.150精礦帶入熱33600.429空氣帶入熱4517.92110.577水分帶入熱1456.3370.186部分SO2生成SO3帶入熱4955.510.633共計792253.325100.00共計792253.325100.00

5沸騰焙燒爐設(shè)計設(shè)計日處理量鋅精礦250t（濕）硫酸化焙燒流態(tài)化焙燒車間，一臺焙燒爐。5.1已知條件5.1.1爐料的物理化學(xué)性質(zhì)(1)入爐混合精礦（干）的化學(xué)成分見下表表5.1鋅精礦成分表成分ZnCdpbCuFeSCaOMgOSiO2其他含量470.140.150.3514.3133.921.050.31.30.33(2)密度顆粒密度γ=4100kgm3堆積密度γ=1700kgm3(3)含水量入爐混合精礦含水8%。5.2工藝條件(1)爐子處理量250t（濕精礦）d；(2)焙燒溫度（流化層溫度）850℃；(2)爐膛溫度900℃；(4)空氣系數(shù)1.2。5.3冶金計算結(jié)果(1)鋅精礦（干）的物相組成見表5.1。(2)焙砂的物相組成見表5.2。(3)煙塵的物相組成見表5.3。(4)煙塵產(chǎn)出率40.26%（占加料量）。(5)焙砂產(chǎn)出率50.7%（占加料量）。(6)燒成率87.22%。(7)脫硫率96.4%。5.2焙砂的物相組成組成ZnCdCuPbFeSsSso42-CaOMgOSiO2O其他共計ZnS0.2420.1290.421ZnSO41.240.5221.242.576ZnO22.4275.22825.455ZnO·Fe2O31.9083.2871.8787.073Fe2O34.9312.1137.044CdO0.2160.0880.704CuO0.2250.0560.281PbO·SiO20.30.0870.1860.509CaO0.57750.5775MgO0.1650.165SiO21.761.76其他1.55150.451共計23.6570.6160.2250.38.2180.1390.5120.57750.1651.84710.3730.45147.1265%50.1991.3070.4770.63717.4380.2951.0861.2250.353.91922.0110.957100.00表5.3煙塵的物相組成組成ZnCdPbCuFeSsSso4CaOMgOSiO2O其他共計ZnS0.4180.1940.612ZnSO41.7590.86151.72354.34ZnO18.9894.53123.61ZnO·Fe2O31.3.061.1201.2814.667Fe2O34.4661.9426.508CdO0.3240.0460.47PbO·SiO20.480.410.0370.927MgO0.090.09CuO0.2250.0570.0252SiO20.410.41CaO0.47250.4725共計22.4720.3240.480.2255.5860.1940.8580.86150.090.829.61750.418541.9465%50.620.781.230.6316.20.342.42.350.062.327.81.5100%(8)空氣量：焙燒100kg鋅精礦（濕）需要實際空氣需要量為210.428m3(9)熱量平衡：根據(jù)初步熱平衡計算，焙燒100kg鋅精礦（濕）需要排出余熱為424234.2533kJ。5.4操作氣流速度和床能率5.4.1操作氣流速度的確定(1)顆粒平均粒徑由于未給出鋅精礦篩分析，顆粒平均直徑可根據(jù)文獻(xiàn)中的數(shù)據(jù)確定，有文獻(xiàn)可知，株洲冶煉廠焙燒爐爐料顆粒平均直徑為0.1590mm，葫蘆島鋅廠的爐料平均粒徑為0.1804mm，柳州有色冶煉廠的爐料平均直徑為0.2225mm，因此本次設(shè)計顆粒的平均直徑取0.1804mm。(2)臨界流態(tài)化速度按煙氣成分及t層=860℃查表并按混合氣體物質(zhì)性公式計算出：γ氣=0.342kgm3ν=119.45×10-6m2s先計算Ar，再代入公式Ar=Re臨界=0.00107Ar0.94=0.00107×28.60.94=0.025﹤5由此求得ω臨界=Re臨界=0.025=0.0204ms(3)顆粒帶出速度按煙氣成分及t膛=920℃查表計算出：γ氣=0.42kgm3ν=148.15×10-6m2s由公式Ar=Ar=Ar應(yīng)與校正。由帶出速度的校正系數(shù)圖查得=0.88(4)操作氣流速度根據(jù)鋅精礦焙燒的工藝條件、精礦成分和粒徑，參考同類型工廠的生產(chǎn)實踐，取=26。=26×0.0257=0.591(ms)取=0.6ms檢驗，在0.25~0.6之間。5.4.2床能力濕基床能率5.5爐子主要尺寸的確定5.5.1床面積5.5.2流態(tài)化層高度鋅精礦酸化焙燒為放熱反應(yīng)，為使床層具有一定的穩(wěn)定性與硫化均勻性參考同類性行爐子的生產(chǎn)實踐，取H層=1.2m。5.5.3爐膛面積將煙塵率39.535%與爐料篩分分析資料對照，煙塵粗顆粒粒徑d<0.15mm。按d=0.15mm計算煙塵的帶出的速度：應(yīng)與校正，由帶出速度的校正系數(shù)圖查得=0.9，則：由于爐料加入前室后水分激烈蒸發(fā)，產(chǎn)生大量水蒸氣使?fàn)t子斷面上氣流分布不均勻，另外，爐子排煙口設(shè)在側(cè)面，且在硫化過程中物料粒徑有變細(xì)的現(xiàn)象以及精礦顆粒形狀不為球形，故?。簞t：5.5.4爐腹角爐腹角取20°。5.5.5爐膛高度按實踐數(shù)據(jù)取爐氣在爐膛空間停留時間為40s。硫化層上部爐膛直徑未擴(kuò)大部分高度H1設(shè)為2.5m，則在該段煙氣停留時間可寫為：因為該段內(nèi)，所以爐膛直徑由11.6m擴(kuò)大到16.5m，爐腹角為，則變徑部分高度H2=6.81m。在該頓停留時間:爐氣在擴(kuò)大的爐膛中的停留時間：擴(kuò)大部分爐膛高度爐膛高度=2.5+6.81+9.3=18.61(m)驗算分離高度()查分離高度與爐床直徑以及操作氣流速度的關(guān)系圖得k分離=0.8，則，滿足要求。5.6氣體分布板5.6.1風(fēng)帽型式選用帶阻力板的側(cè)流型風(fēng)帽。風(fēng)帽孔眼規(guī)格取為6孔φ8mm；阻力板孔眼規(guī)格為5孔φ4.5mm。5.6.2孔眼率假定在正常情況下，入爐物料中最大顆粒d=1.5mm，據(jù)此計算。由帶出速度的校正系數(shù)圖查得=0.23取12ms,則5.6.3風(fēng)帽個數(shù)取n=6，d=0.008m，則5.6.4風(fēng)帽排列方式風(fēng)帽采用等邊三角形方式排列，外圍三圈用同心圓排列。風(fēng)帽中心距100mm，外圍三圈風(fēng)帽間距適當(dāng)減小。5.7其它部件5.7.1風(fēng)箱選用錐臺式風(fēng)箱，風(fēng)箱容積5.7.2排熱裝置選用箱式水套汽化冷卻。由：汽化冷卻蒸汽壓定為0.6MPa（絕對壓力）。℃，下降管自氣泡出口至水套入口溫降取3.08℃，145℃。℃當(dāng)采用軟水汽化冷卻且水套面積外壁無粘結(jié)時，則取水套面積：取。為適應(yīng)水套布置，按下式驗算流化層高度：原取流化層高度1.3m可滿足水套要求。水套共分為8塊，每塊水套尺寸為4000×1100mm。

6沸騰焙燒車間配置說明在完成工藝流程及設(shè)備選型后，按生產(chǎn)工藝的要求要對車間的生產(chǎn)、輔助、生活三方面及其設(shè)備、設(shè)施進(jìn)行合理的安排及配置，從而確保工業(yè)生產(chǎn)的正常運行。6.1車間廠房配置6.1.1車間位置本車間分為兩個工段：備料工段和焙燒工段。備料工段又分為干燥和配料兩個部分，備料工段的兩個部分可建在一個大型產(chǎn)房內(nèi)，以減少皮帶運輸機(jī)的長度，達(dá)到減少投資費用，降低動力消耗的目的。另外，焙燒工段的沸騰焙燒是濕法煉鋅廠的主要污染物之一，應(yīng)把廠房建于主導(dǎo)風(fēng)向下的空曠帶，可使泄露的二氧化碳及煙囪排放的廢氣迅速擴(kuò)散到廠區(qū)郊外，減少其對廠區(qū)內(nèi)部的危害。6.1.2廠房高度和跨度廠房由主跨、加料跨、余熱鍋爐跨和收塵跨組成。(1)主跨主跨的跨度取決于爐子的直徑，根據(jù)第五章的計算結(jié)果，取主跨為25m。主跨高度為沸騰爐的排料口標(biāo)高、爐身高度、爐頂上部空間之和，取31m。(2)加料跨加料跨跨度依運輸膠帶、料倉、給料計量設(shè)備的大小和配置而定，取20m。加料跨的高度以爐子加料口的標(biāo)高為基準(zhǔn)，取25.5m。(3)余熱鍋爐和收塵跨此兩跨為露天配置，有余熱鍋爐和收塵器確定。6.2設(shè)備配置及土木建筑除注意設(shè)備配置要滿足生產(chǎn)工藝要求外，還要使其便于安裝和維修，同時應(yīng)具備良好的操作條件，保證安全生產(chǎn)，符合工藝要求。廠房采用普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，因廠址在郴州，屬于非震區(qū)，故不需防震設(shè)施。焙燒車間的主體廠房分上、中、下三層，第二、三不設(shè)圍墻，以利于SO2向外排放，減少對車間的危害，同時保證車間具有良好的通風(fēng)性。車間應(yīng)留有足夠的空余度和良好的運輸通道，以保證物料的流通和日后擴(kuò)建的需要。

7廠內(nèi)運輸及供電、供水7.1廠內(nèi)運輸建設(shè)一座大型冶煉廠往往對一個地區(qū)的經(jīng)濟(jì)活動產(chǎn)生重大影響。由于冶煉廠所需的原料、設(shè)備、水、五金材料等，以及產(chǎn)出的產(chǎn)品、化工品等均需機(jī)動車輛運輸，每年，一個大型冶煉廠的吞吐量是十分巨大的，一個年產(chǎn)9.5萬噸的鋅廠，每年僅鋅精礦就需運入20.56萬噸，運出電鋅9.5萬噸，還有十?dāng)?shù)萬噸的硫酸等化工產(chǎn)品，因此，設(shè)計選擇廠址時一定要注意交通運輸問題，盡可能選在離礦區(qū)近又交通便利的地區(qū)。由于工廠進(jìn)出物料量巨大，根據(jù)《工業(yè)企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)軌距鐵路設(shè)計規(guī)范》，外部運輸采用鐵路運輸，少量的輔助材料及原料、機(jī)械采用公路運輸。廠區(qū)生產(chǎn)線路采用槽向生產(chǎn)線路布置，將主要運輸線路從廠后引入，人流線路從長前引入，廠區(qū)主干道設(shè)在廠區(qū)主要軸線上，通過廠前區(qū)與城市公路相連，次干道主要是作為車間、倉庫、堆廠等相連的通道，輔助道路為供行人行駛及少量機(jī)動車使用的道路。廠區(qū)主干道應(yīng)寬直，應(yīng)做到人、車分流，盡量減少人流和貨物流線路的交叉。7.2廠內(nèi)供水、供電7.2.1廠內(nèi)供水由于該廠為年產(chǎn)9.5萬噸的大型濕法冶煉工廠，年消費水量巨大，因此廠趾選擇時必須選在水力資源豐富的地區(qū)。本廠設(shè)計選址選在濰坊地區(qū)距黃河不遠(yuǎn)，具有良好的供水條件，此外還應(yīng)十分重視廠內(nèi)的循環(huán)使用和廢水凈化，一方面減少污染，另一方面，節(jié)約了用水，降低了生產(chǎn)成本。廠區(qū)生產(chǎn)用水建立獨立的供水系統(tǒng)，與生活、消防用水分開，可由城市自來水公司供給，也可自行取水供給。7.2.2生產(chǎn)及生活用電企業(yè)的生產(chǎn)、生活用電大部分由外部供給，主要由外部輸電線路、總降壓變電所、配電站、廠內(nèi)高壓線路、車間變電所和高壓用電設(shè)備組成。此外，工廠生產(chǎn)中的余熱可用來發(fā)電，提供部分電力，若條件充分應(yīng)考慮建設(shè)自備電廠，一方面可避免偶然斷電造成的經(jīng)濟(jì)損失，另一方面可降低生成本。

8三廢處理及環(huán)境保護(hù)環(huán)境保護(hù)工作的重點放在控制排放等方面上，現(xiàn)在已逐漸認(rèn)識到應(yīng)從污染源的控制和管理下手，同時要注意從建設(shè)前期的設(shè)計可行性研究工作中重視這個問題。沸騰焙燒車間的重要污染源是煙氣中的SO2。同時精礦粉末和煙塵也對空氣污染嚴(yán)重。因此要對各污染源進(jìn)行嚴(yán)格的控制和管理。冶煉廠對“三廢”的處理主要有以下三個方面。8.1廢氣的處理冶煉廠廢氣中的主要危害成分是SO2，它對人類的各種器官有強(qiáng)烈刺激作用。SO2進(jìn)入空氣中與水汽生成H2SO4形成酸雨，對各種金屬和建筑物都有腐蝕作用。而H2SO4又是工業(yè)大量使用的化學(xué)藥劑，因此冶煉廠通常利用SO2制酸，一方面降低了環(huán)境污染，另一方面增加了產(chǎn)品種類和經(jīng)濟(jì)效益，一舉兩得。設(shè)計采用雙轉(zhuǎn)雙吸法利用煙氣中的SO2制酸，該法工藝技術(shù)先進(jìn)，SO2利用率高，產(chǎn)品質(zhì)量好，其工藝包括SO2的吸收、轉(zhuǎn)化、SO2的吸收及尾氣處理等，是目前國際上較先進(jìn)的方法之一。8.2廢水的處理冶煉廠的用水量巨大，除少量部分消耗外，其中大部分在經(jīng)過生產(chǎn)流程后成為工業(yè)廢水，這部分廢水可分為三類：1、不含有害物質(zhì)，所溶解的固體量也少。如沸騰爐的冷卻水，汽包循環(huán)水等，可直接排放或循環(huán)使用。2、含可溶性固體量較高的廢水。此部分廢水中所夾帶的大部分是懸浮顆粒，經(jīng)物理處理，如沉淀池靜置沉淀等，符合標(biāo)準(zhǔn)后可直接排放或循環(huán)使用。3、含有毒物質(zhì)的廢水。此類廢水污染最大，要進(jìn)行專門的水處理工序，將有害物質(zhì)排除后才可排放或使用。8.3廢渣的處理對黃鉀鐵礬法產(chǎn)出的礬渣采用堆存的方法存放。在堆存之前應(yīng)水洗礬渣，將殘留的酸液洗去，所選擇的堆存廠應(yīng)遠(yuǎn)離生活區(qū)和耕田，特別要注意防止污染地下水源，盡量使污染程度小。

9車間成本分析（焙燒）9.1勞動組織及定員焙燒車間的勞動崗位有：供料組、沸騰焙燒組、收塵組、中心控制室、技術(shù)組、余熱鍋爐組、行政管理人員、機(jī)修組及電修組。具體定員如下：供料2人班沸騰爐4人班；收塵2人班；中心控制3人班；技術(shù)組2人班；余熱鍋爐1人班；機(jī)修及電修1人班；行政人員3人由于生產(chǎn)為連續(xù)性生產(chǎn)，實行三班倒，因此焙燒車間共四個班，定員63人。9.2車間成本鋅沸騰焙燒車間的成本估算以產(chǎn)出1t鋅焙燒礦為基礎(chǔ)。按以前章節(jié)可知，年產(chǎn)9.5萬噸電鋅濕法冶煉廠每年需進(jìn)鋅精礦（干料）209121.6452t則每產(chǎn)出1t焙燒礦所需的鋅精礦為（注每年產(chǎn)焙燒礦209121.6452t）:則焙燒車間的成本分析如下：1）每生產(chǎn)1t焙燒礦需消耗2.3236鋅精礦；2）精礦干燥窯和焙燒礦開爐，操作所需燃料及電力消耗：煤氣：60.35m3t鋅精礦、電力：60kwht鋅精礦3）工人工資以及其他生產(chǎn)附加費用：福利及獎金：取工資的40%生產(chǎn)人員人均月工資：1700元則產(chǎn)出1t鋅焙燒礦的人工費用為：[（生產(chǎn)工人月均工資）×12×1.25]年焙燒礦量=[（170063）×12×1.25]209121.6452=7.68元t鋅焙燒礦車間費用包括車間管理、辦公室、旅差、設(shè)備維護(hù)、勞動保險、分析化驗等費用，此費用按以下公式計算：(車間投資金額×15%)年產(chǎn)焙燒礦量，本設(shè)計為年產(chǎn)9萬噸鋅沸騰焙燒車間計劃投資1.5億元人民幣：則：（1.5×108×0.15）209121.6452=107.59元噸鋅精礦根據(jù)以上計算，生產(chǎn)成本列表如下：序號項目名稱單耗單價（元）金額（元）1原材料費用鋅精礦2.3236600013941.62燃料費用煤氣60.35m32.5150.8753電力費用電力60kwht0.4244人力費用7.685車間費用107.596車間成本12320.745目前市場上鋅價約14500～14600元噸，取平均價位為14550元噸，因此每生產(chǎn)1噸鋅焙燒礦可能為14550-12320.745=2229.255元利潤，因此該設(shè)計方案是可行的。

參考文獻(xiàn)[1]彭容秋主編.鋅冶金[M].長沙:中南大學(xué)出版社.2005[2]王吉坤,周廷熙.硫化鋅精礦加壓酸浸出技術(shù)及產(chǎn)業(yè)化[M].北京:冶金工業(yè)出版社.2005.9[3]孫連超.鋅及鋅合金物理冶金學(xué)[M].長沙:中南工業(yè)大學(xué)出版社.1994[4]東北工學(xué)院有色金屬冶煉教研室等編著.鋅冶金[M].北京:冶金工業(yè)出版社出版，1978.4[5]彭容秋.有色金屬提取手冊.鉛鋅鎘鉍卷[M].北京:冶金工業(yè)出版社.1992[6]徐采動,林蓉,汪大成.鋅冶金物理化學(xué)[M].上海:上?？茖W(xué)技術(shù)出版社.1979[7]車云霞.化學(xué)元素周期系[M].天津:南開大學(xué)出版社.2001.12.1[8]梅光貴,王德潤,周敬元,王輝.濕法煉鋅學(xué)[M].長沙:中南大學(xué)出版社.2001[9]張大錦.濕法提鋅的工藝與技術(shù)[M].北京:冶金工業(yè)出版社.2006.8[10]徐鑫坤,魏昶.鋅冶金學(xué)[M].云南:云南科技出版社.1996.12[11]梁韶華.我國鋅資源的加工與利用[J].無機(jī)鹽工業(yè).2002.9.34(5):21～23[12]陳家鏞等.濕法冶金中鐵的分離與利用[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1991.[13]張訓(xùn)鵬.冶金工程概論[M].長沙:中南工業(yè)大學(xué)出版社.1998[14]蔣開喜主編.有金屬進(jìn)展（1996-2005）第四卷重有色金屬[M].長沙:中南大學(xué)出版社.2007.11[15]羅大鋒.當(dāng)代中國礦產(chǎn)資源開發(fā)存在的問題及對策[J].中國工程學(xué).2005.7(4):49～52[16]趙翠青.當(dāng)前中國鋅工業(yè)的發(fā)展形勢與思考[J].2005.23:4～5[17]胡斌.中國鉛鋅需求快速增長改變世界鉛鋅市場格局[J].中國金屬通報.2005.12(10):18～22[18]萬鈞.對鉛鋅工業(yè)發(fā)展循環(huán)經(jīng)濟(jì)的思考[J].有色金屬再生與利用.2006.5(4):1～12[19]曹異生.近年鉛鋅礦業(yè)進(jìn)展及前景展望[J].中國金屬通報.2007.30:31～34畢業(yè)論文（設(shè)計說明書）撰寫規(guī)范畢業(yè)設(shè)計（論文）是學(xué)生在校學(xué)習(xí)成果的集中體現(xiàn)，畢業(yè)論文或畢業(yè)設(shè)計說明書是學(xué)生提交畢業(yè)設(shè)計（論文）資料中的主要部分。為了提高我校的畢業(yè)設(shè)計（論文）質(zhì)量，使畢業(yè)論文（設(shè)計說明書）在內(nèi)容和格式上更加統(tǒng)一規(guī)范，特編寫此規(guī)范。一、論文內(nèi)容要求1．畢業(yè)論文字?jǐn)?shù)根據(jù)專業(yè)及課題不同要求在8000字以上，論文內(nèi)容應(yīng)完整、準(zhǔn)確，層次分明，數(shù)據(jù)可靠，文字簡練，分析透徹，推理嚴(yán)謹(jǐn)，立論正確。畢業(yè)設(shè)計說明書字?jǐn)?shù)不低于8000字。2．論文撰寫前應(yīng)翻譯完整的外文文獻(xiàn)1～2篇（中文字?jǐn)?shù)不低于3000字），要求翻譯的內(nèi)容與課題相關(guān)；撰寫與課題內(nèi)容相關(guān)的文獻(xiàn)綜述2000字以上。3．論文應(yīng)采用國家正式公布實施的簡化漢字、法定計量單位和國家制圖標(biāo)準(zhǔn)。4．論文采用的術(shù)語、符號、代號全文必須統(tǒng)一，并符合規(guī)范要求。論文中使用新的專業(yè)術(shù)語、縮略語、習(xí)慣用語，應(yīng)加以注釋。5．文稿中的插圖、照片必須確保能復(fù)制或微縮。二、論文各部分要求論文內(nèi)容一般應(yīng)由十個主要部分組成，依次為：(1)封面，(2)中文摘要，(3)英文摘要，(4)關(guān)鍵字，(5)目錄，(6)前言，(7)論文正文，(8)參考文獻(xiàn)，(9)附錄，(10)致謝。各部分的具體要求如下：1．封面采用學(xué)校統(tǒng)一的封面格式，封面上填寫論文題目、作者姓名、學(xué)號、所在院（系）、專業(yè)名稱、指導(dǎo)教師姓名及完成日期。論文題目不宜過長，一般不超過25個字。2．中文摘要摘要是論文不加注釋和評論的簡短陳述，具有獨立性和自含性，摘要中有數(shù)據(jù)、有結(jié)論，是一篇完整的短文，可以獨立使用和引用，論文摘要在寫法上一般不分段落，常采用無人稱句。摘要中一般不用圖表、化學(xué)反應(yīng)式、數(shù)學(xué)表達(dá)式等，不能出現(xiàn)非通用性的外文縮略語或代號，不得引用參考文獻(xiàn)。寫作論文摘要時應(yīng)注意能反映出以下幾方面的內(nèi)容：論文所研究的問題及其目的和意義；論文的基本思路和邏輯結(jié)構(gòu)；問題研究的主要方法、內(nèi)容、結(jié)果和結(jié)論。論文摘要一般200～400字。設(shè)計說明書的摘要一般為1000～2000字，摘要應(yīng)該包含論文中的基本信息，應(yīng)說明本項研究工作的目的和意義、研究方法（實驗方法）、結(jié)果和結(jié)論，重點是結(jié)果和結(jié)論。注意突出具有創(chuàng)新性的成果和新見解。3．英文摘要英文摘要內(nèi)容應(yīng)與中文摘要基本對應(yīng)，要符合英語語法，語句通順，文字流暢。4．關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞是為了文獻(xiàn)標(biāo)引而從論文中選取出來的用以表示全文主題內(nèi)容信息款目的單詞或術(shù)語。每篇論文一般選取3～8個關(guān)鍵詞。5．目錄目錄是論文的大綱，反映論文的梗概。目錄頁每行由標(biāo)題名稱和頁碼組成，包括中英文摘要；前言；主要內(nèi)容的章、條、款序號和標(biāo)題；小結(jié)；參考文獻(xiàn)；注釋；附錄；可供參考的文獻(xiàn)題錄、索引等。6．前言前言是論文的第一章，是論文評閱人、答辯委員和讀者了解論文研究背景和概況的主要篇章。主要目的是向論文評閱人、答辯委員和讀者闡述論文中所要研究的問題以及與其有關(guān)的背景或?qū)σ恍┦马椀恼f明。前言通常應(yīng)包括以下四個方面：論文所研究的目標(biāo)、國內(nèi)外研究現(xiàn)狀以及研究目的和意義；論文使用的理論工具、研究方法及技術(shù)路線；論文的基本思路和邏輯結(jié)構(gòu)；論文參考的文獻(xiàn)資料、使用的符號、計算公式等需要說明的問題。前言在寫法上不分章節(jié)，提倡無人稱句。7．論文正文論文正文是主體，一般由標(biāo)題、文字?jǐn)⑹?、圖、表格和公式等五個部分構(gòu)成。寫作形式可因課題性質(zhì)不同而變化，一般可包括理論分析、數(shù)據(jù)資料、計算方法、實驗和測試方法，經(jīng)過整理加工的實驗結(jié)果分析和討論，與理論計算結(jié)果的比較，個人的論點以及本研究方法與已有研究方法的比較。要求實事求是、理論正確、邏輯清楚、層次分明、文字流暢、數(shù)據(jù)真實、公式推導(dǎo)計算無誤。文中若有與導(dǎo)師或他人共同研究的成果，必須明確指出；如果引用他人的結(jié)論，必須明確注明出處，并與參考文獻(xiàn)一致。8．參考文獻(xiàn)只列作者直接閱讀過、在正文中被引用過的文獻(xiàn)資料。參考文獻(xiàn)一律放在論文結(jié)論后，不得放在各章之后。每條文獻(xiàn)的項目必須完整，諸項缺一不可。各類文獻(xiàn)的書寫格式均應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)《GB771487文后參考文獻(xiàn)著錄規(guī)則》。論文中引用參考文獻(xiàn)時，應(yīng)在引出處的右上方用方括號標(biāo)注阿拉伯?dāng)?shù)字編排的序號，按文中引用出現(xiàn)的順序列在正文的末尾。特別在引用別人的科研成果時，應(yīng)在引用處加以說明。文科論文可選用頁腳注。9．附錄一般作為論文主體的補(bǔ)充項目。主要列入正文內(nèi)過分冗長的公式推導(dǎo)；供查讀方便所需的輔助性數(shù)學(xué)工具或重復(fù)性數(shù)據(jù)表格；由于過分冗長而不宜放置在正文中的計算機(jī)程序清單；論文使用的縮寫說明；調(diào)查、實驗材料等。10．致謝對于提供各類資助、指導(dǎo)和協(xié)助完成研究工作以及提供對論文寫作各種工作有利條件的單位及個人表示感謝。致謝應(yīng)實事求是，真誠客觀。三、編排格式1．論文封面中題目為小一號黑體字，可以分成1或2行居中打??；作者姓名、學(xué)號、所在院（系）、專業(yè)名稱、指導(dǎo)教師姓名及完成日期等為仿宋—GB2312三號(詳見附1)。2．中文題目、摘要及關(guān)鍵詞（詳見附2）（1）中文題目以黑體小一號字居中分成1或2行打印。（2）中文題目下空二行居中打印“摘要”，采用四號黑體字，摘要內(nèi)容另起行前空兩字，采用小四號宋體字打印。（3）“關(guān)鍵詞”為小四號黑體字，與摘要內(nèi)容隔開一行，另起一行左對齊，空兩字符后跟關(guān)鍵詞，每一關(guān)鍵詞之間用分號隔開，最后一個關(guān)鍵詞后不打標(biāo)點符號，關(guān)鍵詞采用小四號宋體字打印。3．英文題目、摘要及關(guān)鍵詞論文中的英文一律采用“TimesNewRoman”字體（詳見附3）。（1）論文英文題目全部采用大寫字母，可分成1～3行居中二號字加粗打印。每行左右兩邊至少留五個字符空格。（2）英文題目下空二行居中四號加粗打印“ABSTRACT”，再下空一行小四號字打印英文摘要內(nèi)容，英文摘要與中文摘要相對應(yīng)。摘要內(nèi)容每段開頭留四個字符空格。（3）摘要內(nèi)容后下空一行居左，以小四號加粗打印“KEYWORDS”，留兩字符空格，其后是關(guān)鍵詞，采用小四號打印。4．目錄應(yīng)將文內(nèi)的章節(jié)標(biāo)題編排清楚，目錄中的章、條一般編排到二級，也可編排到三級（章、條、款），標(biāo)題應(yīng)該簡明扼要。標(biāo)題層次一般不應(yīng)超過四級?！澳夸洝眱勺钟眯《柎趾隗w，下空兩行為章、條、款及其開始頁碼，以小四宋體、1.3倍行距打印。章、條、款層次代號如下：（詳見附4）1(章的標(biāo)題)XXXX……………………11.1(條的標(biāo)題)XXXX………………21.1.1(款的標(biāo)題)XXXX……………35．正文每章的標(biāo)題以小三號黑體字左起打??；“章”下空一行為“條”的標(biāo)題,條的標(biāo)題以四號黑體字左起打??；“條”下一行為“款”的標(biāo)題，款的標(biāo)題以小四號黑體字左起打印。換行后打印正文內(nèi)容，正文用小四號宋體字，行距1.25左右，正文中標(biāo)題同目錄相對應(yīng)（詳見附5）。正文中的標(biāo)題層次一般不應(yīng)超過四級，四級以后可單獨編號，如編寫作(1)(2)(3)…或①②③…或a.b.c.…等。正文中用的單位名稱的書寫可以采用國際通用符號，也可以用中文名稱，但全文應(yīng)統(tǒng)一，不能兩種混用。正文中用的量和單位要嚴(yán)格執(zhí)行GB3100～3102：93有關(guān)量和單位的規(guī)定。具體要求參閱《常用量和單位》計量出版社，1996。6．圖圖應(yīng)有編號和圖題。圖號采用阿拉伯?dāng)?shù)字分章依序編排，圖號后空一格為圖題，如“圖2-1××××”等，圖的編號和圖題應(yīng)置于圖下方的居中位置，五號黑體字打印。版式為四周環(huán)繞型；靠右側(cè)置放（詳見附5）。論文中的插圖應(yīng)具有鮮明性，切忌與列表及文字表述重復(fù)。插圖中的術(shù)語、符號、單位等應(yīng)同正文表述所用保持一致。插圖要清楚，坐標(biāo)比例不要過分放大，同一幅圖上不同曲線的點要分別用不同形狀標(biāo)出；圖內(nèi)文字采用小五號宋體字。7．表表應(yīng)有編號和表題。表號采用阿拉伯?dāng)?shù)字分章依序編排，表號后空一格為表題，如“表2-1××××”等，表的編號和表題應(yīng)置于表上方的居中位置，采用黑體五號字；表內(nèi)文字符號采用小五號宋體打印，表內(nèi)必須按規(guī)定的符號標(biāo)注單位；制表一律采用三線制。列表中的參數(shù)應(yīng)標(biāo)明量和單位的符號（詳見附5）。8．公式公式一律使用公式編輯器編輯。公式序號采用阿拉伯?dāng)?shù)字分章依序編排，如“（2-13）”、“（4-5）”等，序號標(biāo)注于該式所在行(當(dāng)有續(xù)行時，應(yīng)標(biāo)注于最后一行)的最右邊；公式書寫方式應(yīng)在文中相應(yīng)位置另起一行居左空四個字符橫排，對于較長的公式只可在符號處（+、-、*、/、≤≥等）轉(zhuǎn)行（詳見附5）。9．參考文獻(xiàn)“參考文獻(xiàn)”以小四號黑體字左起打印，另起行以五號宋體字列參考文獻(xiàn)。參考文獻(xiàn)的排列順序與在正文中的引用順序一致，著錄格式及示例詳見附6。10．正文中的說明性注解采用隨文腳注，用上標(biāo)形式“①”等數(shù)字表示。11．論文的附錄依次為附錄1，附錄2……編號。附錄中的圖表公式另編排序號，與正文分開。四、打印及裝訂要求1．論文文稿一律采用白色A4紙標(biāo)準(zhǔn)大小打印，文稿四周應(yīng)留中空白邊緣，以便裝訂、復(fù)制和讀者批注。頁面設(shè)置為上方和左側(cè)分別留邊2.