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)上升時(shí)間,峰值時(shí)間,最大超調(diào)量,在調(diào)節(jié)時(shí)間3.3計(jì)算穩(wěn)態(tài)誤差3.3.1單位階躍參考輸入時(shí)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差令,,并將、帶入開環(huán)傳遞函數(shù)得:于是、開環(huán)增益K=60,為Ⅰ型系統(tǒng)。靜態(tài)位置誤差系數(shù)為:穩(wěn)態(tài)誤差為:因此當(dāng)輸入為單位階躍信號(hào)時(shí)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差為0。3.3.2單位斜坡參考輸入時(shí)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差令,并將帶入開環(huán)傳遞函數(shù)得:于是、開環(huán)增益K=60,為Ⅰ型系統(tǒng)。靜態(tài)速度誤差系數(shù)為:穩(wěn)態(tài)誤差為:則系統(tǒng)對(duì)單位斜坡輸入信號(hào)的穩(wěn)態(tài)誤差約為0.017。3.3.3單位階躍擾動(dòng)輸入時(shí)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差當(dāng)時(shí)系統(tǒng)在擾動(dòng)下輸出量的實(shí)際值為:而輸出量的希望值為零,因此誤差信號(hào)為:系統(tǒng)在時(shí)的穩(wěn)態(tài)誤差:因此系統(tǒng)在單位階躍擾動(dòng)轉(zhuǎn)矩作用下的穩(wěn)態(tài)誤差為03.3.4單位斜坡擾動(dòng)輸入時(shí)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差系統(tǒng)在時(shí)的穩(wěn)態(tài)誤差:因此系統(tǒng)斜坡擾動(dòng)轉(zhuǎn)矩作用下的穩(wěn)態(tài)誤差為0.56。3.4驗(yàn)證程序和圖形3.4.1單位階躍參考輸入時(shí)系統(tǒng)響應(yīng)擾動(dòng)時(shí)系統(tǒng)的閉環(huán)傳遞函數(shù)為單位階躍參考輸入時(shí)的響應(yīng),即負(fù)載轉(zhuǎn)矩W(s)=0,輸入為R(s)=1/s的直流電機(jī)控制系統(tǒng)得輸出響應(yīng),MATLAB的Editor/Debugger輸入程序?yàn)椋簄um=[30,1800];%分子多項(xiàng)式den=[1,60,1800];%分母多項(xiàng)式sys=tf(num,den)ltiview({'step'},sys)得圖3所示的系統(tǒng)仿真響應(yīng)曲線。圖3-1單位階躍參考輸入時(shí)系統(tǒng)響應(yīng)曲線在仿真圖3-1中可以直觀看出:所得結(jié)果與公式(3.10)的數(shù)值計(jì)算結(jié)果幾乎一樣;當(dāng)經(jīng)過一段調(diào)節(jié)時(shí)間后系統(tǒng)輸出趨近于1,達(dá)到穩(wěn)態(tài),與輸入相等,因此在單位階躍參考輸入時(shí)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差為零,與計(jì)算得出的數(shù)值相同。3.4.2單位斜坡參考輸入時(shí)系統(tǒng)響應(yīng)求單位斜坡參考輸入時(shí)響應(yīng),即負(fù)載轉(zhuǎn)矩W(s)=0,輸入為的直流電機(jī)控制系統(tǒng)得輸出響應(yīng),MATLAB的Editor/Debugger輸入程序?yàn)椋簄um=[30,1800];%分子多項(xiàng)式den=[1,60,1800];%分母多項(xiàng)式sys=tf(num,den);%系統(tǒng)表示t=[0:0.0001:0.5];%仿真時(shí)間0.5su=t;lsim(sys,u,t,0);grid%U和T描述的信號(hào)時(shí)間響應(yīng)xlabel('t');%橫坐標(biāo)注釋ylabel('y(t)');%縱坐標(biāo)注釋title('rampresponse')%打印標(biāo)題得圖3-2所示的系統(tǒng)仿真響應(yīng)曲線。圖3-2單位斜坡參考信號(hào)輸入時(shí)系統(tǒng)的響應(yīng)曲線由圖3-2可知,在經(jīng)過一段時(shí)間的調(diào)節(jié)時(shí)間后,系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)定,系統(tǒng)的輸出響應(yīng)曲線與輸入曲線相互平行,因此在單位斜坡參考信號(hào)輸入時(shí)系統(tǒng)存在誤差約為0.017,與計(jì)算所的結(jié)論相同。3.4.3單位階躍擾動(dòng)輸入時(shí)系統(tǒng)響應(yīng)要求單
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