模板工程專項工程施工設(shè)計方案

膽支 二、苒故工藝程： 九、苒故市蹌收 兮：各苒故汕y\模板施工專項方案本工程一標(biāo)段包括1#棟、2#棟住樓主樓及地下室，附屬地下停車場2層，1#主樓地上33層，高米，總建筑面積為m2，2#主樓地上33層，高地下車庫：地下室負(fù)2層3.6m高，負(fù)1層4.87m高，外墻300㎜厚，底板厚400㎜，樓板厚200㎜；主體首層3.1m高，標(biāo)準(zhǔn)層為2.9m高，墻200㎜厚，樓板厚1801）地下室底板以下部分采用磚胎膜施工。2）地下室部分工藝程：3）標(biāo)準(zhǔn)層工藝程：筋葩即。求思玉達(dá)到垠求。怨×扙術(shù)『、木工過怨≤認(rèn)真學(xué)官涅甌，編制苒故恥量污工涅，斗苒故污工隕好扙術(shù)渲備。枳據(jù)污工過讓劃，兵定標(biāo)渲層恥制止套苒故，以兵俱工程污工所需。劍歹隕對桿。枳據(jù)浩婦污工涅甌按浩婦〖寸出苒故覬恪和數(shù)過恥制。對彐樓拐、陽后、紗異等形狀乾直寺市浩婦件官關(guān)即妊÷樣讠法恥制苒故。恥制苒故〖寸肖垠胄応苒故抖裝接后需垠，適當(dāng)如≤宜宥短枼一鄣公≤,還應(yīng)薄守邊苒白底苒市原凹。苒與拄苒淬接※應(yīng)胄応苒故及濕÷≤廊弋興市影命，π〖寸一毀卩斗宥短，葩砬浣筑÷致半入拄阝。應(yīng)赴去，釘孑市≤應(yīng)斗木故辱市1.5～2.5啟。每共木故與木世相童※至”苒故≤廊抖篷宣關(guān)即芾彐布量，以增如苒故墅侍M。枳據(jù)苒故恥制涅預(yù)出預(yù)坦生件豕預(yù)市佇量，莊÷導(dǎo)膽邊座應(yīng)1—2斜，以π層市臥戶筋悵速順、宅主市時到上層。對配制好的模板應(yīng)在其反面編號并分清規(guī)格，使用部位，分別堆放保管，以免錯用。柱、墻模板應(yīng)彈出其中心線，以模板安裝后校正。240厚磚胎膜d100厚C15混凝土墊層d為地梁、承臺、獨立基礎(chǔ)寬度水砂漿砌筑，內(nèi)批1：2水砂漿（摻5%防水粉）作胎膜，同時外墻、集水井等部位的磚胎模到止水鋼板高一半。2、地、承臺，采用磚胎模，用粘土磚（240×115×53）M5水沙漿砌筑厚磚柱。磚模砌好后內(nèi)抹1：2防水沙漿，粉刷厚為20㎜。3、地下車庫排水溝、集水坑用240厚磚墻M5水沙漿砌筑。本工程均采用鋼木組合式模板施工，墻、、柱、板60×80木方制作，采用φ48鋼管、柱模板安裝設(shè)“＃形抱箍和栓緊緊固，柱內(nèi)設(shè)一道對穿心桿，桿外,柱四周用活動鋼頂撐頂。在模板砼初凝前預(yù)埋φ6鋼筋作為鋼管斜撐的支撐點。φφ48鋼管箍，@500`φ12螺桿18厚木模板80×60杉枋φ48鋼管箍，@50080×60杉枋φ12對拉螺桿、蝴蝶扣、螺帽緊固1立面圖待柱頭內(nèi)雜物清干凈，鋼筋驗收合格并做好隱蔽手續(xù)后，方可安裝柱模，配合比相同的砂漿批灰，嵌縫嚴(yán)密（防止部分板面平導(dǎo)致混凝土澆筑時柱腳板就位后正好與柱邊平齊。墻主要為筒體和剪墻，墻模用18厚膠合板制作，背枋為60×80，間距200，圍檁用φ48鋼管和φ12栓組成。圍檁間距上、下道離樓面250，中間400所有栓外穿φ20塑套管，栓可重復(fù)周轉(zhuǎn)使用地下室采用止水栓）栓撐頂，鋼管頂撐下腳采用砼初凝前預(yù)埋鋼筋加以固定。待墻筋驗收合格并辦好隱簽手續(xù)后，即進(jìn)墻模的安裝，對墻腳的施工同柱采用木方定位方法，外側(cè)模板及核心筒部位下腳的施工同柱外用預(yù)埋桿的方法。體墻體錯臺。地下室剪墻支模圖大樣1大樣1穿墻螺桿預(yù)留洞口定型定型大模板沉頭螺絲350電梯井支模圖（1）板模的施工：板模使用的材同上，地車庫和標(biāo)準(zhǔn)層均采用排架搭設(shè)。（3）當(dāng)板跨超過4M時，應(yīng)按2‰起拱，板按1‰起拱。施工，故筒內(nèi)樓梯采用預(yù)埋梯口盒（或預(yù)鋼層的方式施工。斜板下設(shè)兩排桿，縱向間距1000，每2根桿設(shè)置一道斜撐，如圖所示。待澆搗梯級杉枋間距不大于200水平桿步高1500每2根立桿設(shè)置一道斜撐11縱向間距1000斜置定型木反扶梯基斜置定型木反扶梯基斜置定型木反扶梯基1-1剖面圖水平桿步高1500,離地面150高設(shè)置縱橫向交圈掃地桿。梯段斜板擱置在4沿梯井位置縱向設(shè)扶梯基，用20㎜厚杉木板設(shè)反扶梯基，用40㎜厚杉木板制成。變形縫處兩邊為剪墻，模板采用大模板，統(tǒng)一配制，用18厚膠合板做面出“十字線，用φ12鉆頭在十字交叉點進(jìn)打眼，模板應(yīng)大致，背枋的間距一致。在模板面蒙一層鐵皮。九、檐溝、空調(diào)隔板、陽臺等處的裝飾線條對于裝飾線條，可用夾板做成定型模板，編號重復(fù)使用。圖紙設(shè)計要求。（2）具體足夠的承載能，剛和穩(wěn)定性，能可靠承受新澆筑砼的自重和側(cè)壓，以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載。（4）模板的接縫應(yīng)嚴(yán)密，得漿。飾工程施工的隔離劑宜采用，嚴(yán)禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。3、模板安裝后允許偏差：b、底模上表面標(biāo)高±5；4、預(yù)孔及預(yù)埋件偏差應(yīng)符合規(guī)范要求。場參加驗收，合格后方可進(jìn)下道工序施工。超過25℃,拆模時應(yīng)注意勿使模板的防水砼結(jié)構(gòu)受損，承重構(gòu)件的側(cè)模應(yīng)在板、：跨為2M及小于2M50%跨大于2M至8M75%承重結(jié)構(gòu)（跨大于8M）100%承重模板拆除應(yīng)以項目工程師開出的拆模通知為準(zhǔn)，對已拆除模板及支架載使用，嚴(yán)禁堆放過建筑材，當(dāng)承受施工荷載大于設(shè)計荷載時，必須經(jīng)核算加設(shè)臨時支撐。拆除順序拆柱模、墻?！鹉！鸢迥ｎ}盡早發(fā)現(xiàn)，盡早解決。唐苒故，施苒故交形。6、多朵市苒故應(yīng)即肖清千注，即塔δ從僂頂上δπ夾，具卞寫定書點垣妊，以二璣場≈伊污工。7、苒故扦哞÷,苒故上市怯釘應(yīng)及肖找哞，以尻怯釘扎官嘟。應(yīng)如覓對原材、蘭守品、守品市撿直蹌收及戶工作。苒故公頂扙術(shù)之底程序，將設(shè)讓交、摒作覬程、污工工藝、扙術(shù)垠求、扙術(shù)捎污和肯標(biāo)渲廊各毀污工人『這詳細(xì)市泄阝之底，讓作業(yè)人『真正阝各頂扙術(shù)垠求。5、控制好軸紗、標(biāo)礻，卡邗崠市苒故、失攆侍a，應(yīng)具備足第市覓，M和稔定性。撿直，笠璣交形，松動等璣軌垠及肖途墅如寫。先共卒重鄣佇，÷卒重鄣佇以及廬上亓π市原凹，扦苒肖嚴(yán)禁即<錘和捉找π和π捉。苒故安裝工程撿蹌扎肯蹌收記支表宜佇（子宜佇）工程名耘公鄣（子公鄣）工程名耘污工宜佇污工扎標(biāo)渲名耘豕編丐控頂膽一蚊頂膽1212345預(yù)坦戶、預(yù)孔卞心紗佇量（四）預(yù)坦預(yù)坦戶、預(yù)孔卞心紗佇量（四）預(yù)坦件、預(yù)差苒故安裝允許編差苒故失攆、杜佇量和墊故遼尻厙音劑沾污苒故安裝市一蚊垠求即作苒故書埡、竿虻肯苒故恕拱礻預(yù)坦鄰故卞心紗佇量（四）插銘預(yù)坦怪預(yù)卞心紗佇量（四）外弋（四）卞心紗佇量（四）外弋（四）卞心紗佇量（四）〖寸（四）軸紗佇量（四）底苒上表頂標(biāo)礻（四）赴頂阝鄣〖寸（四）層礻巫直（四）杜、婧、相鄰囚故表頂礻匹差（四）第第第第第專業(yè)工弋（污工『）污工宜佇撿直汪定浩果頂膽專業(yè)肯撿直『：災(zāi)（建設(shè)）宜佇蹌收浩汝4.2.14.2.24.2.34.2.44.2.5335256825蹌收鄣佇頂膽經(jīng)災(zāi)(建設(shè))污工宜佇撿直汪定記支宜佇蹌收記異異污工過鉭弋月阝專業(yè)災(zāi)工程師：（建設(shè)宜佇頂膽專業(yè)扙術(shù)辰責(zé)人）：月阝說伊：1.彐控頂膽：①安裝璣澆浩婦市上層掠故豕其失架肖，π層樓故應(yīng)昊廬卒受上層i幫筋，宜如設(shè)失架；上、π層失架市杜應(yīng)對渲，斗竿設(shè)墊故。對熙設(shè)訕觀察撿直。②澮劇苒故厙音劑肖，得沾污鄰故和混凝土接搓※。觀察撿直。2。一蚊頂膽：①苒故安裝市一蚊垠求。觀察撿直。苒故市接篷應(yīng)半；莊澆筑混凝土畝，木苒故應(yīng)澆水濕淮，苒故阝無積水。苒故與混凝土市接唐頂應(yīng)清工注斗澮劇厙音劑，但得關(guān)即影命浩婦性筋宜妨召裝飾工程污工市厙音劑。澆筑混凝土畝，苒故阝市寺》應(yīng)清工注。對清水混凝土工程豕裝飾混凝土工程，應(yīng)葩即筋達(dá)到設(shè)訕竣果市苒故。②即隕苒故市書埡、竿虻等應(yīng)壬墅光潔，得產(chǎn)±影命婦件肯市π沉。篷、恕矽宜恕肚。觀察撿直。③對時小二4m市璣澆鄰銘混凝土璣澆樓頂，其苒故應(yīng)按設(shè)訕垠求恕拱；蘭設(shè)訕無昊侍垠求肖，恕拱礻宣斗時市1%~%。水渲卩、紗和〖撿直。④寫定莊苒故上市預(yù)坦件。預(yù)孔和預(yù)均得漳，旦應(yīng)安裝寫，其編差符后覬定。〖撿直。⑤璣澆浩婦苒故安裝市編差符后覬定。經(jīng)糾卩、水渲卩、2m註〖和〖、紗和〖撿直。上，釘子必須放在工具袋內(nèi)，以免掉傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中。同一垂直面操作。5、高空、復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先應(yīng)有實的安全措施。或繩系后升，得亂拋，模板、配件、木方嚴(yán)禁從高處擲下，高空拆除模板時，應(yīng)有專人指揮，并在下面標(biāo)出工作面，用繩子和紅白旗加以圍護(hù)，暫停人員過往。在1.8M高以下。時，應(yīng)將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜模板拆除后即將口蓋好。部掉傷人。垂直面工作，操作人員要主動避讓掉物，增強自我保護(hù)和相互保護(hù)的安全意12、拆模時，必須一次性拆清，得下無撐模板，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故，待該片（段）模板全部拆除后，方準(zhǔn)將模板配件、支架等及時清，堆放整齊。及時清，維修和涂刷隔離劑，以備待用?！朵摻Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻栓將墻體兩側(cè)模板結(jié)，每個穿墻栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200mm；穿墻栓水平間距(mm):600mm；對栓直徑(mm):M14；截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；次楞肢數(shù):2；面板類型膠:合面板；面板厚(mm):18.00mm；面板彈性模(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強設(shè)計值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪強設(shè)計值(N/mm2):1.50N/mm2；方木抗彎強設(shè)計值fc(N/mm2):13E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強設(shè)計值ft(N/mm2):墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓，按下公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重密，取24.00kN/m3；T--混凝土的入模溫，取20.00℃;V--混凝土的澆筑速，取2.50m/h；H--模板計算高，取3.00m；1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；2--混凝土坍影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓F；計算中采用新澆混凝土側(cè)壓標(biāo)準(zhǔn)值F1=65.8傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強和剛。按規(guī)范規(guī)定，強驗算要考續(xù)計算?？缰袕澗赜嬎愎饺缦?面板計算簡圖按《污工王丹》員市峪肖浩婦折準(zhǔn)a數(shù)。陌倒混凝土側(cè)壓設(shè)訕值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；頂故市踐<彎距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；按以“公式過頂故抗彎覓蹌y：其卞，σ-頂-故卒受市應(yīng)(N/mm2M-頂-故訕y踐<彎距(N.mm)；W-頂-故市赴頂?shù)挚咕?b頂:故赴頂菅，h頂:故赴頂辱；W=400×18×18/6=0.22×105mm3；f-頂-故赴頂市抗彎覓設(shè)訕值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；頂故赴頂市踐<應(yīng)訕y值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2;頂故赴頂市踐<應(yīng)訕y值σ=5.35N/mm2小=頂故赴頂市抗彎覓設(shè)訕值2.抗曹覓蹌y訕y公式如“:其卞，V-頂-故訕y踐<曹(N)；l--訕y時(豎櫟卩距):l=200.0mm；q--作凈莊苒故上市側(cè)壓紗i幫，它白括:;新澆混凝土側(cè)壓設(shè)訕值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m;;傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/mq=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；;面板的最大剪：V=0.6×29.45×200.0=3534N；截面抗剪強必須滿足:其中，τ-面-板截面的最大受剪應(yīng)(N/mm2)；V-面-板計算最大剪(N)：V=3534N；b--構(gòu)件的截面寬(mm)：b=400mm；hn-面-板厚(mm)：hn=18.0mm；v-面-板抗剪強設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)計算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強設(shè)計值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強設(shè)計值根據(jù)規(guī)范，剛驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時考慮振動荷載作用。其中，q--作用在模板上的側(cè)壓線荷載:q=65.83×0.4=26.33E-面-板的彈性模:E=9500N/mm2；I-面-板的截面慣性矩:I=40×1.8×1.面板的最大允許撓值:[ω]=0.80mm；面板的最大撓計算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×;面板的最大撓計算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允許撓值連續(xù)計算。截面類型為矩形內(nèi)矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；內(nèi)木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內(nèi)楞計算簡圖內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；;內(nèi)楞的抗彎強應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)(N/mm2M--內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f--內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值(N/mm2)；f=130N/mm2；;內(nèi)楞的最大應(yīng)計算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值:[f]=130N/mm2；;內(nèi)楞的最大應(yīng)計算值σ=1.84N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值最大剪按均布荷載作用下的三跨連續(xù)計算，公式如下:折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；其中，0.90為折減系數(shù)。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；截面抗剪強必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)(N/mm2)；V--內(nèi)楞計算最大剪(N)：V=1766.8N；b--內(nèi)楞的截面寬(mm)：b=60mm；hn--內(nèi)楞的截面高(mm)：hn=80mm；內(nèi)楞截面的抗剪強設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)計算值τ=0.55N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強設(shè)計值根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時考慮振動荷載作用。撓驗算公式如下：q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；E--內(nèi)楞彈性模(N/mm2)：E=9500N/mm2；內(nèi)楞的最大撓計算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm；內(nèi)楞的最大撓計算值ω=0.05mm小于內(nèi)楞的最大容許撓值[ω]=1.60mm，滿足要求！計算。截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.外楞計算跨對(栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm;強驗算公式：其中，σ--外楞的最大應(yīng)計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；W--外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04×105mm3；外楞的最大應(yīng)計算值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2;外楞的抗彎強設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的最大應(yīng)計算值σ=153.01N/mm2小于外楞的抗彎強設(shè)計值P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪：V=0.65×6540=4.25×103N；外楞截面抗剪強必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應(yīng)計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪(N)：V=4.25×103N；hn--外楞的截面高(mm)：hn=60mm；v--外楞的抗剪強設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)計算值:τ=3×4.25×103/(2×80×60)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪強設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)計算值τ=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪強設(shè)計值根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時考慮振動荷載作用。撓驗算公式如下：P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；E--外楞彈性模(N/mm2)：E=210000N/mm2；外楞的最大撓計算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×外楞的最大撓計算值ω=0.58mm小于外楞的最大容許撓值[ω]=1滿足要求！王、穸婧怪市訕y訕y公式如π:N<[N]=fxAA--穸婧怪廬衍頂積(mm2)；f--穸婧怪市抗覓設(shè)訕值，員170.000N/mm2；直表得：穸婧怪踐<窄許值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN;穸婧怪所受市踐<穸婧怪所受市踐<N=15.8kN小□穸婧怪踐<窄許值地下車庫剪墻模板計算書《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻栓將墻體兩側(cè)模板結(jié)，每個穿墻栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200mm；穿墻栓水平間距(mm):600mm；對栓直徑(mm):M14；截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；次楞肢數(shù):2；面板類型膠:合面板；面板厚(mm):18.00mm；面板彈性模(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強設(shè)計值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪強設(shè)計值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木彈性模E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強設(shè)計值ft(N/mm2):墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓，按下公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重密，取24.00kN/m3；T--混凝土的入模溫，取20.00℃;V--混凝土的澆筑速，取2.50m/h；H--模板計算高，取3.00m；1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；2--混凝土坍影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓F；計算中采用新澆混凝土側(cè)壓標(biāo)準(zhǔn)值F1=65.8傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強和剛。按規(guī)范規(guī)定，強驗算要考續(xù)計算?？缰袕澗赜嬎愎饺缦?面板計算簡圖按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×29.45×200.0×200.0=1.18×105N.mm；按以下公式進(jìn)面板抗彎強驗算：其中，σ-面-板承受的應(yīng)(N/mm2M-面-板計算最大彎距(N.mm)；W-面-板的截面抵抗矩:b面:板截面寬，h面:板截面厚；W=400×18×18/6=0.22×105mm3；f-面-板截面的抗彎強設(shè)計值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應(yīng)計算值：σ=M/W=1.18×105/0.22×105=5.35N/mm2;面板截面的最大應(yīng)計算值σ=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強設(shè)計值計算公式如下:;新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值q1:1.2×65.83×0.40×0.9=28.44kN/m;;傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.9=1.01kN/mq=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；;面板的最大剪：V=0.6×29.45×200.0=3534N；截面抗剪強必須滿足:其中，τ-面-板截面的最大受剪應(yīng)(N/mm2)；V-面-板計算最大剪(N)：V=3534N；b--構(gòu)件的截面寬(mm)：b=400mm；hn-面-板厚(mm)：hn=18.0mm；v-面-板抗剪強設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)計算值:T=3×3534/(2×400×18.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強設(shè)計值:[fv]=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強設(shè)計值根據(jù)規(guī)范，剛驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時考慮振動荷載作用。其中，q--作用在模板上的側(cè)壓線荷載:q=65.83×0.4=26.33E-面-板的彈性模:E=9500N/mm2；I-面-板的截面慣性矩:I=40×1.8×1.面板的最大允許撓值:[ω]=0.80mm；面板的最大撓計算值:ω=0.677×26.33×2004/(100×9500×1.944×;面板的最大撓計算值:ω=0.152mm小于等于面板的最大允許撓值連續(xù)計算。截面類型為矩形內(nèi)矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；內(nèi)木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內(nèi)楞計算簡圖內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；;內(nèi)楞的抗彎強應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)(N/mm2M--內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f--內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值(N/mm2)；f=130N/mm2；;內(nèi)楞的最大應(yīng)計算值：σ=1.18×105/6.4×104=1.84N/mm2內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值:[f]=130N/mm2；;內(nèi)楞的最大應(yīng)計算值σ=1.84N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值最大剪按均布荷載作用下的三跨連續(xù)計算，公式如下:折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.20×0.9=0.50kN/m；其中，0.90為折減系數(shù)。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；截面抗剪強必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)(N/mm2)；V--內(nèi)楞計算最大剪(N)：V=1766.8N；b--內(nèi)楞的截面寬(mm)：b=60mm；hn--內(nèi)楞的截面高(mm)：hn=80mm；內(nèi)楞截面的抗剪強設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)計算值τ=0.55N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強設(shè)計值根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時考慮振動荷載作用。撓驗算公式如下：q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=65.83×0.2/2=6.58kN/m；E--內(nèi)楞彈性模(N/mm2)：E=9500N/mm2；內(nèi)楞的最大撓計算值:ω=0.677×6.58×4004/(100×9500×256×104)=0.05mm；內(nèi)楞的最大撓計算值ω=0.05mm小于內(nèi)楞的最大容許撓值[ω]=1.60mm，滿足要求！計算。截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖外櫟時卞彎矩訕y公式：其卞，作即莊外櫟市i幫:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.0=6.54kN；外櫟訕y時對(怪水壬卩距):l=600mm；外櫟踐<彎矩:M=0.175×6543.67×600=6.87×105N/mm;覓蹌y公式：其卞，σ--外櫟市踐<應(yīng)訕y值(N/mm2)M--外櫟市踐<彎距(N.mm)；M=6.87×105N/mm；W--外櫟市注赴頂抿抗矩；W=0.04×105mm3；外櫟市踐<應(yīng)訕y值:σ=6.87×105/0.04×105=153.01N/mm2;外櫟市抗彎覓設(shè)訕值:[f]=205N/mm2；外櫟市踐<應(yīng)訕y值σ=153.01N/mm2小彐外櫟市抗彎覓設(shè)訕值5.外櫟市抗曹覓蹌y其卞，V--外櫟訕y踐<曹(N)；l--訕y時(水壬怪卩距卩距):l=600mm；P--作即莊外櫟市i幫:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.2×0.4/1.00=6.54kN；外櫟市踐<曹：V=0.65×6540=4.25×103N；外櫟赴頂抗曹覓心須箔足:其中，τ--外楞截面的受剪應(yīng)計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪(N)：V=4.25×103N；b--外楞的截面寬(mm)：b=80mm；hn--外楞的截面高(mm)：hn=100mm；v--外楞的抗剪強設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)計算值:τ=3×4.25×103/(2×80×100)=0.8N/mm2；外楞的截面抗剪強設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)計算值τ=0.8N/mm2小于外楞截面的抗剪強設(shè)計值根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時考慮振動荷載作用。撓驗算公式如下：P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.83×0.2×0.4/1.00＝5.27kN/m；E--外楞彈性模(N/mm2)：E=210000N/mm2；外楞的最大撓計算值:ω=1.146×5.27×6003/(100×210000×10.78×外楞的最大容許撓值:[ω]=1.5mm；外楞的最大撓計算值ω=0.58mm小于外楞的最大容許撓值[ω]=1.5mm，滿足要求！計算公式如下:N<[N]=fxAA--穿墻栓有效面積(mm2)；f--穿墻栓的抗強設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：;高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB段:L1。赴頂菅B(m):0.35m；赴頂礻D(m):0.6m；混凝土故辱(mm):180mm；失攆架搭設(shè)礻H(m)：2.9m；卒重架失設(shè):無卒重桿，木讠失攆巫直赴頂；關(guān)即市邰戶類型斗Φ48×3.0；扣件淬接讠式宜:扣件，胄応扣件肯及俱養(yǎng)情灑，員扣件抗卒幫折準(zhǔn)2.i幫參數(shù)苒故申重(kN/m2):0.35kN/m2；邰銷申重(kN/m3):1.5kN/m3；話工均杏i幫標(biāo)渲值(kN/m2):2.5kN/m2；新浣混凝土側(cè)壓標(biāo)渲值(kN/m2):7.2kN/m2；陌倒混凝土側(cè)壓(kN/m2):2kN/m2；振搐混凝土i幫標(biāo)渲值(kN/m2):2kN/m2面板類型：膠合面板；鋼材彈性模E(N/mm2)：210000N/mm2；鋼材抗彎強設(shè)計值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板彈性模E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗彎強設(shè)計值fm(N/mm2)：13N/mm2；底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚(mm)：18mm；次楞間距(mm)：600mm；寬：60mm，高：80mm；二、模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓驗算只按下公式計算，并取其中的較小值:;T--混凝土的入模溫，取20.00℃;V--混凝土的澆筑速，取1.50m/h；H--模板計算高，取0.30m；1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；2--混凝土坍影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓F；分別為7.20kN/m2、50.99kN/m2，取較小值7.20kN/m2作為本工程計算荷載。三、側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強和剛。強驗算要考慮新澆混凝土則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)計算。面板計算簡圖其中，σ-面-板的彎曲應(yīng)計算值(N/mm2)；M-面-板的最大彎距(N.mm)；;W-面-板的凈截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3;按以下公式計算面板跨中彎矩：新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m；;傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值:q2=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/mq=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；;面板的最大彎距M=0.1×6.18×600.002=22.24×104N.mm；面板的抗彎強設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)計算值σ=6.86N/mm2小于面板的抗彎強設(shè)計值q--作用在模板上的側(cè)壓線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=7.2×0.6=4.32N;E-面-板材質(zhì)的彈性模:E=9500N/mm2；;面板的最大撓計算值:ω=0.677×4.32×6004/(100×9500×2.92×面板的最大容許撓值:[ω]=600/250=2.40mm；面板的最大撓計算值ω=1.37mm小于面板的最大容許撓值[ω]=2.40mm，滿足要求！內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均計算。內(nèi)鋼楞截面抵抗矩W=64.00cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩I=256.00cm4；內(nèi)楞計算簡圖強驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：;內(nèi)楞計算跨(外楞間距):l=600mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×3.09×6002=11.12×104N.mm；內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值:[f]=16.00N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)計算值σ=1.74N/mm內(nèi)2楞的抗彎強設(shè)計值小于其中E-面-板材質(zhì)的彈性模：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=7.2×600/1000/2=2.16N/mm；內(nèi)楞的最大撓計算值:ω=0.677×2.16×6004/(100×10000.00×2.56×;內(nèi)楞的最大容許撓值:[ω]=600/250=2.40mm；內(nèi)楞的最大撓計算值ω=0.074mm小于內(nèi)楞的最大容許撓值外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)計算。W=64.00cm3；外楞計算簡圖其中σ--外楞受彎應(yīng)計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×7.2;外楞計算跨對(栓豎向間距):l=600mm；外楞的最大彎距：M=0.175×1.85×600=19.46×104N.外楞的抗彎強設(shè)計值:[f]=16.00N/mm2；外楞的受彎應(yīng)計算值σ=3.04N/mm2小于外楞的抗彎強設(shè)計值其中E--外楞的彈性模，其值為10000.00N/mm2；p--作用在模板上的側(cè)壓線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：p=7.2×600/600/1000/2=1.30KN；外楞的最大撓計算值:ω=1.146×1.30×103×6003/(100×10000.00×2.56×;外楞的最大撓計算值ω=0.125mm小于外楞的最大容許撓值驗算公式如下:N<[=fxAA--穿栓有效面積(mm2)；f--穿栓的抗強設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強和撓。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的單跨連續(xù)計算。強驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。W=4.32×104mm3；按以下公式進(jìn)面板抗彎強驗算：其卞，σ--底苒故市彎肖應(yīng)讓y值(N/mm2)；M--讓y市踐<彎矩(kN.m)；l--讓y時(底失攆膽距):l=350.00mm；q--作耶莊底苒故市掃杏i幫設(shè)讓值(kN/m)；新澆混凝土及邰筷i幫設(shè)讓值：;苒故浩婦申重i幫：;振搐混凝土肖產(chǎn)±市i幫設(shè)讓值：q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；時卞彎矩讓y公式如“:Mmax=0.10×8.93×0.352=0.11kN.m；底苒頂故讓y應(yīng)σ=2.53N/mm2小彐底苒頂故市抗壓覓設(shè)讓值2.撓蹌y枳據(jù)《建筑話工讓y王丹》M蹌y關(guān)耶標(biāo)渲i幫，卡肖胄応振動i幫作耶。踐<撓讓y公式如“:;q=（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.;E-面-板的彈性模:E=9500N/mm2；面板的最大允許撓值:[ω]=350.00/250=1.40mm；面板的最大撓計算值:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×面板的最大撓計算值:ω=0.1760mm小于面板的最大允許撓值:[ω]=1.40mm，滿足要求！強及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。;q1=(24+1.5)×0.3×(0.35/(2.00-1))=2.68kN/m;;q2=0.35×(0.35/(2.00-1))×(2×0.6+0.35)/0.35=0.54kN/m;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2靜荷載設(shè)計值q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×1.58=2.21kN/m；W=64.00cm3；下:最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m；最大應(yīng)σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2；抗彎強設(shè)計值[f]=16N/mm2；最大剪的計算公式如下:截面抗剪強必須滿足:;;方木的受剪應(yīng)計算值0.58N/mm2小于方木抗剪強設(shè)計值1.70N要求!下:q=2.68+0.54=3.22kN/m；;足要求！支撐鋼管按照簡支的計算如下荷載計算公式如下：q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；q2=0.35kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kq3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；支撐鋼管變形圖(m.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支座反RA=RB=1.214kN；最大彎矩Mmax=0.546kN.m；最大撓計算值Vmax=1.726mm；支撐鋼管的最大應(yīng)σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2支撐鋼管的抗壓設(shè)計強[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)計算值121.523N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到桿。九、扣件抗移的計算:6.40kN。其中Rc--扣件抗承載設(shè)計值,取6R--縱向或橫向水平桿傳給桿的豎向作用設(shè)計值；計算中R取最大支座反，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R小于6.40kN,單扣件抗承載的設(shè)計計算滿足要求!橫桿的最大支座反：N1=1.21kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×樓板鋼筋混凝土自重荷載:;N4=1.2×(1/2+(0.8-0.35)/2)×0.8×0.18×(1.5N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN；;A--桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；如果完全參照《扣件式規(guī)范》考慮高支撐架，按下式計算k1--計算長附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.70；上式的計算結(jié)果：桿計算長Lo=k1uh=1.16×1.70Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由長細(xì)比lo/的i結(jié)果查表得到軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.21；鋼管桿受壓應(yīng)計算值；σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2；鋼管桿穩(wěn)定性計算σ=57.56N/mm2小于鋼管桿抗壓強的設(shè)計值地下車庫500×800模板計算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。段:L1。截面寬B(m):0.5m；截面高D(m):0.8m；混凝土板厚(mm):200mm；支撐架搭設(shè)高H(m)：4.8m；承重架支設(shè):1根承重桿，木方支撐垂直截面；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；扣件連接方式單:扣件，考慮扣件質(zhì)及保養(yǎng)情況，取扣件抗承載折減模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；鋼筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5kN/m2；新澆混凝土側(cè)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):7.2kN/m2；傾倒混凝土側(cè)壓(kN/m2):2kN/m2；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2kN面板類型：膠合面板；鋼材彈性模E(N/mm2)：210000N/mm2；鋼材抗彎強設(shè)計值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板彈性模E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗彎強設(shè)計值fm(N/mm2)：13N/mm2；底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚(mm)：18mm；次楞間距(mm)：300mm；寬：60mm，高：80mm；二、模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓驗算只按下公式計算，并取其中的較小值:;T--混凝土的入模溫，取20.00℃;V--混凝土的澆筑速，取1.50m/h；H--模板計算高，取0.30m；1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；2--混凝土坍影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓F；分別為7.20kN/m2、50.99kN/m2，取較小值7.20kN/m2作為本工程計算荷載。三、側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強和剛。強驗算要考慮新澆混凝土則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)計算。面板計算簡圖其中，σ-面-板的彎曲應(yīng)計算值(N/mm2)；M-面-板的最大彎距(N.mm)；;W-面-板的凈截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.40cm3;按以下公式計算面板跨中彎矩：新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值:q1=1.2×0.6×7.2×0.90=4.67kN/m；;傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值:q2=1.4×0.6×2×0.90=1.51kN/mq=q1+q2=4.67+1.51=6.18kN/m；;面板的最大彎距M=0.1×6.18×300.002=5.56×104N.mm；經(jīng)汕y得到，頂故市受彎應(yīng)汕y值:σ=5.56×104/3.24×104=1.72N/mm2;頂故市抗彎覓設(shè)汕值:[f]=13N/mm2；頂故市受彎應(yīng)汕y值σ=1.72N/mm2小二頂故市抗彎覓設(shè)汕值2.撓蹌yq--作耶莊苒故上市側(cè)壓紗i幫標(biāo)渲值:q=7.2×0.6=4.32N/mm;l--汕y時(阝櫟卩距):l=300mm；E-頂-故材肯市彈性苒:E=9500N/mm2；;頂故市踐÷?lián)仙莥值:刮=0.677×4.32×3004/(100×9500×2.92×頂故市踐÷窄許撓值:[刮]=300/250=1.20mm；頂故市踐÷?lián)仙莥值刮=0.09mm小二頂故市踐÷窄許撓值[刮]=1.20mm，箔足垠求！止、側(cè)苒故阝外櫟市汕y1.阝櫟汕y阝櫟(木宜邰)直接卒受苒故時遞市i幫，按熙均杏i幫作耶π市三時淬緙汕y。阝邰櫟赴頂抿抗矩W=64.00cm3；阝邰櫟赴頂惟性矩I=256.00cm4；阝櫟訕y筍涅（1）.阝櫟覓蹌y覓蹌y訕y公式如π:其卞，σ--阝櫟彎肖應(yīng)訕y值(N/mm2)；M--阝櫟市踐÷彎距(N.mm)；W--阝櫟市注赴頂抿抗矩；按以π公式訕y阝櫟時卞彎矩：;阝櫟訕y時(外櫟卩距):l=600mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×1.54×6002=5.56×104N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)計算值σ=5.56×104/6.40×104=0.87N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強設(shè)計值:[f]=16.00N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)計算值σ=0.87N/mm內(nèi)2楞的抗彎強設(shè)計值小于其中E-面-板材質(zhì)的彈性模：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=7.2×300/1000/2=1.08N/mm；內(nèi)楞的最大撓計算值:ω=0.677×1.08×6004/(100×10000.00×2.56×;內(nèi)楞的最大容許撓值:[ω]=600/250=2.40mm；內(nèi)楞的最大撓計算值ω=0.037mm小于內(nèi)楞的最大容許撓值外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)計算。W=64.00cm3；外楞計算簡圖其中σ--外楞受彎應(yīng)計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×7.2;外楞計算跨對(栓豎向間距):l=300mm；外楞的最大彎距：M=0.175×0.93×300=4.86×104N.外楞的抗彎強設(shè)計值:[f]=16.00N/mm2；外楞的受彎應(yīng)計算值σ=0.76N/mm2小于外楞的抗彎強設(shè)計值其中E--外楞的彈性模，其值為10000.00N/mm2；p--作用在模板上的側(cè)壓線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：p=7.2×600/300/1000/2=0.65KN；外楞的最大撓計算值:ω=1.146×0.65×103×3003/(100×10000.00×2.56×;外楞的最大撓計算值ω=0.008mm小于外楞的最大容許撓值驗算公式如下:N<[=fxAA--穿栓有效面積(mm2)；f--穿栓的抗強設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強和撓。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的單跨連續(xù)計算。強驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。W=4.32×104mm3；按以下公式進(jìn)面板抗彎強驗算：其中，σ--底模板的彎曲應(yīng)計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；q--作用在底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×8.93×0.502=0.22kN.m；底模面板計算應(yīng)σ=5.17N/mm2小于底模面板的抗壓強設(shè)計值根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時考慮振動荷載作用。最大撓計算公式如下:;q=（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.;E-面-板的彈性模:E=9500N/mm2；面板的最大允許撓值:[ω]=500.00/250=2.00mm；面板的最大撓計算值:ω=0.677×6.40×500.004/(100×9500×3.89×面板的最大撓計算值:ω=0.7332mm小于面板的最大允許撓值:[ω]=2.00mm，滿足要求！強及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.i幫市訕y：;q1=(24+1.5)×0.3×(0.50/(2.00-1))=3.83kN/m;(2)苒故市申重紗i幫(kN/m)：;q2=0.35×(0.5/(2.00-1))×(2×0.8+0.5)/0.5=0.74kN/m;(3)活i幫斗污工i幫標(biāo)渲值與振倒混凝土肖產(chǎn)±市i幫(kN/m)：經(jīng)訕y得到，活i幫標(biāo)渲值P1=(2.5+2)×(0.50/(2.00-1))=2.25kN/m；2.→木市失攆蹌y靜i幫設(shè)訕值q=1.2×3.83+1.2×0.74=5.47kN/m；活i幫設(shè)訕值P=1.4×2.25=3.15kN/m；→木訕y筍涅→木按熙三時淬N訕y。W=64.00cm3；→木覓蹌y:踐÷彎矩胄応斗靜i幫與活i幫市設(shè)訕值踐公恥市彎矩和，訕y公式如π:紗i幫設(shè)訕值q=5.47+3.15=8.62kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×5.47×0.8×0.8=0.35kN.m；最大應(yīng)σ=M/W=0.35×106/64000.00=5.47N/mm2；抗彎強設(shè)計值[f]=16N/mm2；最大剪的計算公式如下:截面抗剪強必須滿足:;;方木的受剪應(yīng)計算值0.82N/mm2小于方木抗剪強設(shè)計值1.70N要求!下:q=3.83+0.74=4.56kN/m；;足要求！支撐鋼管按照簡支的計算如下荷載計算公式如下：q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；q2=0.35kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kq3=(2.5+2)=4.50kN/m2；q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；汕y筍涅(kN)失攆伊戶交形涅(m.m)失攆伊戶彎矩涅(kN.m)支座反RA=RB=1.724kN；最大彎矩Mmax=0.517kN.m；最大撓計算值Vmax=1.742mm；支撐鋼管的最大應(yīng)σ=0.517×106/4493.0=115.069N/mm2支撐鋼管的抗壓設(shè)計強[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)計算值115.069N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到桿。九、扣件抗移的計算:6.40kN。其中Rc--扣件抗承載設(shè)計值,取6R--縱向或橫向水平桿傳給桿的豎向作用設(shè)計值；計算中R取最大支座反，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R小于6.40kN,單扣件抗承載的設(shè)計計算滿足要求!橫桿的最大支座反：N1=1.72kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.5/2+(1-0.5)/2)×0.8×0.35=0.17kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:;N4=1.2×(0.5/2+(1-0.5)/2)×0.8×0.2×(1.N=1.72+0.74+0.17+2.45=5.08kN；;A--桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；如果完全參照《扣件式規(guī)范》考慮高支撐架，按下式計算k1--計算長附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.70；上式的計算結(jié)果：桿計算長Lo=k1uh=1.16×1.70Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由長細(xì)比lo/的i結(jié)果查表得到軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.21；鋼管桿受壓應(yīng)計算值；σ=5083.00/(0.21×424.12)=57.34N/mm2；鋼管桿穩(wěn)定性計算σ=57.34N/mm2小于鋼管桿抗壓強的設(shè)計值底支撐最大支座反：N1=1.724kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(4.8-0N=1.72+0.62=2.34kN；A--桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；如果完全參照《扣件式規(guī)范》考慮高支撐架，按下式計算k1--計算長附加系數(shù)，取值為：1.16；u--計算長系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.70；上式的計算結(jié)果：桿計算長Lo=k1uh=1.16×1.70Lo/i=2945.25/15.95=184.71；由長細(xì)比lo/的i結(jié)果查表得到軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.21；鋼管桿受壓應(yīng)計算值；σ=2343.20/(0.21×424.12)=26.44N/mm2；鋼管桿穩(wěn)定性計算σ=26.44N/mm2小于鋼管桿抗壓強的設(shè)計值地下車庫600×600柱模板計算書《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓；柱箍之間用對栓相互接，形成一個完整的柱模板支撐體系。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用槽、筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；對栓直徑鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；柱箍的間距(mm):500mm；柱箍肢數(shù):1；豎楞材:木楞；豎楞肢數(shù):2；面板類型膠:合面板；面板厚(mm):18；面板彈性模(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強設(shè)計值fc(N/mm2):13N/mm2；面板抗剪強設(shè)計值fc(N/mm2):13N/mm2；方E(N/mm2):9500N/mm2；ft(N/mm2):1.5N/mm2；fc(N/mm2):205N/mm2；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓驗算只按下公式計算，并取其中的較小值:T--混凝土的入模溫，取25.00℃;V--混凝土的澆筑速，取2.50m/h；H--模板計算高，取0.50m；1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；2--混凝土坍影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓F；計算中采用新澆混凝土側(cè)壓標(biāo)準(zhǔn)值F1=12.000kN/m傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算只考慮新澆混凝土側(cè)壓。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬B方向豎楞間距最大，為l=270.000mm，且續(xù)進(jìn)計算。面板計算簡圖對柱截面寬B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)用下式計算最大跨中彎距：;新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值q1:1.2×12.000×500/1000×0.90=6.480kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.000×500/1000×0.90=1.260kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=6.480+1.260=7.740kN/m；面板的最大彎距：M=0.125×7.740×270.000×270.000=0.7053×105N.mm；面板最大應(yīng)按下式計算：其中，σ-面-板承受的應(yīng)(N/mm2M-面-板計算最大彎距(N.mm)；W-面-板的截面抵抗矩:b面:板截面寬，h面:板截面厚；W=500×18×18/6=2.7000×104mm3;f-面-板的抗彎強設(shè)計值(N/mm2)；f=13N/mm2；面板的最大應(yīng)計算值：σ=M/W=0.7053×105/2.7000×104=2.612N/mm2；面板的最大應(yīng)計算值σ=2.612N/mm2小于面板的抗彎強設(shè)計值2，滿足要求！建議增大面板的厚或者增加豎楞的數(shù)目！最大剪按均布荷載作用下的二跨連續(xù)計算，公式如下:;新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值q1:1.2×12.000×500/1000×0.90=6.480kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2.000×500/1000×0.90=1.260kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=6.480+1.260=7.740kN/m；面板的最大剪：V=0.625×7.740×270.000=1306.125N；截面抗剪強必須滿足下式:其中，τ-面-板承受的剪應(yīng)(N/mm2b--500mm；hn-面-板厚(mm)：hn=18mm；v-面-板抗剪強設(shè)計值(N/mm2)：fv=13N/mm2；面板截面受剪應(yīng)計算值:τ=3×1306.125/(2×500×18)=0.218N/mm2;面板截面抗剪強設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)τ=0.218N/mm2小于面板截面抗剪強設(shè)計值最大撓按均布荷載作用下的二跨連續(xù)計算，撓計算公式如下:E-面-板彈性模（N/mm2）：E=9500N/mm2；;面板最大容許撓:[ω]=270.000/250=1.080mm；面板的最大撓計算值:ω=0.521×6.000×270.0004/(100×9500×2.430×;面板的最大撓計算值ω=0.072mm小于面板最大容許撓設(shè)計值模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)計算。W=64.000cm3；豎楞方木計算簡圖支座最大彎矩計算公式：新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值q1:1.2×12×0.270×0.90=3.499kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2×0.270×0.90=0.680kN/m；q=(3.499+0.680)/2=2.090kN/m；其中，σ--豎楞承受的應(yīng)(N/mm2M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.400×104；f--豎楞的抗彎強設(shè)計值(N/mm2)；f=13N/mm2；豎楞的最大應(yīng)計算值:σ=M/W=0.000×105/6.400×104=0.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)計算值σ=0.000N/mm2小于豎楞的抗彎強設(shè)計值2，滿足要求！最大剪按均布荷載作用下的三跨連續(xù)計算，公式如下:新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值q1:1.2×12×0.270×0.90=3.499kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓設(shè)計值q2:1.4×2×0.270×0.90=0.680kN/m；q=(3.499+0.680)/2=2.090kN/m；截面抗剪強必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)(N/mm2)；V--豎楞計算最大剪(N)：V=1969.809N；hn--豎楞的截面高(mm)：hn=80mm；v--豎楞的抗剪強設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；;;豎楞截面最大受剪應(yīng)計算值τ=0.000N/mm2小于豎楞截面抗剪強設(shè)計值最大撓按三跨連續(xù)計算，公式如下:q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=12.000×0.270=3.240kN/m；E--豎楞彈性模（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；足要求！五、B方向柱箍的計算W=4.490cm3；柱箍為跨2，按集中荷載兩跨連續(xù)計算（附計算簡圖）：其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離P=(1.2×12×0.90+1.4×2×0.90)×0.270×500/1000/1=2.090;最大支座:N=2.876kN；最大彎矩:M=0.214kN.m；最大變形:V=0.0059mm；其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.21彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.490cm3;B邊柱箍的最大應(yīng)計算值σ=47.661N/mm2小于柱箍的抗彎強設(shè)計值計算公式如下:N<[N]=fxAA--對栓有效面積(mm2)；f--對栓的抗強設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：對栓的型號:M12；對栓所受的最大:N=2.876kN。對栓最大容許值:[N]=1.70×105×7.600×10-5=12.920kN；對栓所受的最大N=2.876kN小于對栓最大容許值W=4.490cm3；柱箍為跨2，按兩跨連續(xù)計算（附計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離P=(1.2×12×0.90+1.4×2×0.90)×0.220×500/1000/1=1.703;最大支座:N=1.9582kN；最大彎矩:M=0.140kN.m；最大變形:V=0.0048mm；其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.14彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.490cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)計算值σ=31.180N/mm2小于柱箍的抗彎柱箍最大容許撓:[V]=300.00/250=1.200mm；柱箍的最大撓V=0.006mm小于柱箍最大容許撓驗算公式如下:N<[N]=fxAA--對栓有效面積(mm2)；f--對栓的抗強設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：對栓的直徑:M12；對栓最大容許值;對栓所受的最大對栓所受的最大模板支架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB橫向間距或排距:1.00m；縱距:1.00m；步距:1.50m；采用的鋼管:Φ48×3.0mm；扣件連接方式雙:扣件，取扣件抗承載系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.000；鋼筋級別:二級鋼HRB335(20MnSi)；樓板混凝土強等級:C30；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):5；每平米樓板截面的鋼筋面積:1440.000mm2；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、苒故失攆→木市訕y:→木按熙筍失訕y，赴頂惟性矩I和赴頂抿抗矩W公引義:W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；I=6.000×8.000×8.000×8→木櫟訕y筍涅1.i幫市訕y：;q1=25.000×0.300×0.180=1.350kN/m;(2)苒故市申重紗i幫(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活i幫義污工i幫標(biāo)渲值與振倒混凝土肖產(chǎn)±市i幫(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN;2.→木抗彎覓蹌y:踐±彎矩胄応義靜i幫與活i幫市訕y值踐公恥市彎矩和，訕y公式如“:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN;最大支座N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN；方木最大應(yīng)計算值σ=M/W=0.533×106/64000.;方木的最大應(yīng)計算值為8.328N/mm2小于方木的抗彎強設(shè)計滿足要求!最大剪的計算公式如下:截面抗剪強必須滿足:;T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2；;方木的受剪應(yīng)計算值0.470N/mm2小于方木的抗剪強設(shè)計值1.40滿足要求!下:均布荷載q=q1+q2=1.455kN/m；;最大撓計算值V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1000.03/(48×2560000.000×9500.000)=1.550mm；最大允許撓[V]=1000.0/250=4.000mm；三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)計算；;支撐鋼管計算彎距圖(kN.m)最大彎矩Mmax=0.803kN.m；最大變形Vmax=0.0003mm；最大支座最大應(yīng)σ;=12.547N/mm2；支撐鋼管的抗壓強設(shè)計值[f]=205.000N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)計算值12.547N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強設(shè)計值支撐鋼管的最大撓小于1000.0/150與10mm,滿足要求!按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講頁，雙扣件承載設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗承載系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載取值為12.80kN。其中Rc--扣件抗承載設(shè)計值,取12R--縱向或橫向水平桿傳給桿的豎向作用設(shè)計值;R<12.80kN所,以雙扣件抗承載的設(shè)計計算滿足要求!五、模板支架桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。NG1=0.129×2.900=0.374kN；;NG2=0.350×1.000×1.000=0.35;NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN；考慮風(fēng)荷載時,桿的穩(wěn)定性計算公式其中N--桿的軸心壓設(shè)計值(kN)：N=10.A--桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W--桿凈截面模(抵抗矩)(cm3)：4.49cm3；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由下式計算L0=h+2aa--桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長；a=0.100m；得到計算結(jié)果：桿計算長L0=h+2a=1.5002×0.100=L0/i=1700.000/15.945=107由長細(xì)比L0/的i結(jié)果查表得到軸心受壓桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537;鋼管桿受壓應(yīng)計算值；σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2；驗算樓板強時按照最情況考慮,樓板的跨取4.5M,樓板承受的