氣動噪聲分析及優(yōu)化

CV-1-DSM4氣動噪聲分析及優(yōu)化MPVAerodynamicR&D2016/06/09基于整車模型的噪聲源識別及優(yōu)化改進(jìn)上海航莘計(jì)算機(jī)科技有限公司PartOne模型信息概述CV1-DSM4-基準(zhǔn)模型相關(guān)信息網(wǎng)格模型信息網(wǎng)格模型視圖

3frontviewrearviewsideviewbottomviewtopview

4網(wǎng)格模型信息網(wǎng)格尺寸

保留A柱、側(cè)窗、后視鏡、密封條等關(guān)鍵區(qū)域的細(xì)節(jié)特征

A柱、側(cè)窗、后視鏡、密封條面網(wǎng)格尺寸1mm空間加密策略保證捕捉高頻部分的聲波波動PartTwo基準(zhǔn)模型計(jì)算結(jié)果及分析CV1-DSM4-基準(zhǔn)模型氣動噪聲源識別穩(wěn)態(tài)分析表面壓力系數(shù)

6A柱和后視鏡的分離渦對側(cè)窗影響明顯穩(wěn)態(tài)分析空間流動

7A柱和后視鏡尾部產(chǎn)生明顯的分離渦穩(wěn)態(tài)分析Curle聲壓級分布

8面聲源云圖可以看出，前三角側(cè)窗玻璃、前側(cè)窗玻璃和后視鏡有明顯的高聲源區(qū)域體聲源云圖可以看出，后視鏡基座和后視鏡頭，以及A柱的尾流是主要體噪聲源穩(wěn)態(tài)分析Proudman聲壓級分布

9Y=-0.83Y=-0.9Y=-1Z=0.6Z=0.7Z=0.8瞬態(tài)分析倍頻程聲壓級分布

1063Hz125Hz250Hz2000Hz1000Hz500Hz4000Hz聲壓級較高的中心頻率主要集中在250~2000Hz前三角窗和后視鏡基座后產(chǎn)生明顯高分貝區(qū)域瞬態(tài)分析倍頻程聲壓級分布

11空間上聲壓級較高的中心頻率主要集中在250~1000Hz，由后視鏡基座和后視鏡頭的尾流產(chǎn)生63Hz125Hz250Hz2000Hz1000Hz500Hz4000Hz瞬態(tài)分析三角窗測點(diǎn)（P1~P10）壓級分布

12瞬態(tài)分析P11~14測點(diǎn)壓級分布

13瞬態(tài)分析P15~20測點(diǎn)壓級分布

14P20處產(chǎn)生較高聲壓級，由后視鏡基座尾流產(chǎn)生瞬態(tài)分析P21~30測點(diǎn)壓級分布

15PartThree基準(zhǔn)模型噪聲分析結(jié)論CV1-DSM4-baseline分析結(jié)論總結(jié)結(jié)論基準(zhǔn)模型氣動噪聲分析

17通過氣動噪聲分析，可以得出以下結(jié)論：產(chǎn)生側(cè)窗聲壓級較高的主要噪聲源有A柱后視鏡基座后視鏡頭其中后視鏡基座尾流產(chǎn)生的聲源強(qiáng)度較高氣動噪聲的主要頻率集中在250~1000Hz附近三角窗和側(cè)窗靠近后視鏡基座位置存在兩處高分貝區(qū)域優(yōu)化噪聲源的尾流是主要改進(jìn)方向1000HzPartFour氣動噪聲優(yōu)化分析CV1-DSM4-噪聲源改進(jìn)優(yōu)化分析

19網(wǎng)格模型信息優(yōu)化改進(jìn)區(qū)域A柱飾條改善A柱流動Golf7擾流凸臺改善三角窗飾板空氣流動后視鏡基座厚度減小10mm后視鏡鏡體Y向移動10mmα優(yōu)化后視鏡鏡體，增加鏡體面迎風(fēng)角

20穩(wěn)態(tài)分析Curle聲壓級分布BaselineOPT面聲源云圖可以看出，優(yōu)化后后視鏡基座后方聲源明顯減小

21穩(wěn)態(tài)分析Proudman聲壓級分布OPT,Z=0.58Baseline,Z=0.58OPT,Z=0.63Baseline,Z=0.63體聲源云圖可以看出，優(yōu)化后后視鏡尾部渦區(qū)高聲源區(qū)域明顯減小

22穩(wěn)態(tài)分析Proudman聲壓級分布Baseline,Y=-0.83OPT,Y=-0.83Baseline,Y=-1OPT,Y=-1體聲源云圖可以看出，優(yōu)化后后視鏡基座后方，后視鏡尾部渦區(qū)高聲源區(qū)域明顯減小瞬態(tài)分析倍頻程聲壓級分布

23250Hz500Hz1000Hz2000HzBaselineOPT優(yōu)化后消除一處中心頻率在250~2000Hz頻段的高分貝區(qū)域優(yōu)化后后視鏡基座后產(chǎn)生的高分貝區(qū)域減小，前車側(cè)窗玻璃低分貝區(qū)域有所增加側(cè)窗中心區(qū)域低聲壓級范圍明顯增加瞬態(tài)分析倍頻程聲壓級分布

24250Hz500Hz1000HzBaselineOPT優(yōu)化后中心頻率在250~1000Hz頻段的后視鏡尾部渦區(qū)高分貝區(qū)域明顯減小

25瞬態(tài)分析三角窗測點(diǎn)（P1~P10）壓級分布優(yōu)化后中心頻率在1000Hz以上頻段的三角窗區(qū)域測點(diǎn)的聲壓級明顯降低

26瞬態(tài)分析P11~14測點(diǎn)壓級分布優(yōu)化后中心頻率在1000Hz以上頻段的后視鏡基座上方測點(diǎn)聲壓級明顯降低

27瞬態(tài)分析P15~20測點(diǎn)壓級分布優(yōu)化后中心頻率在1000Hz以上頻段的側(cè)窗上方測點(diǎn)的聲壓級明顯降低，受益于A柱飾條改善了側(cè)窗流動

28瞬態(tài)分析P21~30測點(diǎn)壓級分布受益于A柱飾條改善了側(cè)窗流動，側(cè)窗上方（近頭部）測點(diǎn)全頻段的聲壓級顯著降低PartFive氣動噪聲優(yōu)化分析結(jié)論CV1-DSM4-噪聲源優(yōu)化改進(jìn)分析結(jié)論結(jié)論基準(zhǔn)模型氣動噪聲分析

30通過氣動噪聲優(yōu)化改進(jìn)分析，可以得出以下結(jié)論：優(yōu)化改進(jìn)后三角窗和側(cè)窗聲壓級明顯降低，其中：A柱飾條顯著改善側(cè)窗近頭部區(qū)域的氣流流動，聲壓級顯著降低