煉油企業(yè)能源審計能耗指標計算和分析

煉油企業(yè)能源審計能耗指標計算和分析1.1企業(yè)能源實物量平衡表根據(jù)海南中海油氣有限公司能源流程圖并對該公司的外購能源和加工轉換能源實物量進行匯總分析，依據(jù)GB/T2589-2008《綜合能耗計算通則》繪制出了企業(yè)能源消費平衡綜合表（表1.1）。為反映投入產(chǎn)出總體情況和計算方便，平衡表中還列出了產(chǎn)出數(shù)據(jù)算和能源折標系數(shù)、能源單價。審計期內(nèi)2009年購入天燃氣351.92萬m3，實際消耗天然氣351.92萬m3，2009年末無庫存；購入電力266.30萬kW·h，實際消耗電力266.30萬kW·h，2009年末無庫存；2009年期初原油庫存8474噸，購入量為83271噸，期末庫存為4647噸，共計原油使用量為84863噸，但原油在該公司中只是做為原料使用而不做為購入消費能源，2009年該公司共損耗原油667.1噸，損耗的原油量已計出企業(yè)的綜合能耗。詳見企業(yè)能源消耗平衡綜合表（表1.1）。表1.1企業(yè)能源消耗平衡綜合表。企業(yè)名稱:海南中海油氣有限公司表一期初庫存18474.0收入量283271.0351.9266.3消費總量384863.0351.9266.3撥出量42331.0期未庫存54547.0盤盈或盤虧6企業(yè)784863.0351.9266.3非生產(chǎn)系統(tǒng)814.9生活914.1辦公100.8生產(chǎn)系統(tǒng)1184191.9264.6209.76170.040200.00萬元一次加工裝置1284191.937.6113.46170.088639.51t重芳二次加工裝置13226.996.339430.10t混合C5輔助系統(tǒng)1431.9輔助車間1531.9轉換系統(tǒng)1691.4蒸汽1791.46170.0t損耗18667.11.8折標系數(shù)191.42868.74004.04000.1229能源單價203241.01.80.7按等價值計算，公司天然氣消費占總能耗的60.52%；其次是電力消費占總能耗的20.93%；原油損耗占總能耗的18.54%。詳見下表企業(yè)消耗能源等價值比例圖（圖1.1）圖1.1企業(yè)消耗能源比例圖（等價值）按當量值計算該公司天然氣消費占總能耗的70.84%；其次是電力消費占總能耗的7.45%；原油損耗點總能耗的21.70%。詳見下表企業(yè)消耗能源當量值比例圖（圖1.2）圖1.2企業(yè)消耗能源比例圖（當量值）1.2企業(yè)能源消耗指標計算分析海南中海油氣有限公司2009年能源消耗主要為原油、電力、天然氣,企業(yè)總能耗為4390.59噸標煤，綜合能耗為4390.59噸標煤。工業(yè)總產(chǎn)值為40200萬元，增加值為11830萬元。計算得到單位萬元產(chǎn)值綜合能耗為0.109噸標準煤，單位萬元增加值綜合能耗為0.371噸標準煤,其中該公司2008年單位萬元產(chǎn)值綜合能耗為0.094噸標準煤，該公司2009與2008年單位萬元產(chǎn)值綜合能耗相比上升了0.015噸標準煤,主要原因是審計期內(nèi)該公司原油供應不足，設備處于開開停停狀態(tài)，造成設備利用率低，單位萬元產(chǎn)值綜合能耗的上升。1、企業(yè)綜合能耗在審計期內(nèi)，海南中海油氣有限公司天然氣消耗實物量為351.9萬m3，采用的折標系數(shù)為8.74tce/m3，天然氣的當量值為3110.57tce；電力消耗實物量為266.30萬kW·h，采用的折標系數(shù)為1.228tce/萬kW·h，電力的當量值為327.02tce；原油消耗的實物量為667.09t,采用的折標系數(shù)為1.4286tce/t，原油消耗的當量值為953.00tce。遵循GB/T2598-2008綜合能耗計算通則，企業(yè)綜合能耗計算如下：企業(yè)綜合能耗=天然氣消耗量+電力消耗量+原油消耗量=3110.57tce+327.02tce+953.00tce=4390.59tce計算企業(yè)綜合能耗結果與海南中海油氣有限公司上報統(tǒng)計局的綜合能耗能4391.29tce略有偏差,主要是由于能耗計算方式有所差異所導致，但都采用了GB/T2598-2008綜合能耗計算通則中的企業(yè)綜合能耗計算方法。該企業(yè)2008年綜合能耗為5360.69tce,對比2009年該企業(yè)綜合能耗可知，該企業(yè)2009年綜合能耗比2008年下降了970.10tce。2、單位產(chǎn)品能耗在審計期內(nèi)，海南中海油氣有限公司產(chǎn)品總量為84863噸，企業(yè)綜合能耗為4390.59tce。遵循GB/T2598-2008綜合能耗計算通則，單位產(chǎn)品能耗計算如下：單位產(chǎn)品能耗==0.517ce該公司2009年單位產(chǎn)品綜合能耗為0.0517噸標準煤，與2008年單位產(chǎn)品綜合能耗相比，上升了10.5%，主要原因是外界供給該公司原油不足，設備得不到有效利用，有時處于停產(chǎn)狀態(tài)，從面導致該公司2009年單位產(chǎn)品綜合能耗的提高。以下是該公司近五年單位產(chǎn)品綜合能耗（圖1.3）圖1.3海南中海油氣單位產(chǎn)品綜合能耗趨勢圖3、單位產(chǎn)值綜合能耗海南中海油氣有限公司2009年工業(yè)總產(chǎn)值為40200萬元，企業(yè)綜合能耗為4390.59噸標煤。遵循GB/T2598-2008綜合能耗計算通則，企業(yè)單位產(chǎn)值綜合能耗計算如下：單位產(chǎn)值綜合能耗==0.109tce/萬元該企業(yè)2008年單位產(chǎn)值綜合能耗為0.094tce/萬元，對比2009年單位產(chǎn)值綜合能耗可知，該企業(yè)2009年單位產(chǎn)值綜合能耗比2008年上升了16.8%。主要原因是外界供給該公司原油不足，設備得不到有效利用，加上金融危機影響市場價格從而企業(yè)單位產(chǎn)值綜合能耗的上升。。4．單位增加值綜合能耗海南中海油氣有限公司2009年工業(yè)增加值為11830萬元，企業(yè)綜合能耗為4390.59噸標煤。遵循GB/T2598-2008綜合能耗計算通則，單位增加值綜合能耗計算如下：單位增加值綜合能耗==0.371tce/萬元該企業(yè)2008年單位增加值綜合能耗為0.799tce/萬元，對比2009年單位增加值綜合能耗可知，該企業(yè)2009年單位增加值綜合能耗比2008年下降了53.5%。主要原因是該企業(yè)增加值增高加上企業(yè)綜合能耗又低于去年，從而至使2009年單位增加值綜合能耗的降低。1.3對能源加工轉換、輸送分配環(huán)節(jié)計算并分析能耗指標1．能源加工轉換環(huán)節(jié)海南中海油氣有限公司能源加工轉換環(huán)節(jié)主要為鍋爐，根據(jù)投入產(chǎn)出關系比，該公司鍋爐房的能源投入產(chǎn)出比為73.09%.詳細數(shù)據(jù)見下表：表1.2加工轉換環(huán)節(jié)投入產(chǎn)出比天燃氣t標煤798.5798.5蒸汽t標煤583.7583.7合計t標煤798.5583.7798.5583.7能源利用率%73.173.12．能源輸送分配效率該公司所用的電力kWh；所用天然氣由中海石油管道輸氣有限公司供給，經(jīng)審計共受氣萬m3。請見以下能源輸送分配單元輸送效率表（表1.3）表1.3能源輸送分配單元輸送效率天燃氣t標煤3110.73110.73110.73110.7電力t標煤327.3320.2327.3320.2蒸汽t標煤583.7583.7583.7583.7合計t標煤583.7583.73110.73110.7327.3320.24021.74014.6能源利用率%100.0100.097.899.81.4對主要用能系統(tǒng)、生產(chǎn)工藝、生產(chǎn)設備的能源利用水平的分析1.4.1.裝置該裝置所使用的能源、耗能工質(zhì)的消耗量及單耗如下表:序號能源、耗能工質(zhì)消耗量能耗系數(shù)或低位熱值單位能耗單位數(shù)量單位數(shù)量Kcal/tMJ/t1電kWh/hXXXXXXXXXX2蒸汽(XXpa)t/hXXXXXXXXXX合計XXXXXXXXXX單位產(chǎn)量能耗XX千克標準煤/噸,（折成標準煤量為XX千克標煤/噸），按裝置年產(chǎn)量XX萬噸計算，項目年能耗為XX萬噸標準煤。1該裝置能耗構成部分：常壓加熱爐用于加熱進入常壓塔分餾的初底油，將油溫自XX℃升至XX℃，燃料采用工廠系統(tǒng)中的高壓燃料氣。減壓加熱爐用于加熱進入減壓塔分餾的常底油，將油溫自XX℃升至XX℃，燃料一路為高壓燃料氣，另一路為低壓燃料氣。兩加熱爐耗能占裝置總能耗的XX%。原料油的加工過程均依靠各類泵輸送，本裝置的泵全部為電機驅(qū)動，其耗電占裝置總能耗XX%。常壓塔、減壓塔、常壓汽提塔、減壓汽提塔需XXMpa汽提蒸汽XXt/h，系統(tǒng)自產(chǎn)XXMpa蒸汽XXt/h，產(chǎn)需平衡。減頂抽空器需XXMpa蒸汽XXt/h，系統(tǒng)自產(chǎn)XXMpa蒸汽XXt/h，需外供蒸汽XXt/h，其能耗占裝置總能耗XX%。油品回流、產(chǎn)品外送均經(jīng)水冷、空冷，泵運轉需水冷卻。各種冷卻消耗電、循環(huán)水、軟化水，其能耗占裝置總能耗XX%。電脫鹽、照明、儀表用電，自產(chǎn)蒸汽消耗除氧水以及污水、凈化風等耗能，其能耗占裝置總能耗XX%。裝置以采暖水和熱出料的形式向外輸出熱量，其能耗占裝置總能耗XX%。本裝置主要用能部分能耗百分比及能源結構能源利用分類表項目計量單位主要能種能耗百分比分餾加熱千克標準煤/噸燃料氣XXXX工藝介質(zhì)輸送千克標準煤/噸電XXXX汽提、抽空千克標準煤/噸蒸汽XXXX產(chǎn)品、工藝冷卻千克標準煤/噸循環(huán)水、軟化水、電XXXX輸入能量合計千克標準煤/噸——XXXX熱輸出千克標準煤/噸取暖水、熱出料XXXX系統(tǒng)能耗合計千克標準煤/噸——XXXX2本裝置能耗對比分析本裝置單耗為XX千克標準煤/噸。其指標值與國內(nèi)外同行業(yè)的對比：規(guī)模能耗指標對比值萬噸/年千克標準煤/噸XXXXXX本部1＃裝置XXXX本部2＃裝置（現(xiàn)已折）XXXX本部3#裝置XXXX全國平均值-XXXX全國最低值-XXXX全國最高值-XXXX國外先進指標-XXXX本裝置設計能耗優(yōu)于國內(nèi)及本廠先進水平，且可以略優(yōu)于國外先進水平。3.工藝節(jié)能措施（1）塔內(nèi)高溫位熱量取熱比例大在保證產(chǎn)量和質(zhì)量的前提下，盡量取走塔內(nèi)高溫位的過剩熱量，用來加熱原油等。常壓塔取熱比為：常頂回流﹕常頂循環(huán)回流﹕常一中﹕常二中=XX：XX﹕XX,XX﹕XX。減壓塔取熱比為：減頂循環(huán)回流﹕減一中﹕減二中=XX﹕XX﹕XX.XX。（2）充分利用中低溫位熱源在初餾塔設一中回流取熱，利用大部分熱量加熱原油，其余部分直接輸入常壓分餾塔，減少了加熱爐負荷。初頂油氣與原油換熱，由XX℃降到XX℃?；厥諢崃縓XkJ，并縮小了初頂空冷器的容量和能耗。利用常一中、常二線、減一中的低溫位熱源，發(fā)生XXMpa蒸汽XXkg/h,做到裝置內(nèi)部XXMpa蒸汽產(chǎn)需平衡。利用常三線熱源發(fā)生XXMpa蒸汽XXkg/h，使外供量減至XXkg/h。利用低溫位熱源制取取暖水，供冬季部分裝置、管線保溫用。（3）本設計充分優(yōu)化了換熱流程，原油經(jīng)多級熱交換，油溫由XX℃提升至XX℃。高溫物流經(jīng)換熱后，多數(shù)在進冷卻器前溫度低于XX℃，減少了熱能損失，同時也降低了冷卻器的負荷?？偀峤粨Q量XXkcal/h，換熱強度>XXkcal/m2h。4.設備設計節(jié)能措施（1）加熱爐二臺加熱爐合用一套余熱回收裝置，采用傳熱效果好的熱管空氣預熱器加熱進爐膛的冷空氣，兩臺加熱爐的熱效率可高達XX％以上。在減壓加熱爐的對流室，過熱XXMpa蒸汽和XXMpa蒸汽，充分利用加熱爐熱能。加熱爐采用經(jīng)優(yōu)選的新型高效節(jié)能燃氣燃燒器。（2）換熱器采用新型雙殼程螺紋管換熱器，換熱效果高于常規(guī)換熱器。（3）保溫設備和管道隔熱設計符合SHJ10－90《石油化工企業(yè)設備和管道隔熱設計規(guī)范》。（4）電氣本裝置新增二臺新型節(jié)能變壓器，容量為XXkVA，平均負荷率約為XX％。XXkW大功率電機電壓采用XXkV等級，電機效率高。機泵電機采用XX高效節(jié)能型電動機。照明光源盡量采用節(jié)能型氣體放電燈。風機電機采用變頻調(diào)速器該裝置設計能耗水平大大優(yōu)于全國先進水平，并略優(yōu)于國際先進水平。在生產(chǎn)過程中也較好的發(fā)揮了一些節(jié)能措施，但由于油種變化，使能耗指標尚不能長期保持先進水平，在以下方面還可以進一步提高（1）采取切實措施降低加熱爐能耗（2）燃燒控制系統(tǒng)控制方式可以采用模糊控制（3）加熱爐空氣預熱器建議采用無機熱傳導空氣預熱器，（4）電機可以采用多種調(diào)速控制（5）利用pa排棄的100℃以上的余熱為空調(diào)提供能量1.4.2XX催化裝置全年累計能耗為XX千克標準煤/噸，與2004年相比能耗上升XX千克標準煤/噸。主要原因是：一季度汽輪機復水器結垢受堵、二再余熱鍋爐省煤器因漏切出系統(tǒng)；XX月XX日停二再余熱鍋爐XX小時，更換二再余熱鍋爐省煤器，致使裝置外取熱器、油漿蒸汽發(fā)生器所產(chǎn)飽和蒸汽就地放空。二再余熱鍋爐不發(fā)汽，裝置每小時少發(fā)XX噸左右的蒸汽；XX月底XX主風機故障，切換XX主風機，機組電流由～XXA上升至～XXA,增加用電XX萬千瓦時和大量新鮮水；XX月XX日起進入停工掃線和裝置檢修期，增加停工掃線蒸塔用汽約XX噸。1.4.3XX催化裝置2006年能耗XX千克標準煤/噸，同比上升XX千克標準煤/噸。主要原因是焦碳產(chǎn)率同比增加XX單位，影響裝置能耗XX千克標準煤/噸。其次是循環(huán)水單耗同比增加XX噸/噸（流量計壞，估算值），影響裝置能耗XX千克標準煤/噸。在降低能耗方面主要因素：（1）去年同期經(jīng)歷了停工、檢修和開工，共XX天。（2）去年XX月份停工檢修后，主風機組煙氣輪機回收功率明顯上升；同時反再系統(tǒng)操作相對平穩(wěn)，目前沒有發(fā)生再生煙氣竄入后部系統(tǒng)的現(xiàn)象，也改善了煙氣輪機的能量回收率；（3）主風機組全年處于發(fā)電工況，并根據(jù)氣溫變化來調(diào)整主風量，使得主風機組處于最大發(fā)電工況。今年主風機組發(fā)電XX萬千瓦時，比去年同期增加XX萬千瓦時。裝置電單耗由去年同期的XX千瓦時/噸下降為XX千瓦時/噸。裝置通過對余熱發(fā)汽和機組優(yōu)化調(diào)節(jié)，在蒸汽消耗、機組發(fā)電和低壓汽外輸上使裝置能耗同比下降XX千克標準煤/噸。（4）裝置熱輸量增加使裝置能耗下降XX千克標準煤/噸。1.4.4XX催化能耗XX千克標準煤/噸，同比上升XX千克標準煤/噸。能耗上升原因是：（1）本周期裝置外取熱器和油漿蒸汽發(fā)生器的發(fā)汽量較上周期均有不同程度的下降，外取熱器的發(fā)汽量由上周期的XXt/h降至XXt/h，使裝置外輸蒸汽量較去年同期減少XX噸，影響能耗XX千克標準煤/噸。（2）因煙氣泄漏量增大，煙氣作功減少，主風機自XX月中旬起由發(fā)電工況改為用電工況，XX～XX月累計電單耗同比上升XX千瓦時/噸。經(jīng)過操作調(diào)整，XX月起機組恢復發(fā)電工況運行，電耗下降。但是全年電單耗仍比去年上升XX千瓦時/噸，影響能耗XX千克標準煤/噸。（3）由于外取熱器取熱負荷較去年同期下降較大，重油摻煉能力相對下降。摻渣比由去年同期的XX%降至XX%，焦炭產(chǎn)率較去年下降了XX個單位，導致裝置累計能耗下降了XX千克標準煤/噸。（4）裝置通過分餾系統(tǒng)熱能分配調(diào)整和XX裝置需要，比去年同期多輸出熱量XX噸標準煤，能耗下降XX千克標準煤/噸。1.4.5連續(xù)重整裝置6月中旬至7月期間停工檢修，檢修后開工因：（1）催化劑影響，再生操作系統(tǒng)操作波動大，循環(huán)困難，苛刻度提高，反應溫度提高XX～XX℃左右，因此加熱爐的瓦斯消耗增大，燃料單耗比去年增加XX千克/噸。（2）裝置多次的升降量操作，影響裝置加工量，三季度平均處理量僅為XX噸/時，比上半年的XX噸/時降低XX%。四季度雖有所提高，但僅為XX噸/時，同比減少XX%。低處理量對裝置降低能耗不利。（3）重整加熱爐停工檢修后產(chǎn)汽量下降XX～XX噸/小時，使得裝置XXMPa蒸汽輸出量同比減少XX噸，XXMPa蒸汽輸入增加XX噸。綜上所述，連續(xù)重整裝置能耗由XX年的XX千克標準煤/噸上升至XX千克標準煤/噸。1.4.6XX酮苯能耗為XX千克標準煤/噸，同比上升XX千克標準煤/噸。原因之一是裝置的檢修日期一再向后延，直至XX月XX日停工檢修，因此裝置內(nèi)部的漏點不斷增多、設備效率下降，計量表計故障無法排除等一系列問題，導致檢修前能耗高達XX千克標準煤/噸。用能量明顯上升。原因之二是檢修前日平均加工量僅為XX噸，同比減少XX%，致使能耗自然上升。但是，XX月份裝置經(jīng)檢修和擴能改造并在XX臺加熱器上安裝了大排量疏水器，提高傳熱有效率，蒸汽單耗由XX－XX月的XX噸/噸下降為XX噸/噸，比去年同期下降XX噸/噸。四季度能耗為XX千克標準煤/噸，同比下降XX千克標準煤/噸。1.4.7XX酮苯和XX酮苯能耗分別為XX和XX千克標準煤/噸，同比上升XX和XX千克標準煤/噸。主要是受加工原料油種變化，脫蠟油收率較高，回收系統(tǒng)負荷增加影響；其次受裝置加工量減少影響和裝置檢修及部分機泵大修影響，兩套裝置的電單分別同比上升XX和XX千瓦時/時，XX酮苯燃料單耗同比增加XX千克/噸。XX酮苯蒸汽單耗同比上升XX噸/噸。1.4.8XX加氫裝置自XX月份正常生產(chǎn)以來，三季度裝置平均能耗為XX千克標準煤/噸。四季度能耗為XX千克標準煤/噸，低于設計能耗（XX千克標準煤/噸）。除蒸汽單耗比設計值低以外，燃料、電、循環(huán)水和化學水均高于設計值。蒸汽單耗低于設計值主要是目前地面火炬的消煙蒸汽和伴熱蒸汽均沒有開。與設計對比如下：項目單位設計值三季度四季度電千瓦時/噸XXXXXX蒸汽噸/噸XXXXXX燃料氣千克/噸XXXXXX能耗千克標準煤/噸XXXXXX1.4.9XX裂化今年上半年開工XX天，XX－XX月開工XX天，全年累計XX天。上半年累計能耗為XX千克標準煤/噸，XX－XX月平均能耗為XX千克標準煤/噸，仍高于設計值XX千克標準煤/噸。XX－XX月加氫裂化雖沒有開工，但溶劑再生部分還是開著，只有能源消耗而無加工量。因此全年能耗為XX千克標準煤/噸。能耗高主要是裝置開開停停，實際負荷只有設計負荷的XX%。兩套制氫裝置能耗分別為XX和XX千克標準煤/噸，平均為XX千克標準煤/噸。主要是受裝置XX系統(tǒng)改造和全廠氫氣平衡影響，XX制氫共計經(jīng)歷了XX次開工，停工XX次；XX制氫XX次開工，XX次停工。裝置未能長周期平穩(wěn)運行，是能耗高的關鍵所在。XX蒸餾裝置進行了擴能和節(jié)能技術改造，將其原油加工能力從原來的XX萬噸/年擴大到XX萬噸/年，裝置能耗從XX千克標準煤/噸降到XX千克標準煤/噸。1.5淘汰產(chǎn)品、設備、裝置、工藝和生產(chǎn)能力情況根據(jù)對公司現(xiàn)有的設備清單審查，有xx臺設備為國家規(guī)定的淘汰用能設備，若全部更換后可節(jié)電xxx.xx萬千瓦時。請見以下淘汰用能設備清單。海南中海油氣有限公司淘汰設備情況表淘汰設備名稱型號規(guī)格數(shù)量開始使用日期計劃淘汰日期苯塔底泵P202/A電機YB100L-21臺1998年5月2012液化氣回流泵P102/B電機YB100L-21臺1998年1月2012P708泵隔爆型三相異步電動機YB100L-21臺1998年8月2012柴油泵P311電機YB100L-41臺1997年6月2012重油泵P310B電機YB112M-41臺2000年11月2012T-301回流泵P302電機YB132S1-21臺2000年11月2012T-302進料泵P303電機YB132S1-21臺2000年5月2012塔-1回流泵P204/A電機YB132S1-21臺1996年10月2012塔-1回流泵P204/B電機YB132S1-21臺1998年7月2012液化氣回流泵P102/A電機YB132S1-21臺1998年11月2012P707離心式油泵電機YB132S1-21臺1998年10月2012P714電機YB132S1-21臺2000年10月2012燃料油裝車泵P-101電機YB132S1-2-W1臺1995年12月2012卸油泵P104電機YB132S1-2-W1臺1995年12月2012甲苯裝車泵P-105電機YB132S1-2-W1臺2001年2月2012重芳烴裝車泵P-106電機YB132S1-2-W1臺2001年2月2012二甲苯裝車泵P-107電機YB132S1-2-W1臺2001年2月2012苯裝車泵P-108電機YB132S1-2-W1臺2001年2月2012液化氣、丁烷裝車泵P-109電機YB132S1-2-W1臺2001年2月2012異戊烷裝車泵P-110電機YB132S1-2-W1臺2001年2月2012發(fā)泡劑裝車泵P-111電機YB132S1-2-W1臺2001年2月2012T-302回流泵P304A電機YB132S2-21臺1998年2月2012T401回流/T402進料泵P-403電機YB132S2-21臺2002年8月2012R201進料泵P101電機YB132S2-21臺1997年8月2012R201進料泵P102電機YB132S2-21臺1999年9月2012調(diào)和泵P21/A電機YB132S2-2W1臺2001年2月2012原料泵P201電機YB160L-21臺1998年3月2012汽提塔底泵P104/A電機YB160M1-21臺1997年9月2012T-302回流泵P304B電機YB160M1-21臺1999年2月2012側線中回泵P305電機YB160M1-21臺1999年9月2012塔-1底泵/塔-2進料泵P202/A電機YB160M1-21臺1999年8月2012塔-1底泵P202/B電機YB160M1-21臺1997年9月2012塔-2底去中間罐泵P203電機YB160M1-21臺1997年9月2012調(diào)和泵P21/B電機YB160M1-21臺2000年6月2012污油泵P302電機YB160M1-2-W-TH1臺2000年12月2012廢熱載體泵P303電機YB160M1-2-W-TH1臺2000年12月2012廢溶劑油泵P115電機YB160M1-2-W-TH1臺2000年12月2012卸油泵P-112電機YB160M21臺1998年9月2012V201出料泵P103電機YB160M2-21臺2002年9月2012T-302底泵出裝置或F301P306B電機YB180M-21臺1998年5月2012苯裝船泵P-702電機YB180M-21臺2001年8月2012甲苯裝船泵P-703電機YB180M-2V11臺1999年4月2012二甲苯裝船泵P-704電機YB180M-2V11臺1999年4月2012轉油泵P701/A電機YB180M-2W1臺1992年5月2012T-302水環(huán)真空泵P307電機YB180M-41臺1998年6月20121.6能源成本計算和分析通過對該公司生產(chǎn)經(jīng)營情況匯總表及財務核算有關資料的審查核對，在本審計期內(nèi)，該部的全部生產(chǎn)總成本為38472萬元；能源消費成本為1024萬元，能源消費成本占全部生產(chǎn)總成本的2.66%。具體見下表:表XX主要產(chǎn)品能源成本表合計1024.6--1原油1024.62.66100.01.