城中村改造項目配套基礎(chǔ)設(shè)施項目 （動物園西大門段新獅路道路改擴(kuò)建工程）邊坡支擋工程計算書

一、工程概況城中村改造項目（動物園西大門段新獅路道路改擴(kuò)建工程）起于動物園西南門南側(cè)，起點(diǎn)順接現(xiàn)狀新獅支路，沿動物園西側(cè)向北與規(guī)劃道路形成平交口（動物園西大門處），繼續(xù)沿北側(cè)已出讓地塊西側(cè)向北延伸,止于已出讓地塊北側(cè)，終點(diǎn)與現(xiàn)狀新獅路順接，道路全長約1866m。根據(jù)建設(shè)單位建設(shè)計劃、資金和周邊車流量需求，近期考慮對動物園段路段新獅路進(jìn)行改造為雙向四車道，并對其他雙向二車道路段進(jìn)行改造更新，道路等級為城市支路，標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度20m和16m，設(shè)計車速為20km/h。（考慮道路平面K1+480-K1+866.106基本擬合現(xiàn)狀道路，此段道路平曲線半徑分別是110m、150m、140m和200m,三處圓曲線長度小于50m,結(jié)合《城市道路路線設(shè)計規(guī)范》（CJJ37-2012）6.2.3對于平曲線長度要求，近期設(shè)計速度按20km/h考慮）；遠(yuǎn)期道路在平面線位、豎向標(biāo)高上與規(guī)劃一致，可按規(guī)劃城市次干路等級進(jìn)行修建，紅線寬度25m，雙向四車道,設(shè)計車速為30km/h（平縱設(shè)計指標(biāo)均按設(shè)計車速為30km/h進(jìn)行設(shè)置）。二、主要采用或參考的設(shè)計規(guī)范《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002-2021《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》GB55003-2021《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB50153－2008)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330－2013)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》(GB50223－2008)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB50010－2010<2024版>)《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T50476－2019)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01—2014)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60－2015)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范》(JTGT3310—2019)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTG3363－2019)三、設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)（1）道路等級：城市次干路；（2）設(shè)計車速：30km/h；（3）設(shè)計荷載汽車荷載：城—A級人群荷載：4.0kN/m2（4）抗震設(shè)防類別根據(jù)《中國地震烈度區(qū)劃圖(1990)》及《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306-2015)，場地地震基本烈度為6度(按7度構(gòu)造設(shè)防)；設(shè)計基本地震加速度值為0.05g。（5）安全等級邊坡支擋結(jié)構(gòu)安全等級一級，設(shè)計使用年限為50年。（6）耐久性設(shè)計環(huán)境類別鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)處于Ⅰ類環(huán)境，最大裂縫寬度限值Wmax=0.2mm。四、主要材料C30混凝土：樁板式擋墻、扶壁式及懸臂式擋墻、混凝土方格網(wǎng)；C25混凝土：重力式擋墻、仰斜式擋墻；C20混凝土：混凝土墊層或結(jié)構(gòu)配重所需混凝土。巖土計算參數(shù)項目巖土名稱重度(kN/m3)巖石單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值〔fa〕(kPa（設(shè)計要求）地基承載力特征值Fak(kPa)巖體、土體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)巖體抗拉強(qiáng)度(kPa)臨時邊坡坡率（無外傾結(jié)構(gòu)面時）開挖坡比永久放坡率（無外傾結(jié)構(gòu)面時）巖體破裂角（°）（無外傾結(jié)構(gòu)面時）基底摩擦系數(shù)土體抗力系數(shù)的比例系數(shù)（MN/m4）極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）天然飽和C（kPa）φ（°）素填土20.6*天然20.9*飽和＼＼＼＼10.3*天然8.1*飽和19.3*天然17.2*飽和＼1：1.5*（H≤8m）1:75*（8m＜H≤16m）1：75*（H≤8m）1:2.0*（8m＜H≤16m）＼0.201735粉質(zhì)粘土19.6天然19.9飽和＼＼200*14021.6天然16.4飽和11.6天然8.30飽和＼1：1.5*1：1.75*＼0.251240塊石21.4天然21.7飽和＼＼500*30010.1天然7.3飽和31.2天然26.4飽和＼1：0.75*（8m＜H≤16m，1:1.0*）1：1.5*（8m＜H≤16m，1:1.75*）＼0.3040110強(qiáng)風(fēng)化泥巖24.3*＼＼480*290*102.6*25.2*＼1：0.75*1：1.25*＼0.30＼＼強(qiáng)風(fēng)化砂巖24.0*＼＼650*420*165.3*27.0*＼1：0.50*1：0.75～1：1.0*＼0.35＼＼中風(fēng)化泥巖25.3天然25.5飽和6.634.347293*2406.69384.7531.2155.81：0.50*（8m＜H≤16m，1:0.75*）1：0.75*（8m＜H≤16m，1:1.0）60.60.40＼＼中風(fēng)化砂巖24.7天然24.9飽和18.6313.6220493*6762.691275.6134.7604.21：0.30*（8m＜H≤16m，1:0.5*）1：0.50*（8m＜H≤16m，1:0.75*）62.30.45＼＼巖土界面（基巖與素填土）＼＼＼＼8.2*飽和17.8*飽和1.巖體裂隙面抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值取值：摩擦角取18.9°，粘聚力C取62.5kPa。＼＼巖土界面（基巖與粉質(zhì)粘土）＼＼＼＼17.4*飽和11.7*飽和2.巖層面抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值取下列值：摩擦角取14.1°，粘聚力C取27.6kPa。＼＼土土界面（素填土與粉質(zhì)粘土）＼＼＼＼15.2*飽和8.1*飽和土土界面（塊石與粉質(zhì)粘土）天然/飽和C=15.9/11.9*,φ=21.4/17.4*。＼＼備注：1、帶“*”號的數(shù)值為經(jīng)驗值。2、巖體C值折減系數(shù)取0.30，φ值折減系數(shù)0.90；抗拉強(qiáng)度折減系數(shù)0.40；時間效應(yīng)系數(shù)取0.95；巖質(zhì)地基條件系數(shù)取1.1；變形模量及彈性模量按標(biāo)準(zhǔn)值的0.7折減，泊松比取巖石的標(biāo)準(zhǔn)值。3、臨時坡率：土質(zhì)邊坡以整體穩(wěn)定為放坡條件，巖質(zhì)邊坡不陡于外傾結(jié)構(gòu)面或外傾裂隙交線的傾角。按規(guī)范要求壓實(shí)系數(shù)達(dá)到0.94的素填土，建議根據(jù)現(xiàn)場載荷試驗確定其地基承載力特征值；未按設(shè)計要求壓實(shí)的素填土不可作為持力層。經(jīng)處理的素填土建議取160kPa（壓實(shí)系數(shù)λc≥0.95，建議通過現(xiàn)場試驗確定）。＼＼六、支擋結(jié)構(gòu)計算6.1重力式擋墻計算擋土墻采用理正巖土計算6.5PB4版進(jìn)行計算。6.1.1高度為1m的重力式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身高:1.000(m)墻頂寬:0.400(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.450采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.200(m)墻趾臺階h1:0.240(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.200:1場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1第1種情況:組合1組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√[土壓力計算]計算高度為1.231(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=24.408(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=1.112(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點(diǎn)距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.000布置寬度B0=1.112(m)分布長度L0=18.911(m)荷載值SG=350.000(kN)換算土柱高度h0=0.832(m)按實(shí)際墻背計算得到:第1破裂角：24.408(度)Ea=18.778(kN)Ex=14.546(kN)Ey=11.875(kN)作用點(diǎn)高度Zy=0.528(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=0.794(m2)重量=18.266(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=11.310(度)Wn=17.911(kN)En=14.497(kN)Wt=3.582(kN)Et=11.935(kN)滑移力=8.352(kN)抗滑力=11.343(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.358>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=1.256(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=0.532(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=0.916(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=0.297(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=4.326(kN-m)抗傾覆力矩=20.598(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=4.762>1.600傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=16.950(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=32.408(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=16.272(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.177(m)偏心距e=0.086(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=0.502(m)基底壓應(yīng)力:趾部=39.652踵部=15.431(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=39.652/15.431=2.570作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.086<=0.167*1.177=0.196(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=39.652<=120.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=15.431<=120.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=27.542<=120.000(kPa)6.1.2高度為2m的重力式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身高:2.000(m)墻頂寬:0.500(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.450采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.400(m)墻趾臺階h1:0.500(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.200:1場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:140.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為2.396(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=24.408(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=2.165(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點(diǎn)距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0007.597050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0007.597070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.00010.853090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0008.683布置寬度B0=2.165(m)分布長度L0=19.583(m)荷載值SG=384.730(kN)換算土柱高度h0=0.454(m)按實(shí)際墻背計算得到:第1破裂角：24.408(度)Ea=41.706(kN)Ex=32.307(kN)Ey=26.375(kN)作用點(diǎn)高度Zy=0.908(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=2.456(m2)重量=56.489(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=11.310(度)Wn=55.392(kN)En=32.199(kN)Wt=11.078(kN)Et=26.507(kN)滑移力=15.428(kN)抗滑力=30.657(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.987>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=12.421(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=0.903(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=1.569(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=0.513(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=16.561(kN-m)抗傾覆力矩=92.413(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=5.580>1.600傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=75.580(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=87.591(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=75.852(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=2.017(m)偏心距e=0.143(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=0.866(m)基底壓應(yīng)力:趾部=61.841踵部=25.003(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=61.841/25.003=2.473作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.143<=0.167*2.017=0.336(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=61.841<=140.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=25.003<=140.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=43.422<=140.000(kPa)6.1.3高度為3m的重力式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身高:3.000(m)墻頂寬:0.700(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.450采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.500(m)墻趾臺階h1:0.600(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.200:1場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:160.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1第1種情況:組合1組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為3.560(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=24.408(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=3.218(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點(diǎn)距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點(diǎn)距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.0000.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.0000.000045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.0000.000065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.0000.000085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.0000.000105.5000.60080.0000.000布置寬度B0=3.218(m)分布長度L0=20.256(m)荷載值SG=700.000(kN)換算土柱高度h0=0.537(m)按實(shí)際墻背計算得到:第1破裂角：24.408(度)Ea=86.970(kN)Ex=67.370(kN)Ey=55.000(kN)作用點(diǎn)高度Zy=1.324(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=5.140(m2)重量=118.210(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=11.310(度)Wn=115.914(kN)En=67.144(kN)Wt=23.183(kN)Et=55.275(kN)滑移力=32.092(kN)抗滑力=64.071(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.996>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=26.151(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=1.260(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=2.206(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=0.764(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=51.463(kN-m)抗傾覆力矩=270.293(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=5.252>1.600傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=216.993(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=183.059(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=218.830(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=2.858(m)偏心距e=0.233(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=1.195(m)基底壓應(yīng)力:趾部=95.454踵部=32.662(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=95.454/32.662=2.922作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.233<=0.167*2.858=0.476(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=95.454<=160.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=32.662<=160.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=64.058<=160.000(kPa)6.2仰斜式擋墻計算擋土墻采用理正巖土計算6.5PB4版進(jìn)行計算。6.2.1高度為2m的仰斜式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身高:2.000(m)墻頂寬:1.100(m)面坡傾斜坡度:1:0.250背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.300(m)墻趾臺階h1:0.500(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.200:1場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)13.0002.0000210.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為2.267(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=45.546(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=0.782(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點(diǎn)距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00056.246042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00056.246062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.00080.351082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00064.281102.4000.60080.0000.000布置寬度B0=0.782(m)分布長度L0=21.818(m)荷載值SG=287.122(kN)換算土柱高度h0=0.841(m)按實(shí)際墻背計算得到:第1破裂角：47.248(度)Ea=26.845(kN)Ex=26.842(kN)Ey=0.452(kN)作用點(diǎn)高度Zy=0.811(m)墻身截面積=2.537(m2)重量=58.343(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=11.310(度)Wn=57.210(kN)En=5.707(kN)Wt=11.442(kN)Et=26.232(kN)滑移力=14.790(kN)抗滑力=22.021(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.489>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=0.698(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=1.034(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=1.536(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=0.544(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=14.612(kN-m)抗傾覆力矩=60.998(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=4.175>1.600傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=28.758(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=62.917(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=46.387(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.360(m)偏心距e=|-0.057|(m)=0.057(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=0.737(m)基底壓應(yīng)力:趾部=34.553踵部=57.991(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=57.991/34.553=1.678作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.057<=0.167*1.360=0.227(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=34.553<=120.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=57.991<=120.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=46.272<=120.000(kPa)6.2.2高度為3m的仰斜式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身高:3.000(m)墻頂寬:1.500(m)面坡傾斜坡度:1:0.250背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.400(m)墻趾臺階h1:0.600(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.200:1場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:150.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)13.0002.0000210.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為3.362(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=43.389(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=1.228(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點(diǎn)距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.000布置寬度B0=1.228(m)分布長度L0=22.450(m)荷載值SG=350.000(kN)換算土柱高度h0=0.635(m)按實(shí)際墻背計算得到:第1破裂角：44.619(度)Ea=49.361(kN)Ex=49.354(kN)Ey=0.830(kN)作用點(diǎn)高度Zy=1.212(m)墻身截面積=5.084(m2)重量=116.928(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=11.310(度)Wn=114.657(kN)En=10.493(kN)Wt=22.931(kN)Et=48.233(kN)滑移力=25.302(kN)抗滑力=43.803(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.731>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=7.121(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=1.446(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=2.113(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=0.850(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=41.973(kN-m)抗傾覆力矩=170.887(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=4.071>1.600傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=79.000(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=125.150(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=128.914(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=1.845(m)偏心距e=|-0.107|(m)=0.107(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=1.030(m)基底壓應(yīng)力:趾部=44.138踵部=91.500(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=91.500/44.138=2.073作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.107<=0.167*1.845=0.308(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=44.138<=150.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=91.500<=150.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=67.819<=150.000(kPa)6.2.3高度為4m的仰斜式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身高:4.000(m)墻頂寬:1.850(m)面坡傾斜坡度:1:0.250背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.450(m)墻趾臺階h1:0.700(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.200:1場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:170.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)13.0002.0000210.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級坡面起始距離:0.000(m)地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000√3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000√4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為4.438(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=42.128(度)城-A級路基面總寬=10.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛4列布置寬度=1.713(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點(diǎn)距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.0000.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.0000.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.0000.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.0000.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.0000.000布置寬度B0=1.713(m)分布長度L0=23.072(m)荷載值SG=350.000(kN)換算土柱高度h0=0.443(m)按實(shí)際墻背計算得到:第1破裂角：42.902(度)Ea=75.953(kN)Ex=75.942(kN)Ey=1.278(kN)作用點(diǎn)高度Zy=1.611(m)墻身截面積=8.219(m2)重量=189.033(kN)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=11.310(度)Wn=185.362(kN)En=16.146(kN)Wt=37.072(kN)Et=74.217(kN)滑移力=37.144(kN)抗滑力=70.528(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.899>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=16.472(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=1.792(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=2.593(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=1.173(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=89.109(kN-m)抗傾覆力矩=342.047(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.839>1.600傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=150.873(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=201.508(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=252.938(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=2.234(m)偏心距e=|-0.138|(m)=0.138(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=1.255(m)基底壓應(yīng)力:趾部=56.698踵部=123.714(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=123.714/56.698=2.182作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=-0.138<=0.167*2.234=0.372(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=56.698<=170.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=123.714<=170.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=90.206<=170.000(kPa)6.3懸臂式擋墻計算擋土墻采用理正巖土計算6.5PB4版進(jìn)行計算。6.3.1高度為4m的懸臂式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身高:4.000(m)墻頂寬:0.400(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.100墻趾懸挑長DL:0.800(m)墻趾跟部高DH:0.500(m)墻趾端部高DH0:0.250(m)墻踵懸挑長DL1:1.500(m)墻踵跟部高DH1:0.500(m)墻踵端部高DH2:0.250(m)加腋類型:背坡加腋背坡腋寬YB2:0.500(m)背坡腋高YH2:0.500(m)鋼筋合力點(diǎn)到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強(qiáng)度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:160.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.400地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度10.000(m),高度0.875(m)2004路基規(guī)范擋土墻車輛荷載地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.000荷載組合數(shù):1鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000√2.填土重力分項系數(shù)=1.000√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為4.000(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.924(度)按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.024(度)Ea=152.866(kN)Ex=76.666(kN)Ey=132.251(kN)作用點(diǎn)高度Zy=1.536(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=3.588(m2)重量=89.688(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=58.647(kN)重心坐標(biāo)(1.239,-2.352)(相對于墻面坡上角點(diǎn))墻踵懸挑板上的土重(不包括超載)=28.278(kN)重心坐標(biāo)(1.647,-2.872)(相對于墻面坡上角點(diǎn))墻趾板上的土重=9.000(kN)相對于趾點(diǎn)力臂=0.373(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.400滑移力=76.666(kN)抗滑力=115.834(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.511>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=1.357(m)相對于墻趾點(diǎn)，墻踵上土重的力臂Zw1=2.039(m)相對于墻趾點(diǎn)，墻趾上土重的力臂Zw2=0.373(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=2.617(m)相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=1.536(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=117.777(kN-m)抗傾覆力矩=590.731(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=5.016>1.600(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=289.586(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=472.954(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.500(m)偏心距e=0.117(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=1.633(m)基底壓應(yīng)力:趾部=99.304踵部=66.174(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=99.304/66.174=1.501作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.117<=0.167*3.500=0.583(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=99.304<=160.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=66.174<=160.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=82.739<=160.000(kPa)(四)墻趾板強(qiáng)度計算標(biāo)準(zhǔn)值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=289.586(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=472.954(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.500(m)偏心距e=0.117(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離趾點(diǎn)的距離Zn=1.633(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:趾點(diǎn)=99.304踵點(diǎn)=66.174(kPa)設(shè)計值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=342.486(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=564.266(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.500(m)偏心距e=0.102(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離趾點(diǎn)的距離Zn=1.648(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:趾點(diǎn)=115.037踵點(diǎn)=80.669(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.500(m)截面彎矩:M=29.467(kN-m)縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As=900.000(mm2)截面剪力:Q=72.388(kN)剪力設(shè)計值=72.388(kN)<312.750(kN)，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。截面彎矩:M(標(biāo)準(zhǔn)值)=24.463(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.088(mm)<δflimit=0.200(mm)。(五)墻踵板強(qiáng)度計算標(biāo)準(zhǔn)值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=289.586(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=472.954(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.500(m)偏心距e=0.117(m)基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離趾點(diǎn)的距離Zn=1.633(m)基礎(chǔ)底壓應(yīng)力:趾點(diǎn)=99.304踵點(diǎn)=66.174(kPa)設(shè)計值:作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=342.486(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=564