東御世家四期棟棟棟及敞開式車庫高支模施工方案

屋面高支模專項施工方案

第一章、編制前述

1.L編制依據(jù)

1.設(shè)計施工圖，地質(zhì)勘察報告，地基與基礎(chǔ)驗收規(guī)范；

2、范圍：根據(jù)設(shè)計定位圖，結(jié)構(gòu)平面圖、剖面圖、立面圖。

12工程概況

1.工程名稱：東御世家四期1棟、2棟、3棟及敞開式車庫

2.建筑面積:約36651.9m2

3、工程概況：本工程由中山市大俊置業(yè)有限公司開發(fā)，位于中山市東鳳鎮(zhèn)伯

公村。本工程1棟為18層，2棟為21層，3棟為24層，總建筑面積約為36651.9

疔。設(shè)計安全等級為二級，采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度?？拐?/p>

類別丙類，框架的抗震等級為二級，框剪墻的抗震等級為二級.本工程1棟、2

棟、3棟±0.000相稱于黃海絕對高程13.25m。

4.建設(shè)單位：中山市大俊置業(yè)有限公司

5.設(shè)計單位：中山市第二建筑設(shè)計院有限公司

6.監(jiān)理單位：中山安泰工程監(jiān)理有限公司

7、施工單位：宏潤建設(shè)集團股份有限公司

笫二章本工程最大屋面標高75.8%屋頂構(gòu)架標高8L4m。屋頂構(gòu)架層最大凈

高5.6m,其中最大梁截面尺寸：300*600o

第三章、編制依據(jù)

1.《建筑施工手冊》(縮印版第四版)“8?6現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板的設(shè)計二

2.《高層建筑施工手冊》。

3.《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》50204-92o

4.《鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)范》JGJ3-91o

5.《建筑機械使用安全規(guī)范》JGJ33-86o

6.《建筑安裝工程質(zhì)量檢查評估標準》301-88?

7、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2023

8、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2023)

9、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ_130-2023)

10《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2023)等規(guī)范編制。

第四章、模板施工工藝流程及施工方案

1.梁模:

2板模:

3.材料選擇及配置

3.1.按清水混凝土的規(guī)定進行模板設(shè)計，在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性規(guī)定的前提下,

盡也許提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。

3.2、面板采用18mm全新九夾板，80X80木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，圓鋼管48X3.5（外

楞）支撐，采用斜撐進行加固。承重架采用鋼管架，由立桿、橫桿、支座組成，采用648

X3.5鋼管。

4.梁板模板：

梁模支設(shè)：加固肋條采用80X80木方及中48X3.5鋼管做背杠，梁底模為先加工成型模板

（塊）拼成，具體支設(shè)方案如下：

搭設(shè)梁底模支架，在柱子上彈出軸線、梁位置及水平標高線，安裝柱頭模板。按設(shè)計標

高調(diào)整水平擔桿標高，然后放梁底模，并拉線找平，當梁底跨度大于或等于4m時，梁底模

起拱按設(shè)計規(guī)定做，當設(shè)計無具體規(guī)定期，起拱高度為3%。跨長。主次梁交接時，先主梁起

供，后次梁起供，懸挑梁需在懸臂處起供6%。。

5.模板驗收：

5.1、模板支設(shè)完畢后，由施工員、質(zhì)檢人員會同班組長聯(lián)合檢查所有模板的清潔、加

固、接縫等是否符合規(guī)定，并對支模位置、平整度、垂直度進行復(fù)核，確認合格后填寫自檢

記錄，并報送技術(shù)部進行復(fù)檢，質(zhì)檢員應(yīng)填寫分項工程評估表。經(jīng)復(fù)檢合格后，由工地技術(shù)

負責(zé)人告知監(jiān)理驗收，驗收合格后由質(zhì)檢員簽字認可方可澆筑佐。

5.2.模板施工質(zhì)量允許偏差值如卜.表:

序號項目允許偏差（mm）檢查方法

基礎(chǔ)5

1軸線位移尺量檢查

柱、梁5

2標高±5水準儀和尺量檢查

基礎(chǔ)±10

3截面尺寸+4,-5尺量檢查

柱、梁

層高垂直度5托線板檢查

4

總高垂直度W30經(jīng)緯儀檢查

5表面平整度52m靠尺、塞尺檢查

6平板陰角平直度3拉線檢查

7

相鄰兩板表面r^j低差2直尺和尺量檢查

6.模板拆除:

6.1.模板的拆除時間根據(jù)歷留同條件養(yǎng)護試塊的強度來決定。

6.2、柱、梁側(cè)模在碎強

度能保證其表面及棱角

不因拆除模板而受損壞

后，即可拆除。

6.3、板底模擬在混凝土

澆筑一周后拆除，但應(yīng)

達成設(shè)計及有關(guān)規(guī)范規(guī)

定，考慮到模板及支撐

按設(shè)計的混凝土強度標準值的

的周轉(zhuǎn)，可使用早強混結(jié)構(gòu)跨度（m）

百分率計（％）

凝土或拆除后再搭設(shè)剖

分支撐等措施。梁底模

的拆除必須嚴格按設(shè)計

及有關(guān)規(guī)范規(guī)定施工。

各部位構(gòu)件拆模時所需

混凝土強度：結(jié)構(gòu)類型

各部位構(gòu)件拆模時所需

混凝土強度：結(jié)構(gòu)類型

這250

>2,W8

板75

>8100

<875

梁

>8100

懸臂構(gòu)件100

6.4.模板拆除必須要有模板拆除告知單，嚴禁未經(jīng)技術(shù)人員告知，不經(jīng)施工員安排，工

人隨意拆除模板及支撐、加固體系，違者重罰，并追究責(zé)任。

第五章65拆模時不要用力過猛過急，拆下來的材料要及時運走、整理。

6.6、拆模程序一般為先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。

、模板支架設(shè)計原則：

1、實用性:

（1）接縫嚴密、不漏漿。

（2）保證構(gòu)件的形狀尺匚和互相位置的對的。

（3）模板構(gòu)件簡樸、支拆方便。

2安全性:

保證在施工過程中不變形、不破壞、不倒塌。

第六章、設(shè)計假定

1.模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板、大小楞均屬受彎構(gòu)件；按連續(xù)梁或簡支梁計算；當構(gòu)件的跨

度超過三跨時，可按三等跨連續(xù)梁進行計算；

2.構(gòu)件的慣性矩沿跨長恒定；

3.支座是剛性的，不沉降；

4、受荷跨荷載情況相同、并同時作用。

第七章、梁模板設(shè)計計算書

高支撐架的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2023.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》

(GB50009-2023),《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ_130-2023)＞《鋼

結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2023)等規(guī)范編制。

因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，假如僅按規(guī)范計算，

架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2023(3)

中的部分內(nèi)容。

梁段:LU7(1)。

無承重立桿，木方支撐垂直千梁截面

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度B(m):O.30；

梁截面高度D(m):0.60

混凝土板厚度(mm):100.00；

立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；

立桿步距h(m):1.00；

梁支撐架搭設(shè)高度H(m):5.60；

梁兩側(cè)立柱間距(m):0.50；

承重架支設(shè):無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；

板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；

采用的鋼管類型為①48x3.5；

連接方式：①48X3.5的鋼管立在屋面板上的墊板上，考慮鋼管質(zhì)量及保

養(yǎng)情況，取承載力折減系數(shù)：0.80；

2.荷載參數(shù)

模板自重(kN/m?):。.35；

鋼筋自重自N/m3):1.50；

施工均布荷載標準值(kN/m?):2.5；

新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/n?)：18.0；

傾倒混凝土側(cè)壓力&”者)：2.0；

振搗混凝土荷載標準值(kN/n?)：2.0

3.材料參數(shù)

木材品種：長葉松；

木材彈性模量E(N/mm2):10000.0；

木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mn】2):17.0；

木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2):1.7；

面板類型：膠合面板；

面板彈性模量E(N/加12):9500.0；

面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm):50.0；

梁底方木截面高度h(mm):100.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：4；

面板厚度(mm)：18.0；

5.梁側(cè)模板參數(shù)

主楞間距(mm):500；

次楞根數(shù)：4；

穿梁螺栓水平間距(mm):500；

穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；

穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm,200mm,200mm；

穿梁螺栓直徑(mm):M12；

主楞龍骨材料：鋼楞；

截面類型為圓鋼管48X3.5；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞龍骨材料：木楞，，寬度50mm,高度100mm；

二、梁模板荷載標準值計算

1.梁側(cè)模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算

只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算,

并取其中的較小值：

F=022第6也樂F=YH

其中Y~混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t-新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按

200/(T+15)計算，得5.714h；

T-混凝土的入模溫度，取20.000C；

V—混凝土的澆筑速度，取L500m/h；

H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取

0.750m；

P1—外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

B2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；

分別為50.994kN/m2.18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程

計算荷載。

三、梁側(cè)模板面板的計算

面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混

凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計

算。

<566

I207I207I207

面板計算簡圖(單位：mm)

1.強度計算

跨中彎矩計算公式如下：

W

其中，。一面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；

M一面板的最大彎距(N.mm)；

w—面板的凈截面抵抗矩，W=50X1.8X1.8/6-27cm3；

[f]-面板的抗彎強度設(shè)計值（N/mm%

按以下公式計算面板跨中彎矩：

其中，q一作用在模板上的側(cè)壓力，涉及：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：qL1.2X0.5X18X

0.9=9.72kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4X0.5X2X0.9=1.26kN/m；

q=qi+q2-9.720-1.260=10.980kN/m；

計算跨度（內(nèi)楞間距）：1=206.67mm；

面板的最大彎距M=0.1X10.98X206.6672=4.69X10*N.mm；

經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：。=4.69X104/2.70X

104=1.737N/mm2；

面板的抗彎強度設(shè)計值：[f]=13N/mm2；

面板的受彎應(yīng)力計算值。=1.737N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值

[f]=13N/mm2,滿足規(guī)定！

2.撓度驗算

0.677g/4

⑦=---<--[--a--)--]---=----l/250

100￡7

q一作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=18X0.5=9N/mm；

1一計算跨度（內(nèi)楞間距）：1=206.67mm；

E--面板材質(zhì)的彈性模量：E=9500N/mm2；

I一面板的截面慣性矩：I=50X1.8X1.8X1.8/12=24.3cm1；

面板的最大撓度計算值：3=0.677X9X206.674/（100X9500X2.43X105）=

0.048mm；

面板的最大允許撓度值：[co]=I/250=206.667/250=0.827mm；

面板的最大撓度計算值3=0.048mm小于面板的最大允許撓度值

[3]=0.827mm,滿足規(guī)定！

四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算

1.內(nèi)楞計算

內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連

續(xù)梁計算。

本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50nlm,截面高度100mm,截面慣

性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W=50X1002Xl/6=83.33cm3；

I=50X1003Xl/12=416.67cm4；

內(nèi)楞計算簡圖

(1).內(nèi)楞強度驗算

強度驗算計算公式如下：

a=——M<f,

W

其中，。--內(nèi)嘮彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；

M—內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；

W-內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；

[f]~內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mnO。

按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：

M=0,lq/2

其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2X18X0.9+1.4X2X0.9)X

0.207=4.54kN/m；

內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：1=500mm；

內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1X4.54X500.0()2=1.13X10%.mm；

最大支座力：R=L1X4.538X0.5=2.496kN；

經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值。=1.13X105/8.33X104二

1.362N/mm2；

內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值：［f］二17N/mm2；

內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值。=L362N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計

值［f］=17N/mm2,滿足規(guī)定!

（2）.內(nèi)楞的撓度驗算

0.677g/4

⑦=---<--[---^--]----=----//250

100￡7

其中E—面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/nim2；

q一作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=18.00X0.21=3.72

N/mm；

1一計算跨度（外楞間距）：1=500mm；

I--面板的截面慣性矩:I=8.33X106mm4；

內(nèi)楞的最大撓度計算值：3=0.677X3.72X5004/(100X10000X8.33X106)

=0.019mm；

內(nèi)楞的最大允許撓度值：［a）］=500/250=2mm；

內(nèi)楞的最大撓度計算值3=0.019mm小于內(nèi)楞的最大允許撓度值

[3]=2nlm，滿足規(guī)定!

2.外楞計算

外楞（木或鋼）承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.496kN,按

照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。

本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

截面類型為圓鋼管48X3.5；

外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；

207207207

20020020Q算

外楞計算簡圖

外楞彎矩圖(kN.m)

外楞變形圖(mm)

(1).外楞抗彎強度驗算

其中。-外楞受彎應(yīng)力計算值(N/nmO

M-外楞的最大彎距(N.mm)；

W-外楞的凈截面抵抗矩：

[f]一外楞的強度設(shè)計值(N/mn3

根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.499kN.in

外楞最大計算跨度：1=200mm；

經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值：。=4.99X105/1.02X104=

49.136N/mm2；

外楞的抗彎強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；

外楞的受彎應(yīng)力計算值。=49.136N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值

[f]=205N/mm2,滿足規(guī)定！

(2).外楞的撓度驗算

根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.245mm

外楞的最大允許撓度值：[⑼=200/400=0.5mm；

外楞的最大撓度計算值3=0.245mm小于外楞的最大允許撓度值

[3]=0.5mm,滿足規(guī)定！

五、穿梁螺栓的計算

驗算公式如下：

N<[N]=fxA

其中N-穿梁螺栓所受的拉力；

A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；

f—穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直經(jīng)：12mm；

穿梁螺栓有效直徑：9.85mm；

穿梁螺栓有效面積：A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18X0.5X0.3=2.7kN。

穿梁螺栓最大允許拉力值：[N]=170X76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.7kN小于穿梁螺栓最大允許拉力值

[N]=12.92kN,滿足規(guī)定！

六、梁底模板計算

面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底

支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。

強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載

和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、

鋼筋自重荷載。

本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W=1000X18X18/6=5.60X10mm3；

I=1000X18X18X18/12=4.86X10mm1；

q

*,

100100100

1.抗彎強度驗算

按以下公式進行面板抗彎強度驗算:

W

其中，。一梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；

M-計算的最大彎矩(kN.m)；

1一計算跨度(梁底支撐間距)：1=100.00mm；

q—作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；

新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：

q,:1.2X(24.00+1.50)X1.00X0.80X0.90=22.03kN/m；

模板結(jié)構(gòu)自重荷載：

q2:1.2X0.35X1.00X0.90=0.38kN/m；

振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：

q3:1.4X2.00X1.00X0.90=2.52kN/m；

q=ql+q2+q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；

跨中彎矩計算公式如下：

M=0Aql2

2

Mmax=0.10X24.93X0.l=0.025kN.m；

cr=0.025x106/5.40x10"=0.462N/mm2；

梁底模面板計算應(yīng)力。=0.462N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)

計值[f]=13N/mm2,滿足規(guī)定！

2.撓度驗算

根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載

作用。

最大撓度計算公式如下：

0.677q〃

a)=<[d)]=//250

10W

其中，q—作用在模板上的壓力線荷載：

q=((24.0+1.50)X0.800+0.35)X1.00=20.75KN/m；

1一計算跨度(梁底支撐間距)：1=100.00mm；

E一面板的彈性模量:E=9500.ON/mm2；

面板的最大允許撓度值：[co]=100.00/250=0.400mm：

面板的最大撓度計算值：0)=

0.677x20.75x1004/(100x9500x4.86x105)=0.003mm；

面板的最大撓度計算值：3=0.003mm小于面板的最大允許撓度

值：[3]=100/250=0.4mm,滿足規(guī)定!

七、梁底支撐的計算

本工程梁底支撐采用方木。

強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自

重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝

土自重、鋼筋自重荷載。

L荷載的計算：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):

qi=(24+1.5)X0.8X0.1=2.04kN/m；

(2)模板的自重線荷載(kN/m):

q2=0.35X0.IX(2X0.8+0.3)/0.3=0.222kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):

經(jīng)計算得到，活荷載標準值Pl=(2.5+2)X0.1=0.45kN/m；

2.方木的支撐力驗算

靜荷載設(shè)計值q=1.2X2.04+1.2X0.222=2.714kN/m；

活荷載設(shè)計值P=1.4X0.45=0.63kN/m；

p

.___1?.___1?.__1?_.

方木計算簡圖

方木按照三跨連續(xù)梁計算。

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

■'=5X10X10/6=83.33cm3；

1=5X10X10X10/12=416.67cm1；

方木強度驗算：

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分派的彎矩和，計算公

式如下：

線荷載設(shè)計值q=2.714+0.63=3.344kN/m；

最大彎距M=0,lql2=0.1X3.344X1X1=0.334kN.m；

最大應(yīng)力a=M/W=0.334x106/83333.3=4.013N/mm2；

抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計算值4.013N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,

滿足規(guī)定！

方木抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下：

co=—<[CD]=//250

384EI

截面抗剪強度必須滿足:

3，

其中最大剪力：V=0.6X3.344X12.006kN；

方木受剪應(yīng)力計算值T=3x2023.4/(2x50x100)=0.602N/mm2；

方木抗剪強度設(shè)計值［T］=1.7N/mm2；

方木的受剪應(yīng)力計算值0.602N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.7

N/mm2,滿足規(guī)定!

方木撓度驗算:

最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公

式如下:

0.677g/4一……

勿=-----<[0)]=I/250

100EI

q=2.040+0.222=2.262kN/m；

方木最大撓度計算值co=0.677x2.262x10004

/(100x10000x416.667x104)=0.367mm；

方木的最大允許撓度血］=1.000x1000/250=4.000mm；

方木的最大撓度計算值3=0.367nlm小于方木的最大允許撓度［3］二4

mm,滿足規(guī)定!

3.支撐鋼管的強度驗算

支撐鋼管按照簡支梁的計算如下

荷載計算公式如下：

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):

ql二(24.000+1.500)X0.800=20.400kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2):

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2):

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2X(20.400+0.350)+1.4X4.500=31.200kN/m2；

梁底支撐根數(shù)為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底

支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為No

當n=2時：

「qab,

P=-——=qab

2-1

N=1.2g2ah

P】=P2=/+N

當n>2時:

「=幽

n-1

N=1.2q2ah

P

Pi=P%=彳+N

P2=P3=……=Pn-\=P

1.93.123.121.9

500

計算簡圖(kN)

支撐鋼管變形圖(nim)

支撐鋼管彎矩圖(kN.m)

通過連續(xù)梁的計算得到：

支座反力RA=RB=5.016kN；

最大彎矩M^O.814kN.m；

最大撓度計算值Vm=0.834mm；

支撐鋼管的最大應(yīng)力o=0.814x106/5080=160.157N/mm2；

支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/m/；

支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值160.157N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強

度205.0N/mm2,滿足規(guī)定!

八、梁底縱向鋼管計算

縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。

九、扣件抗滑移的計算：

按規(guī)范表5.1.7,扣件承載力取值為8.OOkN,按照抗滑承載力系數(shù)0.80,

該工程實際的扣件承載力取值為6.40kNo

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范

5.2.5）:

R<Rc

其中Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計值，取6.40kN；

R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；

計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=5.016kN；

R<6.40kN,扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足規(guī)定！

十、立桿的穩(wěn)定性計算：

立桿的穩(wěn)定性計算公式

b哼&力

刎

1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：

其中N-立桿的軸心壓力設(shè)計值，它涉及：

橫桿的最大支座反力：N1=5.016kN；

腳手架鋼管的自重:N2=1.2X0.149X5.4=0.965kN；

樓板的混凝土模板的自重：N3=l.2X(1.00/2+(0.50-0.30)/2)

XI.00X0.35=0.252kN；

樓板鋼筋混凝土自重荷載：

N4=L2X(1.00/2+(0.50-0.30)/2)X1.00X0.180X

(1.50+24.00)=3.305kN；

N=5.016-0.965+0.252+3.305=9.538kN；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；

i-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.58；

A—立桿凈截面面積(cm2):A=4.89；

W—立桿凈截面抵抗矩(cm3):；V=5.08；

o-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；

[f]~鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；

L一計算長度(m)；

假如完全參照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》不考慮高支撐架，按下

式計算

lo=kiUh(1)

kl-計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；

u-計算長度系數(shù)，參照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》表

5.3.3,u=1.7；

上式的計算結(jié)果：

立桿計算長度Lo=Kuh=1.155X1.7X1=1.964m；

Lo/i=1963.5/15.8=124；

由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.428；

書可管立桿受壓應(yīng)力計算值；0=9537.672/(0.428x489)=45.571N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算。=45.571N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計

值[f]=205N/mm2,滿足規(guī)定!

假如考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算

1()=k1k2(h+2a)⑵

k.-計算長度附加系數(shù)按照表1取值L185；

k2—計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.2按照表2取值1.01；

上式的計算結(jié)果：

立桿計算長度U=kh(h+2a)=1.185X1.01X(1+0.1X2)=1.436in；

Lo/i=1436.22/15.8=91；

由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.654；

有岡管立桿受壓應(yīng)力計算值；0=9537.672/(0.654x489)=29.823N/mm2；

鋼管立桿穩(wěn)定性計算。二29.823N/mni2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計

值［f］=205N/mm2,滿足規(guī)定！

十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工規(guī)定［工程經(jīng)驗］:

除了要遵守《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定外，還要考慮

以下內(nèi)容

L模板支架的構(gòu)造規(guī)定:

a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；

b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，保證兩方向足夠的設(shè)計剛度；

c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個

方向變距、而另一個方向不變。

2.立桿步距的設(shè)計：

a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)

立；

b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小

上大的變步距設(shè)立，但變化不要過多；

c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜,不宜超過L5mo

3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：

a.當支撐架高度220m或橫向高寬比26時，需要設(shè)立整體性單或雙水平

加強層；

b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)立水平斜桿或剪刀撐，且

須與立桿連接，設(shè)立

斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；

c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10—15m設(shè)立，四周和中部每

10—15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；

d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)立層）必須設(shè)水平

加強層。

4.剪刀撐的設(shè)計：

a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；

b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10—15m設(shè)立。

5.頂部支撐點的設(shè)計：

a.最佳在立桿頂部沒立支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于

400mm；

b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mH1；

c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載NW12kN時,

可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。

6.支撐架搭設(shè)的規(guī)定：

a.嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格

層中設(shè)立；

b.保證立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的規(guī)定；

c.保證每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足規(guī)定的，每個扣件的擰緊力矩都要

控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；

d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的規(guī)定。

7.施工使用的規(guī)定：

a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳

采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有

相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；

C.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及

時解決。

第八章、樓板模板設(shè)計計算書

因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，假如僅按規(guī)范計算，架體安全性

仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2023(3):《扣件式鋼管腳手架

安全技術(shù)規(guī)范》中的部分內(nèi)容。

一、參數(shù)信息：

1.模板支架參數(shù)

橫向間距或排距(m):1.20;縱距(m):1.20;步距(in):1.50；

立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.40；

采用的鋼管(mm)248x3.5；

扣件連接方式:雙扣件,考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；

板底支撐連接方式:方木支撐；

2.荷載參數(shù)

模板與木板自重(kN/m'):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/n?):25.000；

施工均布荷載標準值QN/nO:2.500；

4.材料參數(shù)

面板采用膠合面板，厚度為18mm。

面板彈性模量E(N/mnf):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/nrf):13；

板底支撐采用方木；

木方彈性模量EN/mnO:9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mn?)：13.000；

木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250,000；

木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

5.樓板參數(shù)

鋼筋級別：三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級：C35；

每層標準施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mnO：360.000；

樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00；

樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):20.000；

單位：(mm)

模板支架立面圖

圖2樓板支撐架荷載計算單元

二、模板面板計算:

面板為受彎構(gòu)件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元

面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=100X1.876=54cm\

I=100X1.8712=48.6cm'；

模板面板的按照三跨三續(xù)梁計算。

q

[I!]!、’

I250I250I250

面板計算簡圖

1.荷載計算

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):

q,=25X0.1X1+0.35X1=2.85kN/m；

(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kM):

q2=2.5X1=2.5kN/m；

2.強度計算

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:

M=0.1qf

其中：q=1.2X2.85+1.4X2,5=6.92kN/m

最大彎矩M=0.1X6.92X0.252=0.043kN?m；

面板最大應(yīng)力計算值o=43250/54000=0.801N/mm2；

面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mmS

面板的最大應(yīng)力計算值為0.801N/nun2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/而；滿足規(guī)

定!

3.撓度計算

撓度計算公式為

0.677g/4

3二--------<--[--^]=//250

100EJ

其中q=2.85kN/m

面板最大撓度計算值v=0.677X2.85X2507(1DOX9500X4166666.667)=0.002mm；

面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；

面板的最大撓度計算值0.002mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足規(guī)定!

三、模板支撐方木的計算：

方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

W=5X10X10/6=83.33cm3；

1=5X10X10X10/12=416.67cm'；

P

q

NiN2

Z-B

方木楞計算簡圖

L荷載的計算:

(D鋼筋混凝土板自重(kN/m):

q1-25X0.25X0.1-0.625kN/m；

⑵模板的自重線荷載(kN/m):

q2=0.35X0.25=0.088kN/m；

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):

P)=(2.5+2)X1X0.25=1.125kN；

2.方木抗彎強度驗算：

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下：

〃Plql2

=—+--

但48

均布荷載q=1.2X(0.625+0.088)=0.855kN/m；

集中荷載p=1.4X1.125=1.575kN；

最大彎距M=Pl/4+ql78=1.575X1/4+0.855X178=0.501kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.575/2+0.855X1/2=1.215kN；

2

方木的最大應(yīng)力值a=M/w=0.501x106/83.333x103=6.008N/mm；

方木抗彎強度設(shè)計值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大應(yīng)力計算值為6.008N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13.0N/mm2,

滿足規(guī)定！

3.方木抗剪驗算：

最大剪力的計算公式如下：

Q=ql/2+P/2

截而抗剪強度必須涉足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1X0.855/2+1.575/2=1.215kN；

方木受剪應(yīng)力計算值T=3X1215/(2X50XI00)=0.364N/mm2；

2

方木抗剪強度設(shè)計值[T]=1.4N/mm;

方木受剪應(yīng)力計算值為0.364N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1.4N/nm2,滿足

規(guī)定！

4.方木撓度驗算：

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公式如下：

7一尸尸，51

~48EI3849

均布荷載q=q,+q2=0.625+0.088=0.712kN/m；

集中荷載p=1.125kN；

方木最大撓度計算值V=5X0.712X1OOO5/(384X9500X4166666.67)+1125X

10003/(48X9500X4166666.67)=0.826mm；

方木最大允許撓度值[V]=1000/250Mmm；

方木的最大撓度計算值0.826mm小于方木的最大允許撓度值4mm,滿足規(guī)定！

四、木方支撐鋼管計算：

支撐鋼管支摸鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；

支撐鋼管按照集中荷載作用卜.的三跨連續(xù)梁計算；

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=0.855X1+1.575=2.43kN；

100010001000

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)

支撐鋼管計算變形圖(imn)

4.557

3.6453.645

2.7342.734

2.127

0.3C40.304

03031303

1.2151.215

2.1262.126

2.7332.733

3.6453.643645

4.556455ft556

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩NLx=0.911kN.m；

最大變形Vlrcix=2.558mm；

最大支座力Q.ax=10.631kN；

支撐鋼管最大應(yīng)力o=0.911x106/5080=179.409N/mm2；

支撐鋼管抗壓強度設(shè)計值［f”205N/mm2；

支撐鋼管的計算最大應(yīng)力計算值179.409N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值

205N/mm2,滿足規(guī)定!

支撐鋼管的最大撓度為2.558mm小于1000/150與10師,滿足規(guī)定！

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R=10.631kN；

六、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：

作用于模板支架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。

1.靜荷載標準值涉及以下內(nèi)容：

(1)腳手架的自重(kN):

NG1=0.138X5.4=0.747kN；

鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。

(2)模板的自重(kN):

電=0.35X1X1=0.35kN；

⑶鋼筋混凝土樓板自重（kN）:

NG3=25X0.1X1X1=2.5kN；

經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.597kN；

2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。

經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=（2.5+2）X1X1=4.5kN；

3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算

N=1.2NG+1.4NQ=10.617kN；

七、立桿的穩(wěn)定性計算：

立桿的穩(wěn)定性計算公式：

▼力

&4

其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值（kN）:N=10.617kN；

（P--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到;

i----計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）:i=1.58cm；

A----立桿凈截面面積（cm2）:A=4.89cm2；

W----立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3）:W=5.08cm3；

o.....鋼管立桿最大應(yīng)力計算值（N/rnm"）；

[f]一一鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；

Lo----計算長度（ID）;

假如完全參照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》，按卜.式計算

10-h+2a

kl一一計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；

u一—計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.7；

a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；

上式的計算結(jié)果：

立桿計算長度U=h+2a=1.5+0.1X2=1.7m；

U/i=1700/15.8=108；

由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)(p=0.53；

鋼管立桿的最大應(yīng)力干算值；0=10616.832/(0.53X489)=40.965N/irm2；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值。=40.965N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]

=205N/mm2,滿足規(guī)定！

假如考慮到高支拽架的安全因素，適宜由下式計算

10=kik2(h+2a)

k.-計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；

k2—計算長度附加系數(shù),h+2a=1.7按照表2取值L005；

上式的計算結(jié)果：

立桿計算長度L=k-(h+2a)=1.185X1.005X(1.5+0.1X2)=2.025m；

L/i=2024.573/15.8=128；

由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)W二0.406；

鋼管立桿的最大應(yīng)力訐算值；0=10616.832/(0.406X489)=53.476N/mm2；

鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值。=53.476N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]

=205N/mm2,滿足規(guī)定！

模板承重架應(yīng)盡量運用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

表1模板支架i-算長度附加系數(shù)ki

步距hG)h<0.90.9<h<1.21.2<h<1.51.5<h<2.1

kl1.2431.1851.1671.163

表2模板支架計算長度陌加系數(shù)k2

H(m)46810121416182025303540

h+2減ulhGr.)

135101.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

144101.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.149

153101.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

162101.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

180101.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill