《壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)》課件壓鑄2-p38章節(jié)

壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)2壓鑄過程原理

2.1壓鑄壓力2.2壓鑄速度2.3金屬充填鑄型的形態(tài)

壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)壓鑄的主要特點(diǎn)是金屬液在高壓、高速下充填壓鑄模型腔，并在高壓下成型、結(jié)晶,因此，壓鑄過程中壓力和速度的變化及其作用是至關(guān)重要的，它們直接影響金屬充填形態(tài)和金屬液在型腔中的運(yùn)動(dòng)，從而影響壓鑄件的質(zhì)量。2壓鑄過程原理2.1壓鑄壓力壓鑄壓力是壓鑄工藝中主要的參數(shù)之一。壓鑄過程中的壓力是由壓鑄機(jī)的壓射機(jī)構(gòu)產(chǎn)生的，壓射機(jī)構(gòu)通過工作液體將壓力傳遞給壓射活塞，然后由壓射活塞經(jīng)壓射沖頭施加于壓室內(nèi)的金屬液上。

壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)作用于金屬液上的壓力是獲得組織致密和輪廓清晰的鑄件的主要因素，所以，必須了解并掌握壓鑄過程中作用在金屬液上的壓力的變化情況，以便正確利用壓鑄過程中各階段的壓力，并合理選擇壓力的數(shù)值。壓鑄過程中的壓力可以用壓射力和壓射壓力兩種形式來表示。壓鑄機(jī)壓射缸內(nèi)的工作液作用于壓射沖頭，使其推動(dòng)金屬液充填模具型腔的力，稱為壓射力。其大小反映了壓鑄機(jī)功率的大小。壓射壓力是指壓射過程中，壓室內(nèi)單位面積上金屬液所受到的靜壓力。壓射力和壓射壓力的關(guān)系如下：(2-1)壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)式中p——壓射壓力（Pa）；F——壓射力（N）；A——壓射沖頭截面積（近似等于壓室截面積）（m2）；D——壓射缸直徑（m）。由式(2-1)可知，壓射壓力與壓射力成正比，而與壓射沖頭的截面積成反比。所以，壓射壓力可以通過調(diào)整壓射力和更換不同直徑的壓射沖頭來實(shí)現(xiàn)。既考慮壓射力又考慮壓射壓力，會(huì)把問題復(fù)雜化，而且壓射壓力更能反映壓鑄過程中金屬液在充填時(shí)的各個(gè)階段以及金屬液流經(jīng)各個(gè)不同截面時(shí)的力的概念，因此，壓鑄壓力通常指的是壓射壓力。

在壓鑄過程中，作用在金屬液上的壓射壓力并不是一個(gè)常數(shù)，而是隨著壓射階段的變化而改變。金屬液在壓室與壓鑄模型腔中的運(yùn)動(dòng)可分解為四個(gè)階段，圖2-1表示在不同階段，壓射沖頭的運(yùn)動(dòng)速度與金屬液所受的壓力（壓射壓力）曲線。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)圖2-1壓鑄不同階段，壓射沖頭運(yùn)動(dòng)速度與金屬液所受壓力的變化情況τ－壓鑄的各個(gè)階段v－壓射沖頭的運(yùn)動(dòng)速度p－壓射壓力壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)第一階段τ1

壓射沖頭以慢速v1前進(jìn)，封住澆口，金屬液被推動(dòng)，其所受壓力p1也較低，此時(shí)p1僅用于克服壓室與液壓缸對(duì)運(yùn)動(dòng)活塞的摩擦阻力。第二階段τ2

本階段在壓射沖頭作用下，金屬液將完全充滿壓室至澆口處的空間，壓射沖頭的速度達(dá)到v2，壓力p2也由于壓室中金屬液的反作用而超過p1。第三階段τ3

金屬液充填澆注系統(tǒng)和壓鑄模型腔，因?yàn)閮?nèi)澆口面積急劇縮小，故使金屬液流動(dòng)速度v3下降，但壓力則上升至p3，在第三階段結(jié)束前，金屬液因壓射機(jī)構(gòu)的慣性關(guān)系，而發(fā)生水錘作用，使壓力增高，并發(fā)生波動(dòng)，待波動(dòng)消失之后，即開始?jí)鸿T的第四階段。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)第四階段τ4

本階段的主要任務(wù)是建立最后的增壓，使鑄件在壓力p下凝固，而達(dá)到使鑄件致密的目的。所需最終壓力p4的大小與合金的種類、狀態(tài)（粘度、密度）和對(duì)鑄件的質(zhì)量要求有關(guān)。p4一般為50～500MPa。如果在最終壓力達(dá)到時(shí)，澆注系統(tǒng)中的金屬仍處于液態(tài)或半固態(tài)，則壓力p4將傳給凝固中的鑄件，縮小鑄件中的縮孔、氣泡，改善鑄件表面質(zhì)量（特別是在半固態(tài)壓鑄時(shí)）。上述過程稱為四級(jí)壓射。根據(jù)工藝要求，壓鑄機(jī)均應(yīng)實(shí)現(xiàn)四級(jí)壓射。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)目前使用的大中型壓鑄機(jī)為四級(jí)壓射，中小型壓鑄機(jī)多為三級(jí)壓射，這種機(jī)構(gòu)（參考第四章中壓鑄機(jī)的壓射機(jī)構(gòu)部分）是把四級(jí)壓射中的二和三階段合為一個(gè)階段。從τ1~τ4為一個(gè)壓鑄周期，其中p3愈高所得的充填速度愈高，而p4愈大，則愈易獲得外廓清晰、組織致密和表面粗糙度要求高的鑄件。在整個(gè)過程中p3和p4是最重要的。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)所以，在壓鑄過程中壓力的主要作用在一定程度上是為了獲得速度，保證液態(tài)金屬的流動(dòng)性。但要達(dá)到這一目的，必須具備以下條件：(1)鑄件和內(nèi)澆口應(yīng)具有適當(dāng)?shù)暮穸取?2)具有相當(dāng)厚度的余料和足夠的壓射力，否則效果不好。上述的壓力和速度的變化曲線只是理論性的，實(shí)際上液態(tài)金屬充填型腔時(shí)，因鑄件復(fù)雜程度不同，金屬充填特性及操作不同等因素，壓射曲線也會(huì)出現(xiàn)不同的形式。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)壓鑄中，壓鑄速度有壓射速度和充填速度兩個(gè)不同的概念。壓射速度是指壓鑄機(jī)壓射缸內(nèi)的壓力油推動(dòng)壓射沖頭前進(jìn)的線速度。充填速度是指金屬液在壓力作用下，通過內(nèi)澆口進(jìn)入型腔的線速度。充填速度的主要作用是將金屬液在凝固之前迅速輸入型腔，它是獲得輪廓清晰、表面質(zhì)量高的鑄件的重要因素。速度和壓力是密切相關(guān)的兩個(gè)工藝參數(shù)，因此除有適當(dāng)?shù)膲荷鋲毫ν?，還必須正確地選擇速度。充填速度確定的依據(jù)是合金的特性和鑄件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。當(dāng)充填速度較低時(shí)，會(huì)使鑄件輪廓不清，甚至不能成型。2.2壓鑄速度壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)當(dāng)充填速度較高時(shí)，即使采用較低的壓射壓力也可以獲得表面質(zhì)量高的鑄件。但是過高的充填速度會(huì)引起許多工藝上的缺點(diǎn)，造成不利的壓鑄條件，主要有以下幾點(diǎn)：(1)裹住空氣形成氣泡。由于高速金屬液流到空氣的前面，堵塞排氣通道，所以，空氣被裹在型腔內(nèi)。(2)金屬液呈霧狀進(jìn)入型腔，粘附于型壁上，隨后進(jìn)入的金屬液不能與它熔合而形成表面缺陷（冷豆或冷隔），降低鑄件表面質(zhì)量。(3)高速金屬流產(chǎn)生旋渦，裹住空氣和最先進(jìn)入型腔的冷金屬，使鑄件產(chǎn)生氣孔和氧化夾雜。(4)高速金屬流沖刷型壁，加速壓鑄模的磨損。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)在冷室壓鑄機(jī)中，壓室、澆道和壓鑄模型腔相連，成為一個(gè)密閉系統(tǒng)，因而它們之間具有連續(xù)方程的關(guān)系，即式中v——壓射沖頭速度（m/s）；Ａ——壓射沖頭截面積（m2）；D——壓室直徑（m）；vg——充填速度（m/s）；Ａg——內(nèi)澆口截面積（m2）。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)(2-2)

(2-3)

由于壓射速度與充填速度有式(2-2)與式(2-3)的關(guān)系，確定了充填速度，就能很方便地求出壓射速度，而且充填速度更能反映壓鑄的工藝特性，因此，壓鑄速度通常指的是充填速度。由式(2-3)可知，金屬液充填壓鑄模型腔的線速度與壓室直徑的平方、沖頭的壓射速度成正比，而與內(nèi)澆口的截面積成反比。因此，可以通過改變上述三因素的數(shù)值，來調(diào)整充填速度。其中壓室直徑的變化，可以較顯著地改變充填速度，與此同時(shí)，壓射壓力的數(shù)值也會(huì)隨同變化。通過變化內(nèi)澆口的截面積所能調(diào)整充填速度調(diào)整的范圍很小對(duì)金屬液充填速度影響不顯著。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)壓射速度的調(diào)節(jié)可通過調(diào)整壓鑄機(jī)上的壓力控制閥來實(shí)現(xiàn)。在生產(chǎn)中，應(yīng)根據(jù)具體條件去確定調(diào)整因素。此外，充填速度和壓射壓力有關(guān)，根據(jù)水力學(xué)原理，壓射壓力與充填速度間的關(guān)系可用下式來表示，即式中vg——充填速度（m/s）；p——壓射壓力（Pa）；——金屬液密度（kg/m3）。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)(2-4)

因?yàn)榻饘僖菏钦承砸后w，它在流經(jīng)澆注系統(tǒng)時(shí)，會(huì)因?yàn)槟Σ炼饎?dòng)能損失，故上式應(yīng)改寫為式中vg——充填速度（m/s）；

μ——阻力系數(shù)（μ=0.358）；p——壓射壓力（Pa）；——金屬液密度（kg/m3）。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)(2-5)

由此可見，充填速度與壓射壓力的平方根成正比，而與金屬液密度的平方根成反比。因此，壓射壓力大，充填速度就高；金屬液密度大，充填速度就低。由上面的分析得知，影響充填速度的因素有三個(gè)，即壓射速度、壓射壓力和內(nèi)澆口截面積。因此，生產(chǎn)中通常采用的調(diào)整充填速度的方法是：調(diào)整壓射速度、改變壓射壓力、調(diào)整內(nèi)澆口的截面積?？傊?，壓力和速度是相輔相成而又相互制約的兩個(gè)基本參數(shù)。為適應(yīng)各種鑄件對(duì)壓鑄工藝不同的要求，壓鑄壓力和壓鑄速度都應(yīng)做到無級(jí)調(diào)整。一般壓鑄壓力高時(shí)，鑄件質(zhì)量就較好。為使壓力更好地完成“充填”、“成型”和“壓實(shí)”的任務(wù)，在制定壓鑄工藝時(shí)，必須充分考慮各因素之間的影響。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)壓鑄過程中金屬液充填壓鑄模型腔的形態(tài)，與鑄件的質(zhì)量（致密度、氣孔、力學(xué)性能、表面粗糙度等）有著很大的關(guān)系，長(zhǎng)期以來，人們對(duì)此進(jìn)行了廣泛的研究。在壓鑄過程中，金屬液充填壓鑄模型腔的時(shí)間極短，一般為百分之幾或千分之幾秒，在這一瞬間內(nèi)，金屬液的充填形態(tài)是極其復(fù)雜的。它與鑄件結(jié)構(gòu)、壓射速度、壓力、壓鑄模溫度、金屬液溫度、金屬液粘度、澆注系統(tǒng)的形狀和尺寸大小等都有著密切的關(guān)系。因而金屬液充填形態(tài)對(duì)鑄件質(zhì)量起著決定性的作用，為此，必須掌握金屬液充填形態(tài)的規(guī)律，了解充填特性，以便正確地設(shè)計(jì)澆注系統(tǒng)，獲得優(yōu)質(zhì)鑄件。2.3金屬充填鑄型的形態(tài)壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)金屬液充填壓鑄模型腔的過程是一個(gè)非常復(fù)雜的過程，它涉及到流體力學(xué)和熱力學(xué)的一些理論問題。研究充填理論的目的在于運(yùn)用這些理論更好地指導(dǎo)我們選擇合理的工藝方案和工藝參數(shù)，從而消除壓鑄生產(chǎn)中出現(xiàn)的各種缺陷，以獲得優(yōu)質(zhì)的壓鑄件。充填過程主要有以下三種現(xiàn)象：(1)壓入壓射系統(tǒng)有必需的能量，對(duì)注入壓室內(nèi)的金屬液，施加高壓力和高速度使熔液經(jīng)壓鑄模的澆口流向型腔。(2)金屬液流動(dòng)熔液從內(nèi)澆口注入型腔，而后熔液流動(dòng)并充填型腔的各個(gè)角落，以獲得形狀完整輪廓清晰的鑄件。

2.3.1金屬充填理論壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)(3)冷卻凝固熔液充填型腔后，冷卻凝固，此現(xiàn)象在充填過程中自始至終地進(jìn)行著，必須在完全凝固前充滿型腔各個(gè)角落。為了探明壓鑄時(shí)液態(tài)金屬充填型腔的真實(shí)情況，壓鑄工作者們提出了各種充填理論,歸納起來主要有三種：噴射充填理論、全壁厚充填理論、三階段充填理論。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)1.噴射充填理論

這是最早提出的一種金屬充填理論，是由弗洛梅爾（L·Frommer）于1932年根據(jù)鋅合金壓鑄的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)并通過大量實(shí)驗(yàn)而得出。實(shí)驗(yàn)鑄型是一個(gè)在一端開設(shè)澆口的矩形截面型腔。通過研究，認(rèn)為金屬液的充填過程，可以分為兩個(gè)階段，即沖擊階段和渦流階段。在速度、壓力均保持不變的條件下，金屬液進(jìn)入內(nèi)澆口后仍保持內(nèi)澆口截面的形狀沖擊到對(duì)面的型壁（沖擊階段）。隨后，由于對(duì)面型壁的阻礙，金屬液呈渦流狀態(tài)，向著內(nèi)澆口一端反向充填（渦流階段），這時(shí)由于鑄型側(cè)壁對(duì)此回流金屬流的摩擦阻力，以及此金屬流動(dòng)過程中溫度降低所形成的粘度迅速增高，因而使此回流金屬流的流速減慢。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)與此同時(shí)，一部分金屬液積聚在型腔中部，導(dǎo)致液流中心部分的速度大于靠近型壁處的速度。圖2-2所示為金屬液在型腔內(nèi)的充填形態(tài)示意圖。

（a）（b）（c）（d）圖2-2金屬液在型腔內(nèi)的充填形態(tài)(a)沖擊型壁(b)回流(c)積聚在型腔遠(yuǎn)端(d)積聚在型腔中部壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)大量的實(shí)驗(yàn)證實(shí)，這一充填理論適用于具有縫形澆口的長(zhǎng)方形鑄件或具有大的充填速度以及薄的內(nèi)澆口的鑄件。根據(jù)這一理論，金屬液充填鑄型的特性與內(nèi)澆口截面積Ａg和型腔截面積Ａ1的比值有關(guān)，壓鑄過程中應(yīng)采用Ａg/Ａ1>(1/4～1/3)，以控制金屬液的進(jìn)入速度，從而保持平穩(wěn)充填。在此情況下，應(yīng)在內(nèi)澆口附近開設(shè)排氣槽，使型腔內(nèi)的氣體能順利排除。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)2.全壁厚充填理論

該理論是由布蘭特（W·G·Brandt）于1937年用鋁合金壓入試驗(yàn)性的壓鑄型中得出的。實(shí)驗(yàn)鑄型具有不同厚度0.5～2mm的內(nèi)澆口和不同厚度的矩形截面型腔。內(nèi)澆口截面積與型腔截面積之比Ａg/Ａ1

在0.1～0.6的范圍內(nèi)，用短路接觸器測(cè)定金屬液在型腔內(nèi)的充填軌跡。該理論的結(jié)論如下：(1)金屬液通過內(nèi)澆口進(jìn)入型腔后，即擴(kuò)展至型壁，然后沿整個(gè)型腔截面向前充填，直到整個(gè)型腔充滿金屬液為止。其充填形態(tài)如圖2-3所示。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)（a）（d）（b）（e）（c）（f）圖2-3全壁厚充填理論的充填形態(tài)(a)進(jìn)入型腔(b)開始擴(kuò)展(c)擴(kuò)展至型壁(d)向前充填(e)充至型壁(f)充滿型腔壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)(2)在整個(gè)充填過程中不出現(xiàn)渦流狀態(tài)，在實(shí)驗(yàn)中沒有發(fā)現(xiàn)金屬堆積在型腔遠(yuǎn)端的任一實(shí)例，凡是遠(yuǎn)端有欠鑄的鑄件，在澆口附近反而完全填實(shí)。因此認(rèn)為噴射充填理論是不符合實(shí)際情況的，并且推翻了噴射充填理論所提出的將復(fù)雜鑄件看成若干個(gè)矩形型腔連續(xù)的說法。同時(shí)認(rèn)為，無論Ａg/Ａ1的值大于或小于1/4～1/3，其結(jié)果并無區(qū)別。按這種理論，金屬的充填是由后向前的，流動(dòng)中不產(chǎn)生渦流，型腔中的空氣可以得到充分的排除。至于充填到最后，在進(jìn)口處所形成的“死區(qū)”，完全符合于液體由孔流經(jīng)導(dǎo)管的水力學(xué)現(xiàn)象。

壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)圖2-4三階段充填理論的充填形態(tài)(a)形成薄殼層(b)繼續(xù)充填(c)即將充滿(d)充滿型腔后形成封閉水力學(xué)系統(tǒng)3.三階段充填理論

這種充填理論是巴頓（H·K·Barton）于1944～1952年提出的。按三階段充填理論所做的局部充填試驗(yàn)表明，其充填過程具有三個(gè)階段，如圖2-4所示。第一階段

金屬液射入型腔與型壁相撞后，就相反于內(nèi)澆口或沿著型腔表面散開，在型腔轉(zhuǎn)角處，由于金屬液積聚而產(chǎn)生渦流，在正常均勻熱傳導(dǎo)下，與型腔接觸部分形成一層凝固殼，即為鑄件的表層，又稱薄殼層。第二階段

在鑄件表層形成殼后，金屬液繼續(xù)充填鑄型，當(dāng)?shù)诙A段結(jié)束時(shí)，型腔完全充滿，此時(shí)，在型腔的截面上，金屬液具有不同的粘度，其最外層已接近于固相線溫度，而中間部分粘度很小，還處于液態(tài)。第三階段

金屬液完全充滿型腔后，型腔、澆注系統(tǒng)和壓室是一個(gè)封閉的水力學(xué)系統(tǒng)，在這一系統(tǒng)中各處壓力是相等的，壓射力通過鑄件中心還處于液態(tài)的金屬繼續(xù)作用。

壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)在實(shí)際生產(chǎn)中，大多數(shù)鑄件（型腔）的形狀比充填理論試驗(yàn)的型腔要復(fù)雜得多。通過對(duì)各種不同類型壓鑄件的缺陷分析或?qū)﹁T件表面流痕的觀察可知，金屬在型腔中的充填形態(tài)，并不是由單一因素所能決定的。例如，在同一鑄件上，由于工藝參數(shù)的變動(dòng)，也會(huì)引起充填形態(tài)的改變；在同一鑄件上，由于其各部位結(jié)構(gòu)形式的差異，亦可能產(chǎn)生不同的充填形態(tài)。至于采取哪種形態(tài)，則是由金屬流經(jīng)型腔部位的當(dāng)時(shí)條件而定。上述三種充填理論，在不同的工藝條件下都有其實(shí)際存在的可能性，其中全壁厚充填理論所提出的充填形態(tài)是最理想的。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)壓鑄件的氣孔、冷隔、流痕等缺陷都是由于金屬充填型腔時(shí)產(chǎn)生的渦流和裹氣所引起的。渦流和裹氣現(xiàn)象的產(chǎn)生又是金屬液高速射向型壁或兩股金屬流相對(duì)碰撞的結(jié)果。因此，理想充填形態(tài)的獲得，應(yīng)保證在金屬液充滿型腔的條件下，以最低的充填速度及澆注溫度，使金屬流形成與型腔基本一致的金屬液柱，從一端順利地充滿型腔，排出氣體。但這一形態(tài)的獲得，即使在適宜的澆注系統(tǒng)中使金屬液起到較完善的整流和定向作用，若沒有其它工藝條件的配合，亦難達(dá)到充填過程中各階段的要求。2.3.2理想充填形態(tài)在三級(jí)壓射中的獲得

壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)三級(jí)壓射速度的定點(diǎn)壓射是改善充填形態(tài)的有效方法。所謂三級(jí)壓射速度定點(diǎn)壓射是指壓射缸在壓射過程中，按充填各階段的要求，分為三級(jí)壓射速度，每一級(jí)壓射的始終位置，均有嚴(yán)格的控制。在第一級(jí)壓射時(shí)，壓射沖頭以較慢的速度推進(jìn)，以利于將壓室中的氣體擠出，直至金屬液即將充滿壓室為止。第二級(jí)壓射則是按鑄件的結(jié)構(gòu)、壁厚選擇適當(dāng)?shù)牧魉?，以在充滿型腔過程中金屬液不凝固為原則，將糊狀金屬把型腔基本充滿。第三級(jí)壓射是在金屬液充滿型腔的瞬間以高速高壓施加于金屬液上，增壓后使鑄件在壓力的作用下凝固，以獲得輪廓清晰、表面質(zhì)量高、內(nèi)部組織致密的優(yōu)質(zhì)鑄件。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)由上述充填過程可知，三級(jí)壓射可避免一般充填中所發(fā)生的裹氣和渦流現(xiàn)象。在第二級(jí)壓射中，金屬液流進(jìn)內(nèi)澆口后，溫度有所下降，粘度相應(yīng)提高；同時(shí)，金屬液在流入型腔后因容積突然增大，向外擴(kuò)張，當(dāng)金屬液接觸到型壁后，金屬液流隨型腔而改變形狀，此時(shí)由于金屬液對(duì)型壁有粘附性，更使它的流動(dòng)性降低。這樣，在型腔表面形成一層極薄的表皮，隨后按金屬流向逐步充填鑄型。因此，在適當(dāng)?shù)蔫T型溫度及金屬液溫度下，第二級(jí)壓射形成了金屬流端部的金屬柱后，即使再增加壓射速度，亦不致有產(chǎn)生渦流的危害。所以，第二種充填形態(tài)的獲得有利于避免氣孔，特別對(duì)厚壁鑄件功效更大。壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)圖2-5所示為在某一壓力下金屬的充填形態(tài)。當(dāng)改變內(nèi)澆口截面積與鑄件截面積之比時(shí)，充填所需的時(shí)間也不同，當(dāng)Ａg/Ａ1=1/3時(shí)，充填所需時(shí)間最短。

2.3.3金屬液在型腔中的幾種充填形態(tài)圖2-5不同內(nèi)澆口截面積厚度的充填形態(tài)(a)

Ａg/Ａ1≈1/4～1/3(b)

Ａg/Ａ1=1/3(c)

Ａg/Ａ1>1/3壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)圖2-6所示為在一般壓力下，內(nèi)澆口在型腔一側(cè)時(shí)的充填形態(tài)。（a）（b）（c）（d）圖2-6內(nèi)澆口在型腔一側(cè)時(shí)的充填形態(tài)

(a)進(jìn)入型腔(b)回流(c)繼續(xù)充填(d)全壁厚充填壓鑄工藝及模具設(shè)計(jì)圖2-7所示為型腔特別薄時(shí)（鋅合金可薄到0.4mm）的充填形態(tài)。金屬流厚度接近于型腔，故金屬流入型腔后，即與型腔的一側(cè)或兩側(cè)接觸（見圖2-7a、b）