超高大跨度模板支撐體系專項方案

1、新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校 超高大跨度模板支撐體系專項方案超高大跨度模板支撐體系專項方案 編制人：龔編制人：龔 榮榮 審核人：于審核人：于 鍵鍵 審批人：李克江審批人：李克江 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校項目部 中 天 建 設(shè) 集 團(tuán) 有 限 公 司 JONTON CONSTRUCTION GROUP CO., LTD. ZTJT 目目 錄錄 一、工程簡介一、工程簡介 0202 二、編制依據(jù)二、編制依據(jù) 0202 三、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求三、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 0303 四、四、8.1m8.1m 梁模

2、板支撐架計算書梁模板支撐架計算書 0505 五、五、11m11m 梁、板模板支撐架計算書梁、板模板支撐架計算書 2222 一、工程簡介一、工程簡介 本項目為新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校工程，由天津市北洋園投資開發(fā)有 限公司開發(fā)建設(shè)，天津市建筑設(shè)計院設(shè)計，天津建質(zhì)建設(shè)工程監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān) 理，中天建設(shè)集團(tuán)有限公司承建。 本工程位于天津市海河教育園區(qū)南側(cè)，東臨津沽公路，北至緯四路，西至經(jīng)三 路，南臨老海河。該工程共由一棟綜合教學(xué)樓、兩棟實訓(xùn)樓、四棟宿舍、一棟食堂 共八棟樓組成，建筑面積 75764m。 綜合教學(xué)樓北端兩間合班教室層高 8.1 米，框架結(jié)構(gòu)，8.1 米部位僅有框架 梁；坡屋頂高度

3、為 11 米，板厚 0.11 米，擬先施工 8.1 米框架結(jié)構(gòu)梁柱部分，待梁 柱混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100，將滿堂架與梁柱結(jié)構(gòu)固定后，再施工屋頂部分，這樣可 保證上部架體的穩(wěn)定性。因支模架底座與基礎(chǔ)承臺上平（-1.55 米） ，因此支模架 首次搭設(shè)高度高達(dá) 9.65 米，二次搭設(shè)高度最高處為 12.45 米。該教室東西方向跨 度（柱中）達(dá) 21.6 米，南北方向跨度（柱中）達(dá) 18 米，為超高大跨度支模架。 8.1 米標(biāo)高處中間部分縱橫框架梁截面為 3501000mm，間距均為 3.6 米；四周框 架梁截面為 3001200mm，在 8.1 米標(biāo)高處上返 600，梁頂部與坡屋面板連接， 該教室在

4、4.15 米標(biāo)高處（二層平面）沿框架柱周圍設(shè)置有一道 300600 的框架梁。 為便于現(xiàn)場施工，擬將該處梁分成上下兩段分開澆筑混凝土，先澆筑到 8.1 米處， 上部與坡屋頂梁板一道澆筑。坡屋頂板厚 0.11 米，縱橫框架梁截面為 3501100mm，間距均為 3.6 米?？蚣苤偢叨冗_(dá)到 10.25 米，擬分四次澆筑，第 一次澆筑到 5.7 米（與二層框架梁同時澆筑） ；第二次澆筑到 8.65 米，即與框架梁 底平，因框架柱加固架體與滿堂架連接為整體，先澆筑完柱體混凝土，待柱體混凝 土達(dá)到一定強(qiáng)度后（至少 50） ，再與 8.1 米標(biāo)高處梁同時澆筑到 9.65 米，這樣 可提高澆筑框架梁時架體

5、的穩(wěn)定性；第四次與屋面梁板一道澆筑。本合班教室為超 高大跨度支模架，對模板支架強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性都有較高的要求，因此編制本專 項方案，施工時嚴(yán)格按方案施工，確保支模架安全。 二、編制依據(jù)二、編制依據(jù) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ130-2001） 、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008、 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-99、 施工手冊第四版， 腳手架支撐計算書采用 PKPM 安全計算軟件； 新建天津市電子信息高級技術(shù)學(xué)校綜合教學(xué)樓土建施工圖；新建天津市電子 信息高級技術(shù)學(xué)校工程施工組織設(shè)計 ；國家及地方有關(guān)安全生

6、產(chǎn)的法律、法 規(guī)文件；我公司 ISO9002 程序文件、質(zhì)量保證手冊及 CI 形象手冊的有關(guān)細(xì) 則；我公司 ISO14001 及公司體系管理文件有關(guān)要求；我公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。 三、梁板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求三、梁板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 1.模板支架的構(gòu)造要求： a.在支撐架的頂部（梁底縱向橫桿部位）和底部（距地300以內(nèi)）必須滿設(shè) 縱橫方向水平橫桿，每步也必須滿設(shè)縱橫方向水平橫桿。 2. 剪刀撐的設(shè)計： a.沿高支架四周滿設(shè)剪刀撐； b.中部框架梁按間隔不超過6米設(shè)置縱橫剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接， 搭接長度不小于1m，等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接斜桿 桿

7、端的距離不小于100mm。 3. 頂部支撐點的設(shè)計： a.梁底大楞的縱向支撐橫桿與梁底立桿的連接扣件必須采用雙扣件。 b. 8.1米標(biāo)高梁底下均勻設(shè)置4根承重立桿（考慮同時承載坡屋面梁荷載）， 橫距300；坡屋面梁底均勻設(shè)置3根承重立桿，橫距450；縱距均為900，立桿 上設(shè)置縱向支撐鋼管橫桿，在橫桿上按300間距設(shè)置橫向鋼管大楞，上鋪三排 5080方木做梁底板支撐。 4. 支撐架搭設(shè)的要求： a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)：所有架體均采用483.0焊接鋼管搭設(shè)， 滿堂支模架立桿縱橫間距為900，步距1500，所有兩根相鄰架桿（立桿或縱橫 水平桿）的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰

8、接頭在水平方 向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于縱橫間距的 1/3。梁底按照全跨度的3起拱，底部留設(shè)清掃口； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求：均按 高度10米以內(nèi)要求：垂直度誤差不超過25，橫桿水平誤差20； c.確保每個扣件都牢固固定住連接部分的縱橫架桿，扣件螺栓擰緊扭力矩值 不小于40Nm，也不大于65Nm，用力矩扳手檢查扣件總數(shù)的10。 d.地基支座的設(shè)計：地基回填土必須按照規(guī)范要求分層回填，層層夯實，壓 實系數(shù)達(dá)0.94以上，地基承載力達(dá)到105KN/以上,在所有立桿底部支墊300(寬) 50（厚）4000（長）通長松木腳手板，

9、并設(shè)置立桿底座（150150 10厚鋼板），將鋼管支設(shè)在底座上，不得將立桿直接置于腳手板上。 e 、拆模要求： 因該支模架較高，跨度較大，必須在屋頂層結(jié)構(gòu)混凝土澆 筑完畢，強(qiáng)度達(dá)到100后，再拆除支模架。 在搭設(shè)施工過程中由專人負(fù)責(zé)搭設(shè)過程中的安全。由技術(shù)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)方案的落實， 且分別進(jìn)行安全、質(zhì)量的技術(shù)交底。 5.5.施工使用的要求：施工使用的要求： a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，擬采用汽 車泵由中部向兩邊擴(kuò)展的方式澆筑混凝土； b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng) 的控制措施，多余材料不能在支架上方堆放；在混凝土澆搗的過程中，禁

10、止無關(guān)人 員站在操作面上；振搗時不得漏振、過振。 c.澆筑過程中，必須安排專人檢查支架的支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形 情況及時解決。 d.其他事項要求詳見模板工程專項方案。 8.1m8.1m梁模板（扣件式鋼管）支撐計算書梁模板（扣件式鋼管）支撐計算書 高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130- 2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002； 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)； 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 因本工程梁支架高度大于8米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體 安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還

11、參考了施工技術(shù)2002（3）：扣 件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。 一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息 1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 B(m):0.35； 梁截面高度 D(m):1.00 立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20； 腳手架步距(m):1.50； 梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：9.65； 梁兩側(cè)立柱間距(m):0.9； 承重架支設(shè):木方支撐梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9； 采用的鋼管類型為483.0； 扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系 數(shù):0

12、.80；梁底縱向橫桿采用雙扣件。 腳手架掃地桿距地300mm； 2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù) 模板自重(kN/m2):0.20； 鋼筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.5； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0； 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0； 振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0 3.3.材料參數(shù)材料參數(shù) 木材品種：馬尾松； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0； 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5； 面板類型：木膠合面板； 面板彈性模量E(N/mm2)：4000.0

13、； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：30.0； 4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù) 梁底模板支撐的間距(mm)：300.0； 面板厚度(mm)：15.0； 5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù) 外龍骨間距(mm)：600； 內(nèi)龍骨間距(mm)：300； 穿梁螺栓水平間距(mm)：600； 穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；400； 穿梁螺栓直徑(mm)：M14； 外龍骨材料：鋼管；鋼管類型為483.0 外龍骨合并根數(shù)：2； 內(nèi)龍骨材料：木方,寬度50mm，高度80mm； 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算

14、只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模溫度，取10.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=24.000kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值

15、 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側(cè)模板面板的計算三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.30m。 荷載計算值 q = 1.221.6000.300+1.403.6000.300=9.288kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/1

16、2 = 8.44cm4； 300 300 300 9.29kN/m AB 計算簡圖 0.067 0.084 彎矩圖(kN.m) 1.11 1.67 1.39 1.39 1.67 1.11 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 300 300 300 6.48kN/m AB 變形計算受力圖 0.468 0.037 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.115kN N2=3.065kN N3=3.065kN N4=1.115kN 最大彎矩 M = 0.083kN.m 最大變形 V = 0.468mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面

17、板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.08310001000/11250=7.378N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.468mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! ! 四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載q=1.20.3021.60+1.40.303.60=9.28

18、8kN/m 撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.3021.60=6.480kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 300 400 300 9.29kN/m AB 內(nèi)龍骨計算簡圖 0.418 0.000 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 0.00 2.79 1.86 1.86 2.79 0.00 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 300 400 300 6.48kN/m AB 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 0.287 0.174 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.417kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 4.644kN 經(jīng)過計算得到最大變形

19、 V= 0.287mm 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.417106/53333.3=7.82N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于內(nèi)龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=32786/(25080)=1.045N/mm2

20、 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.50N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! ! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.287mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,400.0/250,滿足要求滿足要求! ! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計算五、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。 600 600 600 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN AB 外龍骨計算簡圖 0.488 0.418 外龍骨彎矩圖(kN.m)

21、1.631.63 3.023.02 2.322.32 2.322.32 3.023.02 1.631.63 外龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 600 600 600 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN AB 外龍骨變形計算受力圖 0.380 0.021 外龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.487kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 9.985kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.380mm 外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W

22、= 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)外龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.487106/53333.3=9.13N/mm2 外龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于外龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)外龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=33018/(25080)=1.132N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.50N/mm2 外龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求外龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足

23、要求! ! (3)外龍骨撓度計算 最大變形 v =0.380mm 外龍骨的最大撓度小于外龍骨的最大撓度小于600.0/250,600.0/250,滿足要求滿足要求! ! 六、對拉螺栓的計算六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.985 對拉螺栓強(qiáng)度

24、驗算滿足要求對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求! ! 七、梁底模板計算七、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.300=7.650kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.300(21.000+0.350)/0.350=0.403kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.500+2.000)0.3500.300=0.

25、368kN 均布荷載 q = 1.207.650+1.200.403=9.663kN/m 集中荷載 P = 1.400.368=0.515kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 175 175 0.51kN 9.66kN/m AB 計算簡圖 0.021 0.037 彎矩圖(kN.m) 0.63 1.06 1.06 0.63 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 17

26、5 175 8.05kN/m AB 變形計算受力圖 0.000 0.052 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.634kN N2=2.628kN N3=0.634kN 最大彎矩 M = 0.036kN.m 最大變形 V = 0.052mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.03610001000/11250=3.200N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取30.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.052m

27、m 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于175.0/250,175.0/250,滿足要求滿足要求! ! 八、梁底支撐木方的計算八、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算（一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩 和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.628/0.300=8.761kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.760.300.30=0.079kN.m 最大剪力 Q=0.60.3008.761=1.577kN 最大支座力 N=1.10.3008.761=2.891kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗

28、矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.079106/53333.3=1.48N/mm2 木方的抗彎計算強(qiáng)度小于木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31577/(25080)=0.591N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.50N/mm

29、2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! ! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.872kN/m 最大變形 v =0.6775.872300.04/(10010000.00.5)=0.015mm 木方的最大撓度小于木方的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! ! 九、梁底支撐鋼管計算九、梁底支撐鋼管計算 ( (一一) ) 梁底支撐橫向鋼管計算梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 900 0.63kN 2.63kN 0.63kN AB 支撐鋼管計

30、算簡圖 0.766 0.000 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 1.951.95 1.311.31 1.311.31 1.951.95 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 900 0.53kN 1.76kN 0.53kN AB 支撐鋼管變形計算受力圖 0.000 1.769 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.766kN.m 最大變形 vmax=1.769mm 最大支座力 Qmax=1.948kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.766106/4491.0=170.51N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于支撐鋼管的抗彎計

31、算強(qiáng)度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! 支撐鋼管的最大撓度小于支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150900.0/150與與10mm,10mm,滿足要求滿足要求! ! ( (二二) ) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 900 900 900 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN 1.95kN AB 支撐鋼管計算簡圖 0.429 0.468 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 1.43 1.43 0.

32、52 0.52 2.47 2.47 1.95 1.95 0.00 0.00 1.95 1.95 2.47 2.47 0.52 0.52 1.43 1.43 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 900 900 900 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN 1.41kN AB 支撐鋼管變形計算受力圖 0.886 0.054 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.468kN.m 最大變形 vmax=0.886mm 最大支座力 Qmax=6.36

33、5kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.468106/4491.0=104.12N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! 支撐鋼管的最大撓度小于支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150900.0/150與與10mm,10mm,滿足要求滿足要求! ! 十、扣件抗滑移的計算十、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.37kN 單扣件抗

34、滑承載力的設(shè)計計算滿足要求單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! ! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時， 應(yīng)采用可調(diào)托座。 十一、立桿的穩(wěn)定性計算十一、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.37kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1119.650=1.281kN N = 6.365+1.281=7.646kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.

35、24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186

36、.574 =0.207 =7646/(0.207424)=86.997N/mm=7646/(0.207424)=86.997N/mm2 2，立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算 f,f,滿足要求滿足要求! ! 公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458 =7646/(0.458424)=39.383N/mm=7646/(0.458424)=39.383N/mm2 2，立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算 f,f,滿足要求滿足要求! ! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

37、k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.018； 公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.1671.018(1.500+20.200)=2.257m =2257/16.0=141.518 =0.345 =7646/(0.345424)=52.299N/mm=7646/(0.345424)=52.299N/mm2 2，立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算 f,f,滿足要求滿足要求! ! 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1

38、.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.07

39、9 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.02

40、9 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全 十二、基礎(chǔ)承載力計算十二、基礎(chǔ)承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (k

41、N/m2)，p = N/A；p = 30.58 N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 (kN)；N = 7.65 A 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設(shè)計值 (kN/m2)；fg = 42.00 地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 105.00 地基承載力的計算滿足要求地基承載力的計算滿足要求! ! 11m11m梁、樓板模板（扣件式鋼管）支撐計算書梁、樓板模板（扣件式鋼管）支撐計算書 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 一、參數(shù)

42、信息一、參數(shù)信息 1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 B(m):0.35； 梁截面高度 D(m):1.10 混凝土板厚度(mm):110.00； 立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20； 腳手架步距(m):1.50； 梁、板支撐架搭設(shè)高度H(m)： 10.2512.45 梁兩側(cè)立柱間距(m):0.9； 承重架支設(shè):木方支撐梁截面； 梁底按照均勻布置承重桿4根； 立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9； 采用的鋼管類型為483.0； 扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系 數(shù):0.80；

43、梁底縱向橫桿采用雙扣件。 腳手架掃地桿距地300mm； 2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù) 模板自重(kN/m2):0.30； 鋼筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.5； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0； 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0； 振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0 3.3.材料參數(shù)材料參數(shù) 木材品種：馬尾松； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0； 木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5； 面板類型：木膠合面板； 面板彈性模量E(N/mm2)：4000.0； 面板

44、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：30.0； 4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù) 梁底模板支撐的間距(mm)：300.0； 面板厚度(mm)：15.0； 5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù) 外龍骨間距(mm)：600； 內(nèi)龍骨間距(mm)：300； 穿梁螺栓水平間距(mm)：600； 穿梁螺栓豎向間距(mm)：300； 穿梁螺栓直徑(mm)：M14； 外龍骨材料：鋼管；鋼管類型為483.0 外龍骨合并根數(shù)：2； 內(nèi)龍骨材料：木方,寬度50mm，高度80mm； 6.6.樓板模板參數(shù)樓板模板參數(shù) 頂托梁采用雙鋼管483.0mm 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值105kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2，地基承載

45、力調(diào)整系 數(shù)0.40。 板底木方間距150mm； 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模溫度，取10.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.100m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2

46、混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=26.400kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.926.400=23.760kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側(cè)模板面板的計算三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.30m。 荷載計算值 q = 1.223.7600.300+1.403.6000.300=10.066kN/m 面板的截面慣性矩I和截

47、面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 300 300 300 10.07kN/m AB 計算簡圖 0.072 0.091 彎矩圖(kN.m) 1.21 1.81 1.51 1.51 1.81 1.21 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 300 300 300 7.13kN/m AB 變形計算受力圖 1.159 0.092 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.20

48、8kN N2=3.322kN N3=3.322kN N4=1.208kN 最大彎矩 M = 0.090kN.m 最大變形 V = 1.159mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.09010001000/11250=8.000N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取30.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 1.159mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! ! 四、梁側(cè)模板內(nèi)龍

49、骨的計算四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載q=1.20.3023.76+1.40.303.60=10.066kN/m 撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.3023.76=7.128kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 300 400 290 10.07kN/m AB 內(nèi)龍骨計算簡圖 0.453 0.000 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 0.00 3.02 2.09 1.94 2.92 0.00 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 300 400 290 7.13kN/m AB

50、 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 0.316 0.182 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.452kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 5.107kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.316mm 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.452106/53333.3=8.48N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于內(nèi)龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2,

51、,滿足要求滿足要求! ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=33019/(25080)=1.132N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.50N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! ! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.316mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,400.0/250,滿足要求滿足要求! ! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計算五、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。 600 60

52、0 600 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN AB 外龍骨計算簡圖 0.536 0.460 外龍骨彎矩圖(kN.m) 1.791.79 3.323.32 2.552.55 2.552.55 3.323.32 1.791.79 外龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 600 600 600 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN AB 外龍骨變形計算受力圖 0.424 0.023 外龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M=

53、0.536kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 10.980kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.424mm 外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)外龍骨抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.536106/53333.3=10.05N/mm2 外龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于外龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)外龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3

54、Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=33319/(25080)=1.245N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.50N/mm2 外龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求外龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! ! (3)外龍骨撓度計算 最大變形 v =0.424mm 外龍骨的最大撓度小于外龍骨的最大撓度小于600.0/250,600.0/250,滿足要求滿足要求! ! 六、對拉螺栓的計算六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm)

55、: 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.980 對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求! ! 七、模板面板計算七、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1000.300=8.415kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3000.300(21.100+0.350

56、)/0.350=0.656kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+4.000)0.3500.300=0.525kN 均布荷載 q = 1.208.415+1.200.656=10.885kN/m 集中荷載 P = 1.400.525=0.735kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 175 175 0.74kN 10.88k

57、N/m AB 計算簡圖 0.023 0.042 彎矩圖(kN.m) 0.71 1.19 1.19 0.71 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 175 175 9.07kN/m AB 變形計算受力圖 0.000 0.133 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.714kN N2=3.116kN N3=0.714kN 最大彎矩 M = 0.041kN.m 最大變形 V = 0.133mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.04110001000/11250=3.644N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值

58、f，取30.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f TT，不滿足要求，不滿足要求! ! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.133mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于175.0/250,175.0/250,滿足要求滿足要求! ! 八、梁底支撐木方的計算八、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算（一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩 和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.116/0.300=10.387kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.390.300.30=0.093kN.m 最大剪力 Q=0.60.30010.387=1.870kN 最大支座力 N=1.10.30010.387=3.428kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)