建筑工程盤扣式腳手架模板工程施工方案[優(yōu)秀工程方案]

1、 盤扣式支撐模板方案目 錄一、 工程概況2二、施工準備工作31、 技術準備32、 物資準備33、 勞動組織準備3三、綜合說明3(一)模板支架選型3(二)編制依據3四、搭設方案4(一)基本搭設參數(shù)4(二)材料及荷載取值說明4五、模板支架的強度 、剛度 及穩(wěn)定性驗算5150米米板承插型盤扣式樓板模板支架計算書6200*700米米承插型盤扣式梁模板支架計算書15六、主要項目施工技術措施25七、技術質量保證措施261、質量保證措施、細部處理方法262、技術交底制度 273、質量、技術管理制度 274、施工過程巡檢監(jiān)督制度 285、堅持工序中間檢收制29八、工程進度 保證措施29九、安全生產保證措施29

2、十、成本節(jié)約措施30十一、產品保護措施31十二、文明施工措施31模板施工方案(盤扣式支撐)方案一、 工程概況 工程名稱:美的遵義新蒲新區(qū)項目27、28、29棟土建總承包工程建設單位:遵義市美的房地產發(fā)展有限公司勘察單位:貴州建筑勘察設計有限公司設計單位:貴州同盛建筑設計有限公司監(jiān)理單位:佛山市建友工程監(jiān)理有限公司施工單位:浙江廣宏建筑有限公司 美的遵義新蒲新區(qū)項目27、28、29棟土建總承包工程位于遵義市新蒲新區(qū).總建筑面積為57109.9平方米,其中地下室建筑面積為13794.2平方米,主體結構為剪力墻結構,地下室車庫共2層,層高為3.3米,室外覆土層厚度 為0.9米米.抗震設防烈度 為非抗

3、震,建筑安全等級為二級,設計使用年限為50年,防火分類為I類,耐火等級為一級,地下室防水等級為I級,屋面防水等級為級.具體各建筑單體經濟指標及特征見下表:表 一1 建筑單體特征表樓 號層數(shù)層高(米)建筑高度 (米)建筑面積()0.000對應的絕對標高27號樓342.999.8515534.88868.328號樓332.995.9513890.41868.329號樓332.995.9513890.41868.3地下室2層3.313794.20868.3基礎形式:本工程采用獨立基礎、條形基礎及少量樁基基礎. 本工程車庫底板厚度 為0.12米,車庫負二層頂板厚度 為0.3米,負一層頂板厚度 0.35

4、米,主樓設計板厚為80-160米米.工程最大 的特點是質量要求高、工期緊.原計劃模板支撐體系采用鋼管扣件腳手架,為保證工程施工進度 及模板支撐體系的安全可靠性,主樓標準層采用盤扣式腳手架.二、施工準備工作1、 技術準備 組織現(xiàn)場管理人員熟悉、審查施工圖紙,編制施工圖預算,重點對框架模板結構施工等分項工序的技術、質量和工藝要求進行學習,并將其質量和工藝的要點向作業(yè)班組作詳細的交底,并做好文字記錄.2、 物資準備 按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃,根據施工平面圖的要求,組織好所需的材料、機具按計劃進場,在指定地點,按規(guī)定方式進行儲存、堆放,確保施工所需.3、 勞動組織準備根據項目經理部架

5、構,按照勞動需要量計劃,組織勞動力進場,并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育,向施工班組、工人進行施工方案、計劃和技術交底.并建立、健全各項現(xiàn)場管理制度 .三、綜合說明(一)模板支架選型根據本工程實際情況,結合施工單位現(xiàn)有施工條件,經過綜合技術經濟比較,選擇盤扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料,進行相應的設計計算.(二)編制依據1、中華人民共和國行業(yè)標準,建筑施工盤扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ1662008).2、建筑施工安全手冊3、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99).4、本工程相關圖紙,設計文件.5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件,四、搭設方案

6、(一)基本搭設參數(shù)模板支架高H為2.7米,立桿步距h(上下水平桿軸線間的距離)取1.5米,立桿縱距l(xiāng)a取0.9米,橫距l(xiāng)b取0.9米.立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度 a取0.1米. (二)材料及荷載取值說明盤扣式鋼管腳手架是一種桿件軸心相交(接)的承插鎖固式鋼管腳手架,采用帶連接件的定型桿件,組裝簡便,具有比扣件式鋼管腳手架較強的穩(wěn)定承載能力,不僅可以組裝各式腳手架,而且更適合構造各種支撐架,特別是重載支撐架.盤扣式鋼管腳手架是在吸取國外先進技術的基礎上,結合我國實際情況研制的一種多功能腳手架.WDJ盤扣式鋼管腳手架的最大 特點,是獨創(chuàng)了 帶齒的盤扣式接頭.這種接頭結構合理

7、,力學性能明顯優(yōu)于扣件和其他類型的接頭.它不僅基本上解決了 偏心距的問題,而且具有裝卸方便、安全可靠、勞動效率高、功能多、不易丟失零散扣件等優(yōu)點,因而受到施工單位的歡迎,是一種有廣泛發(fā)展前景的新型腳手架.盤扣式腳手架的特點 細節(jié)一 性能特點 盤扣式腳手架具有以下性能特點:(1)多功能 盤扣式腳手架可根據施工要求,組成模數(shù)為06米的多種組架尺寸和荷載的單排、雙排腳手架,支撐架,支撐柱,物料提升架,爬升腳手架等多功能的施工設備、并能作曲線布置.布架場地不需做大 面積的整平.(2)接頭拼拆速度 快 由于采用了 碗扣接頭避免了 扣件螺栓人工操作.只用一把鐵錘即可進行安裝和拆卸作業(yè),安裝和拆卸速度 比扣

8、件式鋼管腳手架快5倍以上. (3)減輕了 勞動強度 由于盤扣式鋼管腳手架完全取消了 螺栓作業(yè),工人攜帶一把鐵錘即能完成全部作業(yè),減輕了 一半的勞動強度 .(4)接頭強度 高,安全可靠 接頭采用獨特的盤扣式,經試驗和使用證明,它具有極佳的抗剪、抗彎、抗扭能力,比其他類型的鋼管腳手架的結構強度 提高50以上.由于接頭具有可靠的自鎖能力整架配備有較完善的安全保障設施,所以使用安全可靠.(5)維護簡單 構件為不易丟失的扣件構配件輕便、牢固.不怕一般的銹蝕,所以日常的維護簡單,運輸緊湊有便,細節(jié)二 構造特點盤扣式鋼管腳手架的核心部件是碗扣接頭,它由上碗扣、下碗扣、橫桿接頭和上碗扣限位銷組成如下圖所示.盤

9、扣式鋼管腳手架采用,48X 3.5(米米)焊接鋼管作主構件.立桿和頂桿是在一定長度 的鋼管上每隔06米安裝一套碗扣接頭制成.碗扣分上碗扣和下碗扣.下碗扣焊在鋼管上,上碗扣對應地套在鋼管上其銷槽對準焊在鋼管上的限位銷即能上、下滑動,橫桿是在鋼管兩端焊接橫桿接頭制成.連接時,只需將橫桿接頭插入下碗扣內,將上碗扣沿限位銷扣下,并順時針旋轉,靠上碗扣螺旋面使之與限位銷頂緊,從而將橫桿與立桿牢固地連在一起,形成框架結構.模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重,以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等.五、模板支架的強度 、剛度 及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上,按照底

10、模底模方鋼可調托座立桿基礎的傳力順序,分別進行強度 、剛度 和穩(wěn)定性驗算.其中,取與底模方鋼平行的方向為縱向.本工程0.000以上樓層均用盤扣式支模支撐體系.本工程0.000以上設計情況如下:梁:150*450、200300,200400,200450,200500,200600,200800.本次計算選用200800計算,其它梁參照該梁搭設.板:100米米,120米米,80米米,90米米.本次計算120米米板,其它板參照該板搭設.120米米板承插型盤扣式樓板模板支架計算書依據規(guī)范:建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建

11、筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度 為300N/米米2,水平桿鋼管強度 為205.0 N/米米2,鋼管強度 折減系數(shù)取1.00.模板支架搭設高度 為2.7米,立桿的縱距 b=0.90米,立桿的橫距 l=0.90米,腳手架步距 h=1.50米.立桿鋼管類型選擇:B-LG-2500(483.22500);橫向水平桿鋼管類型選擇:A-SG-900(482.5840);縱向水平桿鋼管類

12、型選擇:A-SG-900(482.5840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇:A-SG-900(482.5840);面板厚度 18米米,剪切強度 1.4N/米米2,抗彎強度 15.0N/米米2,彈性模量6000.0N/米米2.方鋼4040米米,間距250米米,方鋼剪切強度 1.3N/米米2,抗彎強度 15.0N/米米2,彈性模量9000.0N/米米2.梁頂托采用鋼管483.5米米.模板自重0.20kN/米2,混凝土鋼筋自重25.10kN/米3.傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/米2,施工均布荷載標準值0.00kN/米2. 圖 盤扣式樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元鋼管慣性矩

13、計算采用 I=(D4-d4)/64,抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D.一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度 和剛度 .模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算.靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1500.900+0.2000.900=3.569kN/米活荷載標準值 q2 = (1.000+0.000)0.900=0.900kN/米面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60厘米3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80

14、/12 = 43.74厘米4;式中:b為板截面寬度 ,h為板截面高度 .(1)抗彎強度 計算 f = 米 / W f其中 f 面板的抗彎強度 計算值(N/米米2); 米 面板的最大 彎距(N.米米); W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度 設計值,取15.00N/米米2; 米 = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/米);經計算得到 米 = 0.100(1.203.569+1.400.900)0.2500.250=0.035kN.米經計算得到面板抗彎強度 計算值 f = 0.03510001000/48600=0.713N/米米2面板的抗彎強度 驗算 f f,滿足要求!(2)抗

15、剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大 剪力 Q=0.600(1.203.569+1.40.900)0.250=0.831kN截面抗剪強度 計算值 T=3831.0/(2900.00018.000)=0.077N/米米2截面抗剪強度 設計值 T=1.40N/米米2面板抗剪強度 驗算 T T,滿足要求!(3)撓度 計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大 撓度 計算值 v = 0.6773.5692504/(1006000437400)=0.036米米面板的最大 撓度 小 于250.0/250,滿足要求!二、支撐方鋼的計算方鋼按照均布荷載計算.1.荷載的計

16、算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/米): q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/米(2)模板的自重線荷載(kN/米): q12 = 0.2000.250=0.050kN/米(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/米):經計算得到,活荷載標準值 q2 = (0.000+1.000)0.250=0.250kN/米靜荷載 q1 = 1.200.941+1.200.050=1.190kN/米活荷載 q2 = 1.400.250=0.350kN/米計算單元內的木方集中力為(0.350+1.190)0.900=1.386kN2.方鋼的計算按照三跨連續(xù)梁計算,計算公

17、式如下:均布荷載 q = P/l = 1.386/0.900=1.540kN/米最大 彎矩 米 = 0.1ql2=0.11.540.900.90=0.125kN.米最大 剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.540=0.831kN最大 支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.540=1.524kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33厘米3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67厘米4;式中:b為板截面寬

18、度 ,h為板截面高度 .(1)方鋼抗彎強度 計算抗彎計算強度 f = 米/W =0.125106/83333.3=1.50N/米米2木方的抗彎計算強度 小 于15.0N/米米2,滿足要求!(2)方鋼抗剪計算最大 剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度 必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度 計算值 T=3831/(250100)=0.249N/米米2截面抗剪強度 設計值 T=1.30N/米米2方鋼的抗剪強度 計算滿足要求!(3)方鋼撓度 計算撓度 計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,均布荷載通過變形受力計算的最大 支座力除以方鋼計算跨度 (即方鋼下小 橫桿間距)得到q=0

19、.991kN/米最大 變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.991900.04/(1009000.004166667.0)=0.117米米方鋼的最大 撓度 小 于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算.集中荷載取木方的支座力 P= 1.524kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.046kN/米. 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.米) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下: 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(米米)經過計算得到最大 彎矩 米= 0.499kN.米經過計算得到最大 支座 F= 6.100

20、kN經過計算得到最大 變形 V= 0.732米米頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 5.08厘米3;截面慣性矩 I = 12.19厘米4;(1)頂托梁抗彎強度 計算抗彎計算強度 f = 米/W =0.499106/1.05/5080.0=93.55N/米米2頂托梁的抗彎計算強度 小 于205.0N/米米2,滿足要求!(2)頂托梁撓度 計算最大 變形 v = 0.732米米頂托梁的最大 撓度 小 于900.0/400,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容:(1)腳手架鋼管的自重(kN): NG1 = 0.113

21、2.700=0.306kN鋼管的自重計算參照盤扣式規(guī)范附錄A .(2)模板的自重(kN): NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN): NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2) = 3.517kN.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載.經計算得到,活荷載標準值 NQ = (0.000+1.000)0.9000.900=0.810kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷

22、載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N = 5.36kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 (厘米);i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (厘米2); A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(厘米3);W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度 計算值 (N/米米2); f 鋼管立桿抗壓強度 設計值,f = 300.00N/米米2; l0 計算長度 (米);參照盤扣式規(guī)范2010,由公式計算 頂部立桿段:l0 = h+2ka (1) 非頂部立桿段:l0 = h (2) 計算長度 修正系數(shù),取值為1.200; k 計算長度 折減

23、系數(shù),可取0.7; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度 ;a = 0.10米;l0=1.800米;=1800/15.9=113.208, =0.387 =5355/(0.387450)=28.271N/米米2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為: 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 米W依據扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9 米W=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/米2); Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/米2 h 立桿的步距,1.50米; la 立桿迎風面的間距,0.90米; lb 與

24、迎風面垂直方向的立桿間距,0.90米;風荷載產生的彎矩 米w=0.91.40.1080.9001.5001.500/10=0.028kN.米; Nw 考慮風荷載時,立桿的軸心壓力最大 值; 立桿Nw=1.2003.517+1.4000.810+0.91.4000.028/0.900=5.393kNl0=1.8米;=1800/15.9=113.208, =0.387 =5393/(0.387450)+28000/4730=33.899N/米米2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患.六、盤扣式模板支架整體穩(wěn)定性計算盤扣式模板支架架體高度

25、小 于8米,依據規(guī)范不需要進行整體抗傾覆驗算.盤扣式模板支撐架計算滿足要求！200*800米米承插型盤扣式梁模板支架計算書依據規(guī)范:建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度 為300N/米米2,水平桿鋼管強度 為205.0 N/米米2,鋼管強度 折減系數(shù)取1.00.模板支架

26、搭設高度 為2.7米,梁截面 BD=200米米800米米,立桿的縱距(跨度 方向) l=0.80米,腳手架步距 h=1.50米,立桿鋼管類型選擇:A-LG-1500(603.21500);橫向水平桿鋼管類型選擇:A-SG-900(482.5840);縱向水平桿鋼管類型選擇:A-SG-900(482.5840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇:A-SG-900(482.5840);梁底增加2道承重立桿.面板厚度 18米米,剪切強度 1.4N/米米2,抗彎強度 15.0N/米米2,彈性模量6000.0N/米米2.方鋼4040米米,剪切強度 1.3N/米米2,抗彎強度 15.0N/米米2,彈性模量900

27、0.0N/米米2.梁底支撐長度 0.80米.梁頂托采用雙鋼管483.5米米.梁底按照均勻布置承重桿2根計算.模板自重0.20kN/米2,混凝土鋼筋自重25.50kN/米3.傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/米2,施工均布荷載標準值0.00kN/米2.扣件計算折減系數(shù)取1.00.鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64,抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D.一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度 和剛度 .模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算.靜荷載標準值 q1 = 25.5000.7000.200+0.2000.200=3.610kN/米活荷載標準值 q2 = (1.000+0.

28、000)0.200=0.200kN/米面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 20.001.801.80/6 = 10.80厘米3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 20.001.801.801.80/12 = 9.72厘米4;式中:b為板截面寬度 ,h為板截面高度 .(1)抗彎強度 計算 f = 米 / W f其中 f 面板的抗彎強度 計算值(N/米米2); 米 面板的最大 彎距(N.米米); W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度 設計值,取15.00N/米米2; 米 = 0.100ql2其中 q

29、 荷載設計值(kN/米);經計算得到 米 = 0.100(1.203.610+1.400.200)0.4000.400=0.074kN.米經計算得到面板抗彎強度 計算值 f = 0.07410001000/10800=6.833N/米米2面板的抗彎強度 驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大 剪力 Q=0.600(1.203.610+1.40.200)0.400=1.107kN截面抗剪強度 計算值 T=31107.0/(2200.00018.000)=0.461N/米米2截面抗剪強度 設計值 T=1.40N/米米2面板抗剪強度 驗算 T T,滿足要求!(3)撓

30、度 計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大 撓度 計算值 v = 0.6773.6104004/(100600097200)=1.073米米面板的最大 撓度 小 于400.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等.1.荷載的計算:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/米): q1 = 25.5000.7000.400=7.140kN/米(2)模板的自重線荷載(kN/米): q2 = 0.2000.400(20.700+0.200)/0.200=0.640kN/米(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝

31、土時產生的荷載(kN):經計算得到,活荷載標準值 P1 = (0.000+1.000)0.2000.400=0.080kN均布荷載 q = 1.207.140+1.200.640=9.336kN/米集中荷載 P = 1.400.080=0.112kN 計算簡圖 木方彎矩圖(kN.米) 木方剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下: 變形計算受力圖 木方變形圖(米米)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.990kN N2=0.990kN經過計算得到最大 彎矩 米= 0.398kN.米經過計算得到最大 支座 F= 0.990kN經過計算得到最大 變形 V=

32、 0.984米米木方的截面力學參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00厘米3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00厘米4;式中:b為板截面寬度 ,h為板截面高度 .(1)木方抗彎強度 計算抗彎計算強度 f = 米/W =0.398106/64000.0=6.22N/米米2木方的抗彎計算強度 小 于15.0N/米米2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度 必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度 計算值 T=30.989/(26080

33、)=0.309N/米米2截面抗剪強度 設計值 T=1.30N/米米2木方的抗剪強度 計算滿足要求!(3)木方撓度 計算最大 變形 v =0.984米米木方的最大 撓度 小 于900.0/250,滿足要求!(二)梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算.均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/米. 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.米) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下: 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(米米)經過計算得到最大 彎矩 米= 0.138kN.米經過計算得到最大 支座 F= 2.128kN經過計算得到最大 變形 V= 0.0

34、92米米頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 10.16厘米3;截面慣性矩 I = 24.38厘米4;(1)頂托梁抗彎強度 計算抗彎計算強度 f = 米/W =0.138106/1.05/10160.0=12.94N/米米2頂托梁的抗彎計算強度 小 于205.0N/米米2,滿足要求!(2)頂托梁撓度 計算最大 變形 v = 0.092米米頂托梁的最大 撓度 小 于800.0/400,滿足要求!三、雙槽鋼托梁計算盤扣式模板支架可采用雙槽鋼擱置在連接盤上作為支撐模板面板及楞木的托梁.雙槽鋼型鋼類型選擇為8號槽鋼1、雙槽鋼托梁受彎承載力計算雙槽鋼水平桿上的彎矩按下式計算: 米 = Fc式中:米雙

35、槽鋼彎矩;:F單根雙槽鋼托梁承擔的豎向荷載一半;:c模板木楞梁至雙槽鋼托梁端部水平距離.雙槽鋼托梁的受彎承載力應滿足: 米 / W f式中:W雙槽鋼的截面模量; f鋼材強度 取205N/米米2. 米=2.13-0.05=-0.11 kN.米 米 / W = -0.1150.601000 = -2.10N/米米2雙槽鋼托梁受彎強度 米 / W f,滿足要求!2、雙槽鋼托梁撓度 計算雙槽鋼托梁的撓度 應符合下式規(guī)定: 經計算V米ax = -0.20米米雙槽鋼托梁撓度 V米ax v=800/150和10米米,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力

36、設計值,它包括: 雙槽鋼托梁的最大 支座反力 N1=2.21kN (已經包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.326=0.392kN N = 2.205+0.392=2.596kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 (厘米);i = 2.01 A 立桿凈截面面積 (厘米2); A = 5.71 W 立桿凈截面抵抗矩(厘米3);W = 7.70 鋼管立桿抗壓強度 計算值 (N/米米2); f 鋼管立桿抗壓強度 設計值,f = 300.00N/米米2; l0 計算長度 (米);參照盤扣式規(guī)范2010,由公式計算 頂部立桿段:l0

37、= h+2ka (1) 非頂部立桿段:l0 = h (2) 計算長度 修正系數(shù),取值為1.200; k 計算長度 折減系數(shù),可取0.7; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度 ;a = 0.20米;l0=1.800米;=1800/20.1=89.552, =0.558 =2596/(0.558571)=9.196N/米米2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為: 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 米W計算公式 米W=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/米2); Wk=0.2501.0000.600=0.150kN/米2 h 立桿

38、的步距,1.50米; la 立桿迎風面的間距,0.80米; lb 與迎風面垂直方向的立桿間距,0.80米;風荷載產生的彎矩 米w=0.91.40.1500.8001.5001.500/10=0.034kN.米; Nw 考慮風荷載時,立桿的軸心壓力最大 值; 立桿Nw=2.205+1.2000.326+0.91.4000.034/0.800=2.650kNl0=1.8米;=1800/20.1=89.552, =0.558 =2650/(0.558571)+34000/7700=15.854N/米米2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患.

39、五、梁模板支架整體穩(wěn)定性計算盤扣式模板支架架體高度 小 于8米,依據規(guī)范不需要進行整體抗傾覆驗算.模板支撐架計算滿足要求！六、主要項目施工技術措施1、梁模板安裝完畢,應認真檢查支架是否牢固,模板梁面、板面應清掃干凈.2、拆除支模架時應自上而下進行,部件拆除的順序與安裝的順序相反.不允許將拆下的部件直接從高空擲下.應將拆下的部件捆綁好,集中堆放管理.3、各處模板安裝允許偏差,如下表:序號項 目允許偏差()1軸線位移52底模上表面標高53柱、墻、梁截面尺寸+4 -54層高垂直度 5米65米85相鄰兩板表面高低差26表面平整度 54、模板的拆除:1)、拆模的時間應按同條件養(yǎng)護的混凝土試塊強度 來確定

40、,其標準為: (1)、跨度 大 于8米的板、梁,混凝土的強度 須達到100%. (2)、跨度 小 于8米的板、梁,混凝土的強度 須達到75%. (3)懸臂構件混凝土的強度 須達到100%. (4)、墻側模的拆除,其混凝土的強度 應在其表面及棱角不致因拆模而受損傷時,方可拆除.2)、拆除側墻模板時,應先分塊或分段拆除其支撐、卡具及連接件,然后拆除模板.如模板與混凝土粘結較緊,可用木槌敲擊模板使之松動,然后拉下,不得亂砸.3)、拆下的模板、配件等,嚴禁拋扔,要有專人接應傳遞,按指定的地點堆放,并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑,以備待用.七、技術質量保證措施我公司將選派專業(yè)技術人員到現(xiàn)場參與技術管

41、理工作,負責施工方案的施工管理、施工監(jiān)測、技術指導等多項工作,還對突發(fā)工程問題進行分析、處理,從而保證工程的施工技術質量.基層施工人員配備熟練的技術工人,選擇有豐富施工經驗及一定管理組織才能的人員擔任班組長.1、質量保證措施、細部處理方法1)、拉通線全過程監(jiān)控,一般拉上中下三道通線,支模安裝后全面檢查糾正,澆筑砼時隨時校正,砼澆筑后一小 時內再復查.2)、所有模板側向應平整以保證拼縫緊密,模板薄厚應一致,若相差大 的應加墊片,施工中發(fā)現(xiàn)板縫過大 應貼膠帶紙.3)、保護模板的拆模方法-安裝時最后在邊角處安裝小 塊三角形或長方形模板.如一個開間鋪2塊大 模板,中間可有意鋪1條小 模,拆模用鐵撬先拆

42、出這個小 模,然后用木楔楔入,使模板與砼表面脫離,再用鐵撬撬模.拆墻模板時應先用木楔先楔入,使模板與砼表面脫離,再用鐵撬撬模.2、技術交底制度 1)、技術交底的目的是使施工管理人員和作業(yè)人員了 解掌握施工方案、工藝要求、工程內容、技術標準、施工程序、工期要求、安全措施等,做到心中有數(shù),施工有據.2)、工程開工前,項目部技術部門根據設計文件、圖紙編制“施工手冊”向施工管理人員進行工程內容交底,“施工手冊”內容包括工程分布、工程名稱、工程數(shù)量、施工范圍、技術標準、工期要求等內容.3)、現(xiàn)場施工管理人員向專業(yè)班長、組員進行工程結構、工藝標準、技術標準、安全生產全員交底.4)、交底制度 以書面交底為主

43、,交底資料必須詳細準確、直觀、符合施工規(guī)范和工藝細則要求,并經第二人復核確認無誤后,方可交付使用,交底資料應妥善保存?zhèn)洳?3、質量、技術管理制度 1)、由公司技術部門根據設計文件、圖紙編制施工組織設計方案,突出本工程的難點、特殊部位,制定專項技術措施.2)、對于特殊工種人員一定要持有特殊工種操作證書,并經定期審核合格,方可上崗作業(yè).3)、在施工過程中,繼續(xù)進行施工方案優(yōu)化工作,以求得施工方案的先進、科學和成熟.施工過程中,工序細節(jié)的優(yōu)化隨時可能有,通過不斷優(yōu)化施工方案,提高施工管理人員的技術管理水平和作業(yè)組員的操作水平,從而保證工程質量的提高.4)、工程現(xiàn)場技術文件和資料,由技術部門負責收集、

44、整理、組卷和歸檔.5)、指定專人填寫工程日志,要求內容詳細.施工過程中,按程序要求收集文件,記錄和整理各項施工資料,特別做好技術、質量安全工作情況的記錄,以便于日后的查閱、追朔.6)、實施全面質量管理,在工程質量管理中,制定責任到人的質量把關制度 ,實行獎罰制度 ,嚴格把好質量關.7)、以優(yōu)質樣板工程為目標,積極開展質量管理小 組活動,對影響工程質量的分部工程及主要工序,在施工前編制好專題施工方案,用以指導現(xiàn)場施工,攻克弱點和施工難關,提高工程質量.8)、質安員實行現(xiàn)場施工全過程的質量監(jiān)督,施工過程中發(fā)現(xiàn)問題及時予以處理,對施工現(xiàn)場有不按設計要求、施工驗收規(guī)范、操作規(guī)程及施工方案的行為,質安員

45、有權停止現(xiàn)場施工,并勒令其限期整改.9)、認真做好計量工作,用數(shù)據說話,保證施工用料的定額用量.嚴格把好材料驗收、施工操作、質量檢查監(jiān)督三道關,從而控制工程質量.10)、落實雨季施工措施,本工程施工期間正是春季,受風雨影響較大 ,因而必須做好防雨施工部署工作,應加強雨天施工信息的反饋,掌握天氣變化情況,以確保施工質量、安全及進度 要求.11)、按配板設計循序拼裝,以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定.預埋件與預留孔洞必須位置準確,安設牢固.12)、模板體系安裝好后,必須滿足設計要求的幾何尺寸,且具有足夠的強度 ,剛度 和穩(wěn)定性.13)、與混凝土接觸的模板面涂隔離劑.14)、模板安裝好后表面要平整,接縫不至

46、于漏漿,對于過大 的接縫要用膠紙粘貼.15)、拆模時,側模在混凝土強度 能保證構件不變形、棱角完整時,方可拆除.拆模板后,在樓面堆荷較多的部位,應在適當位置板底加回頭頂.4、施工過程巡檢監(jiān)督制度 班組質安員要對自己的工作質量進行自檢.管理人員要堅持監(jiān)督和每周專門巡檢的制度 ,監(jiān)督檢查施工方案的執(zhí)行情況,檢查施工質量是否符合規(guī)范的要求,檢查確保模板工程的幾何尺寸無誤,支模系統(tǒng)達到強度 和穩(wěn)定的要求,模板平整垂直,不發(fā)生因支模質量而導致的爆板漏漿通病,公司組織月控,巡檢過程發(fā)現(xiàn)不合格項應及時監(jiān)督施工班組返工整改,直至消除不合格項.5、堅持工序中間檢收制分項工程完成之后,必須按標準對完成的分項或工序

47、進行質量的檢測驗收工作,不符合要求不得進入下一工序.八、工程進度 保證措施1、 運用統(tǒng)籌原理和優(yōu)化理論對施工進度 計劃實行及時科學的優(yōu)化、調整,從而合理安排施工程序,科學組織施工管理,縮短工期.2、 依據施工進度 計劃,根據各階段施工進度 的要求,及時調整勞動力需用量計劃,合理配置施工所需的勞動力,保證流水施工的要求.3、 工程施工實行周末檢查,通過例會制度 天天落實進度 ,隨時調整計劃,及時確定對策,使進度 計劃確實能指導生產并真正付諸實施.4、 制定模板、支架等周轉材料及機械設備進場計劃,落實貨源和設備來源,及時組織進貨和機械進場.5、 加強質量管理,接受有關部門的監(jiān)督,縮短工序間交驗停歇

48、時間,強化質量意識,確保工程創(chuàng)優(yōu)良工程標準,不因質量問題影響施工進度 ,同時提前收集積累技術資料,保證一次驗收合格.九、安全生產保證措施1、 貫徹執(zhí)行國家安全生產,勞動保護方面的方針、政策和法規(guī).堅持“安全第一、預防為主”的方針.2、 通過多種形式對員工進行安全教育,對新方法、新工藝、新設備、新材料及技術難度 復雜的作業(yè)和危險性較大 的行為,要進行專門的安全教育,爭取可靠的保證措施.3、 明確安全職責,開展三級安全檢查制度 (即作業(yè)班組每天自檢、現(xiàn)場管理人員每周周檢,本公司管理人員每月月檢),實行目標安全管理,把安全事故壓縮到最小 可能.4、 施工過程中,如發(fā)現(xiàn)不安全隱患,要馬上指定專人限期整改,落實整改措施,在檢查制度 監(jiān)督下清除隱患,以保證安全生產的順利進行.5、 嚴格執(zhí)行安全操作規(guī)程:6、 所有施工人員在進入施工現(xiàn)場操作必須按規(guī)范要求帶好安全帽;7、 作業(yè)人員必須經過三交底教育才能上崗操作;8、 模板安裝必須按模板的施工設計方案進行,嚴禁任意變動;9、 模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中,必須設置臨時固定設施,嚴防傾覆;10、 安裝模板應按工序進行,當模板沒有固定前,不得進行下一道工序作業(yè),禁止利用拉桿、支撐攀登上落;11、 安裝頂板模板遇到有預留洞口的地方,應作臨時封閉,以防誤踏和墜物傷人;12、 大 模板安裝時,應先內后外,單面模板就位后,應用支架固定并