鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題帶答案

1、1、鋼結(jié)構(gòu)對(duì)動(dòng)力荷載的適應(yīng)性較強(qiáng)，這主要原因是由于鋼材具有：（B）A、良好的塑性B、良好的韌性C、均勻的內(nèi)部組織D、較高的強(qiáng)度2、下列哪些元素含量高，鋼材強(qiáng)度提高，但鋼材的塑性、韌性、冷彎性能、可焊性、抗銹性降低：（C）A、硫 B、磷 C、碳 D、硅3、鋼結(jié)構(gòu)一般不會(huì)因偶然超載或局部超載而突然破環(huán)，這是由于鋼材具有：（A）A、良好的塑性B、良好的韌性C、均勻的內(nèi)部組織D、較高的強(qiáng)度4、把鋼材視為理想彈塑性體的根據(jù)是：（D）A、fy以前是彈性，fy以后視為彈塑性B、fy以前是彈性，fy以后視為塑性C、fy以前近于理想彈塑性，fy以后視為塑性D、fy以前近于理想彈性，fy以后，塑性應(yīng)變范圍大而應(yīng)力

2、保持不變近于理想塑性5、一起重量為50t的中級(jí)工作制，處于-18地區(qū)的露天料場的鋼吊車梁，宜采用下列哪種鋼：（D）A、Q235A B、Q235B.F C、Q235C D、Q235D6、有4種不同厚度的Q345鋼板，其中哪種厚度的鋼板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值最高：（A）A、12mm B、40mm C、26mm D、30mm7、應(yīng)力集中對(duì)構(gòu)件有何影響：（C）A、使構(gòu)件的承載力降低B、使構(gòu)件的承載力提高C、使構(gòu)件的塑性降低，脆性增加D、使構(gòu)件截面面積減少8、某冶金車間鋼結(jié)構(gòu)工作平臺(tái)，主梁上結(jié)構(gòu)自重5kN/m2，活載按最大檢修材料所產(chǎn)生的荷載20kN/m2考慮，簡支主梁跨度8m，間距5m，主梁跨中彎矩設(shè)計(jì)值為：（D

3、）A、1280KN.m B、1124KN.m C、1668KN.m D、1360KN.m9、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度計(jì)算的極限狀態(tài)是：（D）A、凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的極限抗拉強(qiáng)度fuB、毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的極限抗拉強(qiáng)度fuC、凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度fyD、毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度fy10、軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行哪種計(jì)算：（D）A、強(qiáng)度計(jì)算B、強(qiáng)度和剛度計(jì)算C、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和剛度計(jì)算D、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度計(jì)算11、軸心受拉構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行哪種計(jì)算：（B）A、強(qiáng)度計(jì)算B、強(qiáng)度和剛度計(jì)算C、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和剛度計(jì)算D、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度計(jì)算12、軸心受壓構(gòu)件

4、的整體穩(wěn)定系數(shù)與什么因素有關(guān)？（B）A、構(gòu)件截面類別、構(gòu)件兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比B、構(gòu)件截面類別、鋼材鋼號(hào)、長細(xì)比C、構(gòu)件截面類別、構(gòu)件計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比D、構(gòu)件截面類別、構(gòu)件兩個(gè)方向的長度、長細(xì)比13、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計(jì)算采用換算長細(xì)比的原因是（D）A、組成格構(gòu)式構(gòu)件的分肢是熱軋型鋼，有較大的殘余應(yīng)力，使構(gòu)件的臨界力降低B、格構(gòu)式構(gòu)件有較大的附加彎矩，使構(gòu)件的臨界力降低C、格構(gòu)式構(gòu)件有加大的構(gòu)造偏心，使構(gòu)件的臨界力降低D、格構(gòu)式構(gòu)件的綴條或綴板剪切變形較大，使構(gòu)件的臨界力降低14、綴條式軸心受壓構(gòu)件的斜綴條可按軸心壓桿計(jì)算，但鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值要乘以折減系數(shù)以考慮（C）A、剪力影

5、響B(tài)、綴條與分肢間焊接缺陷的影響C、綴條與分肢間單面連接的偏心影響D、各綴條軸線未交于分肢軸線的偏心影響15、計(jì)算兩分肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸彎曲屈曲時(shí)的整體穩(wěn)定性時(shí)，查穩(wěn)定系數(shù)時(shí)應(yīng)采用哪項(xiàng)長細(xì)比（B）（x軸為虛軸）A、x B、0x C、y D、0y16、計(jì)算兩分肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞實(shí)軸彎曲屈曲時(shí)的整體穩(wěn)定性時(shí)，查穩(wěn)定系數(shù)時(shí)應(yīng)采用哪項(xiàng)長細(xì)比（C）（x軸為虛軸）A、x B、0x C、y D、0y17、兩端鉸接、Q235號(hào)雙軸對(duì)稱工字鋼的軸心受壓構(gòu)件，在不改變鋼號(hào)、構(gòu)件截面類別、翼緣和腹板面積的情況下，采用下列哪項(xiàng)措施能提高桿件的承載力（A）A、改變桿件兩端連接構(gòu)造、在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支撐點(diǎn)、

6、減小翼緣厚度增加翼緣寬度B、調(diào)整桿件弱軸方向的計(jì)算長度、減小翼緣寬度增加翼緣厚度C、改變桿件兩端連接構(gòu)造、在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支撐點(diǎn)、減小翼緣寬度增加翼緣厚度D、調(diào)整桿件弱軸方向的計(jì)算長度、加大腹板高度減小腹板厚度18、焊接工字鋼等截面簡支梁，在何種條件下，整體穩(wěn)定系數(shù)最高（A）A、跨中作用一集中荷載B、跨間三分點(diǎn)處各作用一集中荷載C、全跨作用均布荷載D、梁兩端作用大小相等，方向相反的彎矩19、焊接工字鋼等截面簡支梁，穩(wěn)定系數(shù)最高的情況是（C）A、梁沿全長為等截面B、梁截面沿長度變化C、加強(qiáng)受壓翼緣D、加強(qiáng)受拉翼緣20、焊接工字鋼等截面簡支梁，當(dāng)跨中集中荷載作用在腹板平面內(nèi)時(shí)，荷載作用點(diǎn)位于什么

7、位置穩(wěn)定系數(shù)最高（D）A、上翼緣B、截面形心C、截面形心與下翼緣之間D、下翼緣21、彎矩繞虛軸作用的雙肢綴條式壓彎構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（D）和綴條計(jì)算A、強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定B、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定C、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定D、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、分肢穩(wěn)定22、彎矩繞實(shí)軸作用的雙肢綴條式壓彎構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（A）和綴條計(jì)算A、強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定B、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定C、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定D、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、分肢穩(wěn)定23、雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴條按（

8、B）進(jìn)行計(jì)算A、壓彎構(gòu)件的剪力B、壓彎構(gòu)件的剪力和格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力Af（fy /235）0.5 /85的較大值C、壓彎構(gòu)件的剪力和格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力Af（fy /235）0.5 /85的較小值D、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力Af（fy /235）0.5 /8524、軸心受壓構(gòu)件考慮腹板屈曲后強(qiáng)度，計(jì)算整體穩(wěn)定系數(shù)，計(jì)算強(qiáng)度時(shí)，截面面積應(yīng)按哪項(xiàng)驗(yàn)算（B）A、有效截面面積、全截面面積B、全截面面積、凈截面面積C、均用凈截面面積D、均用有效截面面積25、軸心受壓工字形截面柱翼緣的寬厚比和腹板的高厚比是根據(jù)下列哪項(xiàng)原則確定的（D）A、板件的臨界應(yīng)力小于屈服強(qiáng)度B、板件的臨界應(yīng)力不小于屈服強(qiáng)度

9、C、板件的臨界應(yīng)力小于構(gòu)件的臨界應(yīng)力D、板件的臨界應(yīng)力不小于構(gòu)件的臨界應(yīng)力26、工字形軸心受壓構(gòu)件翼緣的外伸寬度限值為（B）A、15（235/fy）0.5B、13（235/fy）0.5 （10+0.1）（235/fy）0.520（235/fy）0.5C、40（235/fy）0.5 （25+0.5）（235/fy）0.575（235/fy）0.5D、40（235/fy）0.527、工字形軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)30100時(shí)，翼緣的外伸寬厚比限值為（10+0.1）（235/fy）0.5，式中的為（A）A、構(gòu)件兩個(gè)方向長細(xì)比的最大值B、構(gòu)件兩個(gè)方向長細(xì)比的最小值C、構(gòu)件兩個(gè)方向長細(xì)比的平均值D、構(gòu)件繞強(qiáng)軸的

10、長細(xì)比28、受動(dòng)力荷載作用的焊接工字形截面簡支梁翼緣的局部穩(wěn)定，翼緣外伸寬度應(yīng)滿足（C）A、9（235/fy）0.5B、13（235/fy）0.5C、15（235/fy）0.5D、40（235/fy）0.529、工字形截面壓彎構(gòu)件腹板的允許高厚比是根據(jù)下列哪項(xiàng)確定的（B）A、介于軸心受壓構(gòu)件腹板和受彎構(gòu)件腹板高厚比之間B、h0/tw與腹板的應(yīng)力梯度和構(gòu)件的長細(xì)比的關(guān)系C、腹板的應(yīng)力梯度D、構(gòu)件長細(xì)比30、梁腹板的支撐加勁肋應(yīng)設(shè)置在（C）A、剪應(yīng)力最大的區(qū)段B、彎曲應(yīng)力最大的區(qū)段C、上翼緣或下翼緣有固定集中荷載的作用部位D、吊車輪壓所產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力較大處31、配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有

11、效措施，當(dāng)h0/tw170（235/fy）0.5時(shí)，下列哪項(xiàng)是正確的（C）A、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋C、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)同時(shí)配置橫向加勁肋和縱向加勁肋D、不致失穩(wěn)，除支撐加勁肋外，不需配置橫向加勁肋和縱向加勁肋32、配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有效措施，當(dāng)150（235/fy）0.5h0/tw80（235/fy）0.5時(shí)，下列哪項(xiàng)是正確的（B）A、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋B、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋C、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)同時(shí)配置橫向加勁肋和縱向加勁肋D、不致失穩(wěn)，除支撐加勁肋外，不需配置橫向加勁

12、肋和縱向加勁肋33、配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有效措施，當(dāng)h0/tw80（235/fy）0.5時(shí)，下列哪項(xiàng)是正確的（D）A、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋B、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋C、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)同時(shí)配置橫向加勁肋和縱向加勁肋D、不致失穩(wěn)，除支撐加勁肋外，不需配置橫向加勁肋和縱向加勁肋34、摩擦型與承壓型高強(qiáng)螺栓的主要區(qū)別（D）A、構(gòu)件接觸面處理方法不同B、材料不同C、施加預(yù)拉力不同D、外力克服構(gòu)件間摩擦阻力后為承壓型高強(qiáng)螺栓，否則為摩擦型高強(qiáng)螺栓35、根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范，焊縫質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)下列敘述錯(cuò)誤的是（A）A、一級(jí)焊縫只要求通過外觀檢查B

13、、三級(jí)焊縫只要求通過外觀檢查C、二級(jí)焊縫要求在外觀檢查的基礎(chǔ)上，用超聲波檢驗(yàn)每條焊縫的20長度D、一級(jí)焊縫要求在外觀檢查的基礎(chǔ)上，用超聲波檢驗(yàn)每條焊縫的全部長度36、殘余應(yīng)力對(duì)下列哪項(xiàng)無影響（B）A、結(jié)構(gòu)或構(gòu)件剛度B、靜力強(qiáng)度C、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定D、疲勞強(qiáng)度37、普通螺栓的受剪承載力設(shè)計(jì)值與下列哪項(xiàng)無關(guān)（A）A、螺栓孔的直徑B、螺栓直徑C、受剪面數(shù)D、螺栓抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值38、摩擦型高強(qiáng)螺栓受剪連接時(shí)的極限承載力為（C）A、螺栓剪面的抗剪承載力B、連接板件的孔壁承壓承載力C、連接板件間的摩擦阻力D、連接板件凈截面承載力39、角鋼與鋼板焊接連接，角鋼的厚度為8mm，鋼板厚度為12mm，角鋼肢

14、尖與板件間的側(cè)面角焊縫焊腳尺寸hf為（B）A、5mm B、6mm C、8mm D、9mm40、角鋼與鋼板焊接連接，角鋼的厚度為8mm，鋼板厚度為12mm，角鋼肢背與板件間的側(cè)面角焊縫焊腳尺寸hf為（B）A、5mm B、8mm C、10mm D、12mm41、承壓型高強(qiáng)螺栓可用于下列那些結(jié)構(gòu)（C）A、直接承受動(dòng)力荷載作用的結(jié)構(gòu)B、承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)C、承受靜力荷載作用或間接受動(dòng)力荷載作用的結(jié)構(gòu)D、薄壁型鋼結(jié)構(gòu)42、摩擦型高強(qiáng)螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值（C）承壓型高強(qiáng)螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值。A、大于 B、小于 C、等于 D、外力克服板件摩擦力后等于二、填空1、結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)可分為（承載能力極限狀態(tài)）

15、和（正常使用極限狀態(tài)）兩種。2、當(dāng)結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)于相同的安全等級(jí)的結(jié)構(gòu)，延性破壞時(shí)的可靠度指標(biāo)（小于）非延性破壞時(shí)的可靠度指標(biāo)（填大于、小于、等于）；對(duì)于相同的破壞性質(zhì)，結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)越高，可靠度指標(biāo)（越高）（填越高、越低、不變）。3、結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)為ZRS，其中R為結(jié)構(gòu)抗力，S為荷載對(duì)結(jié)構(gòu)的綜合效應(yīng)，當(dāng)Z0，表明結(jié)構(gòu)處于（可靠）狀態(tài)；當(dāng)Z0，表明結(jié)構(gòu)處于（失效）狀態(tài)；當(dāng)Z0，表明結(jié)構(gòu)處于（極限）狀態(tài)。4、鋼結(jié)構(gòu)的初始缺陷包括（幾何缺陷）和（材料缺陷）。5、冷彎試驗(yàn)可以反映鋼材的（塑性變形能力）和（冶金質(zhì)量）。6、鋼材按脫氧程度不同，可分為（沸騰鋼）、（鎮(zhèn)靜鋼）和（半鎮(zhèn)靜鋼）

16、。7、鋼號(hào)Q235B.F中的B表示（質(zhì)量等級(jí)為B級(jí)），F(xiàn)表示（沸騰鋼）8、鋼號(hào)Q235A.b中的A表示（質(zhì)量等級(jí)為A），b表示（半鎮(zhèn)靜鋼）9、8.8級(jí)高強(qiáng)度螺栓，其中8表示（抗拉強(qiáng)度為800MPa），0.8表示（屈強(qiáng)比）10、冷彎薄壁型鋼鋼板按板件的加勁條件可分為加勁板件、（邊緣加勁板件）和（非加勁板件）。11、彈性狀態(tài)下依屈曲后性能，失穩(wěn)有穩(wěn)定分岔失穩(wěn)、（不穩(wěn)定分岔失穩(wěn)）和（越躍屈曲）三種類型。12、處理?xiàng)U件的非彈性穩(wěn)定問題的兩種簡化理論包括（切線模量理論）和（折算模量理論或雙模量理論）。13、矩形鋼管受軸向壓力作用，矩形截面邊長分別為a和b，如果ab，板的嵌固系數(shù)a（）b（填、）；如果ab，板的嵌固系數(shù)a（）b（填、）；如果ab，板的嵌固系數(shù)a（）b（填、）。14、梁的整體穩(wěn)定系數(shù)b0.6時(shí)應(yīng)進(jìn)行修正，原因是此時(shí)鋼材已經(jīng)進(jìn)入（塑性狀態(tài)）。15、計(jì)算平面桁架內(nèi)，設(shè)桿件的幾何長度為l，交叉腹桿的計(jì)算長度為（0.5l）。16、計(jì)算平面桁架外，設(shè)桿件的幾何長度為l，交叉腹桿中，當(dāng)一桿受拉，另一