電站風(fēng)機(jī)節(jié)能改造.ppt

電站風(fēng)機(jī)節(jié)能與改造,西安熱工研究院有限公司 二一年八月,岳佳全主要內(nèi)容,1 我國電站風(fēng)機(jī)現(xiàn)狀及目前存在的主要問題 2 電站風(fēng)機(jī)節(jié)能改造途徑 3 電站風(fēng)機(jī)節(jié)能改造技術(shù)與方法 4 節(jié)能改造實例,1 我國電站風(fēng)機(jī)現(xiàn)狀及目前 存在的主要問題,1.1本課件所講風(fēng)機(jī)主要包括鍋爐的送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、排粉機(jī)、脫硫增壓風(fēng)機(jī)等大型風(fēng)機(jī)。通常電廠里各風(fēng)機(jī)的發(fā)電廠用電率所占比例均較高，因此設(shè)法降低風(fēng)機(jī)耗電率，對電廠的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有著十分重要的現(xiàn)實意義。,1.2我國電站風(fēng)機(jī)的總體技術(shù)水平己進(jìn)入國際先進(jìn)行列，但為滿足我國火力發(fā)電的實際需求，在制造工藝、 質(zhì)量管理、選型設(shè)計和運(yùn)行水平等 方面還需進(jìn)一步提高。,1.3電站軸流風(fēng)機(jī)制造水平 我國大型電站風(fēng)機(jī)主要生產(chǎn)廠家沈陽鼓風(fēng)機(jī)廠、上海鼓風(fēng)機(jī)廠、成都電力機(jī)械廠、豪頓華公司和武漢鼓風(fēng)機(jī)廠均引進(jìn)了國外先進(jìn)的軸流風(fēng)機(jī)技術(shù)，經(jīng)過多年對多家引進(jìn)技術(shù)的消化吸收和自主開發(fā)，目前我國生產(chǎn)的電站軸流式風(fēng)機(jī)，不論是動葉調(diào)節(jié)還是靜葉調(diào)節(jié)己能滿足我國火電機(jī)組發(fā)展的需要，且己出口到國外(包括一些發(fā)達(dá)國家)，說明我國電站軸流風(fēng)機(jī)的制造水平己進(jìn)入了世界先進(jìn)行列。,1.4電站離心式風(fēng)機(jī)制造水平 我國早從上世紀(jì)六十年代起就開發(fā)了具有世界先進(jìn)水平的4-72、4-73型電站離心式風(fēng)機(jī)，隨后西安熱工研究院又開發(fā)出了一大批適用于我國火力發(fā)電技術(shù)發(fā)展各時期需要的電站離心式風(fēng)機(jī)，如4-60、5-52、5-36、5-29、6-22等。目前我國已能生產(chǎn)出具有國際先進(jìn)水平的電站離心式風(fēng)機(jī)，能夠滿足我國火力發(fā)電技術(shù)發(fā)展的需要。,1.5風(fēng)機(jī)運(yùn)行中存在的問題 1.5.1軸流風(fēng)機(jī)失速的機(jī)率高，尤其是阻力變化較大的一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、脫硫增壓風(fēng)機(jī)； 1.5.2風(fēng)、煙管道異常振動屢見不鮮，特別是一次風(fēng)管道，密封風(fēng)管道等； 1.5.3高壓離心風(fēng)機(jī)變頻后引起風(fēng)機(jī)異常振動，風(fēng)量風(fēng)壓波動；,1.5.4軸流風(fēng)機(jī)變頻改造后在某些常用頻率產(chǎn)生共振導(dǎo)致風(fēng)機(jī)不能安全運(yùn)行； 1.5.5風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)不夠靈活、由卡澀、失靈等引起的實際調(diào)節(jié)位置與指示值偏差大，影響并聯(lián)操作和穩(wěn)定運(yùn)行； 1.5.6風(fēng)機(jī)和電機(jī)軸承振動問題也還比較突出； 1.5.7調(diào)節(jié)葉片脫落、轉(zhuǎn)子裂紋失效還時有發(fā)生； 1.5.8運(yùn)行噪音高，基本上達(dá)不到85dB的要求。,1.6 我國電站風(fēng)機(jī)節(jié)電潛力較大 總體來說，我國電站風(fēng)機(jī)平均耗電率均較高，節(jié)電潛力較大。主要原因有： (1) 風(fēng)機(jī)選型參數(shù)確定不合理；(2) 風(fēng)機(jī)選型不當(dāng)； (3) 風(fēng)機(jī)可靠性較差； (4)燃煤變差后風(fēng)機(jī)出力增加； (5) 運(yùn)行操作不盡合理；(6)機(jī)組負(fù)荷率低； (7)在脫硫脫硝改造中由于場地受限煙氣管道設(shè)計不合理導(dǎo)致耗電量高； (8)變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)裝置不能正常投運(yùn)。,2 電站風(fēng)機(jī)節(jié)能改造途徑,2.1 選擇與鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng) 相匹配的風(fēng)機(jī),目前，我國大型電站鍋爐風(fēng)機(jī)幾乎均是高效風(fēng)機(jī)，但其在電廠運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性卻有較大差別。最主要原因是不同風(fēng)機(jī)的特性與其工作的管網(wǎng)系統(tǒng)阻力特性匹配性能有較大差異。因此，選擇好與鍋爐風(fēng)(煙)系統(tǒng)匹配的風(fēng)機(jī)是節(jié)能改造工作的重中之重。,2.2 采用先進(jìn)的調(diào)節(jié)方式,鍋爐風(fēng)機(jī)在選型時均留有一定裕量，主要是考慮煤質(zhì)的變化、鍋爐主輔設(shè)備狀況變差等因素的影響，很多廠所配風(fēng)機(jī)裕量都較大，另外參與調(diào)峰的機(jī)組負(fù)荷率較低。因此，鍋爐風(fēng)機(jī)總是在部分負(fù)荷下運(yùn)行。顯然，電站風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)性能比較關(guān)鍵，對電站風(fēng)機(jī)的節(jié)能改造另一方面就是對調(diào)節(jié)方式的改造。,2.3 改造低效運(yùn)行的風(fēng)機(jī),目前，盡管在我國大型電廠使用的電站風(fēng)機(jī)幾乎全是高效風(fēng)機(jī)，但由于種種原因，其運(yùn)行效率較低的風(fēng)機(jī)還不少。對這些風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造，提高其運(yùn)行效率，是我國電站風(fēng)機(jī)節(jié)能改造的重要途徑。,2.4 改造不合理的風(fēng)機(jī) 進(jìn)出口管道布置,風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口管道布置不合理不僅會增加風(fēng) （煙）系統(tǒng)阻力，增加風(fēng)機(jī)電耗，甚至?xí)?接影響風(fēng)機(jī)的性能。特別是風(fēng)機(jī)進(jìn)口管道布 置不合理，會破壞風(fēng)機(jī)進(jìn)口氣流的均勻性， 使風(fēng)機(jī)出力和效率顯著降低。因此，改造不 合理的進(jìn)、出口管道布置也是風(fēng)機(jī)節(jié)能改造的又一途徑。,2.5 提高電站風(fēng)機(jī)運(yùn)行的 安全可靠性,電站風(fēng)機(jī)的可靠性直接關(guān)系到發(fā)電機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)性。如果風(fēng)機(jī)的故障率高，則會造成發(fā)電機(jī)組非計劃停運(yùn)或非計劃降低出力運(yùn)行，直接損失發(fā)電量和降低機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。因此，提高風(fēng)機(jī)可靠性改造，降低其非計劃停運(yùn)率，無疑是電站風(fēng)機(jī)的另一重要節(jié)能改造途徑。,2.6 對風(fēng)煙系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整,對風(fēng)煙系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，特別是鍋爐啟停和低負(fù)荷下的優(yōu)化調(diào)整，以減少節(jié)流損失，提高風(fēng)機(jī)實際運(yùn)行效率，也是電站風(fēng)機(jī)節(jié)能的不可忽視的途徑。,3 電站風(fēng)機(jī)節(jié)能改造 技術(shù)與方法,3.1 選擇與鍋爐風(fēng)(煙)系統(tǒng) 相匹配的風(fēng)機(jī)型式和大小,要選擇到與鍋爐風(fēng)(煙)系統(tǒng)相匹配的風(fēng)機(jī)，一是必須全面準(zhǔn)確提供風(fēng)機(jī)選型設(shè)計所需的原始數(shù)據(jù)和各工況參數(shù)；二是合理確定風(fēng)機(jī)的型式和大小。,1) 合理確定風(fēng)機(jī)選型設(shè)計參數(shù),風(fēng)機(jī)選型設(shè)計參數(shù)是否合理是風(fēng)機(jī)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性好壞的首要關(guān)鍵，選大了則會使風(fēng)機(jī)運(yùn)行不到高效區(qū)內(nèi)，造成高效風(fēng)機(jī)低效運(yùn)行的后果。甚至可能導(dǎo)致離心風(fēng)機(jī)及其進(jìn)出口管道的劇烈振動和軸流風(fēng)機(jī)失速(喘振)等不安全現(xiàn)象發(fā)生，威脅機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。選小了又會造成不能滿足機(jī)組滿發(fā)的需要。,我國電站風(fēng)機(jī)的選型參數(shù)均是按鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量所需的風(fēng)(煙)量和風(fēng)(煙)系統(tǒng)計算阻力加上一定的富裕量確定的。其中鍋爐本體的風(fēng)(煙)量和風(fēng)(煙)系統(tǒng)阻力由鍋爐廠提供，輔機(jī)設(shè)備的出力、阻力、漏風(fēng)等由制造廠提供，鍋爐島內(nèi)的風(fēng)、煙管道由設(shè)計院設(shè)計，最終選型設(shè)計參數(shù)由設(shè)計院提出。因此，作為業(yè)主單位必須深入了解鍋爐和輔助設(shè)備制造廠提供的參數(shù)是否留有裕量及其大小(特別是空氣預(yù)熱器一、二次風(fēng)的漏風(fēng)率、制粉系統(tǒng)的出力及阻力)；設(shè)計院的管道設(shè)計是否合理和風(fēng)(煙)量及阻力計算時是否已留有裕量；最后總的裕量是否合適等。 要合理確定風(fēng)機(jī)選型設(shè)設(shè)參數(shù)，必需提供正確完整的原始數(shù)據(jù)和合理選擇風(fēng)量和風(fēng)壓裕量。,這里要特別強(qiáng)調(diào)的是，提供風(fēng)機(jī)的選型參數(shù)不能只有一個設(shè)計工況點(diǎn)參數(shù)，如果只有TB和BMCR兩工況點(diǎn)的參數(shù)就選擇風(fēng)機(jī)，往往造成選出的風(fēng)機(jī)不能滿足低負(fù)荷工況的需要。甚至造成軸流風(fēng)機(jī)失速（喘振），或離心風(fēng)機(jī)工作在氣流高脈動區(qū)，給風(fēng)機(jī)安全穩(wěn)定運(yùn)行帶來隱患。,2）合理選取風(fēng)量和風(fēng)壓裕量,一次風(fēng)機(jī)風(fēng)量裕量宜選取20%25%，另加溫度裕量，可按“夏季通風(fēng)室外計算溫度”來確定；風(fēng)機(jī)壓力裕量宜為20%(CFB鍋爐一次風(fēng)機(jī)可擴(kuò)大到25%)。 當(dāng)采用三分倉或管箱式空氣預(yù)熱器時，送風(fēng)機(jī)風(fēng)量裕量宜為5%10%，另加溫度裕量，可按“夏季通風(fēng)室外計算溫度”來確定；風(fēng)機(jī)壓力裕量宜為10%20%。 引風(fēng)機(jī)煙氣量裕量宜選取10%，另加15的溫度裕量；風(fēng)機(jī)壓力裕量宜為20%。,3)風(fēng)機(jī)型式選擇原則,不同類型的大型電站風(fēng)機(jī)比轉(zhuǎn)速的范圍大致如下： 離心風(fēng)機(jī)：ns=1880 靜調(diào)子午加速軸流式風(fēng)機(jī)：ns=80120 靜調(diào)標(biāo)準(zhǔn)軸流和動調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)：ns=100200,4) 風(fēng)機(jī)型號大小選擇,為選擇到合適的風(fēng)機(jī)型式和型號，首先要有風(fēng)機(jī)所在系統(tǒng)的阻力特性，即發(fā)電機(jī)組在各種負(fù)荷工況及可能的異常工況下運(yùn)行時該系統(tǒng)的流量和阻力。其次要了解機(jī)組的負(fù)荷特性(即負(fù)荷率)。,選型時，首先按TB工況參數(shù)選取風(fēng)機(jī)型式和型號大小，然后將系統(tǒng)阻力特性(換算到所要選擇的風(fēng)機(jī)特性曲線相同的狀態(tài))畫到所選的風(fēng)機(jī)性能特性曲線圖上，觀查所要選的風(fēng)機(jī)是否能滿足安全穩(wěn)定運(yùn)行的需要。即阻力線要完全落在風(fēng)機(jī)穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)且失速裕度足夠。,在滿足安全運(yùn)行需要后，再按機(jī)組不同負(fù)荷下的參數(shù)查出風(fēng)機(jī)效率，并據(jù)各負(fù)荷下的運(yùn)轉(zhuǎn)時間計算出耗電量進(jìn)行比較，選擇年耗電量最小的風(fēng)機(jī)型號。但在確定風(fēng)機(jī)型式(離心、動調(diào)軸流、靜調(diào)軸流)時，還要考慮風(fēng)機(jī)設(shè)備費(fèi)、年維護(hù)費(fèi)、基礎(chǔ)費(fèi)、占地大小及運(yùn)行可靠性等進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后再最終確定 。,3.2 選擇適合的風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式,1) 風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式初步比較,風(fēng)機(jī)最好的調(diào)節(jié)方法為無級變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，其于依次是動調(diào)軸流和雙速靜調(diào)軸流風(fēng)機(jī)、雙速離心式風(fēng)機(jī)、單速靜調(diào)軸流風(fēng)機(jī)、入口導(dǎo)葉調(diào)節(jié)離心風(fēng)機(jī)、采用進(jìn)風(fēng)箱進(jìn)口百葉窗式擋板調(diào)節(jié)的離心式風(fēng)機(jī)最差。 無級變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)在我國電廠中成功應(yīng)用的主要有：調(diào)速型液力耦合器和變頻器,2) 風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式選取原則,風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式選取的原則顯然是：在滿足安全可靠條件下，長期運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性最好?？捎眉夹g(shù)經(jīng)濟(jì)比較方法相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)計算的方法來評定。,3)調(diào)節(jié)方式的選取及變速調(diào)節(jié)注意事項,（1）對于離心式風(fēng)機(jī)的高壓一次風(fēng)機(jī)（如CFB鍋爐的一、二次風(fēng)機(jī)）若裕量較大。建議采用變頻調(diào)速。如考慮到功率較大，變頻器價格較高，若機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時間較短，也可選擇調(diào)速型液力耦合器調(diào)速。如選用靜葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī)，可進(jìn)行試驗后論證采用變速調(diào)節(jié)的投資回收。,（2）在運(yùn)風(fēng)機(jī)上加裝變轉(zhuǎn)速裝置應(yīng)注意的問題 在己投運(yùn)的風(fēng)機(jī)上加裝變轉(zhuǎn)速裝置，更要注意風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)系統(tǒng)是否匹配的問題。如果風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)系統(tǒng)匹配不好，即機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行或風(fēng)機(jī)全速運(yùn)行調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu) (如有) 全開時，風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率就不高。那么即使采用變速調(diào)節(jié)，風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率也還是低的。對此，必須首先對風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造，然后再選配變速調(diào)節(jié)設(shè)備。,確定是否需采用變速調(diào)節(jié)的方法是：首先通過試驗確定系統(tǒng)的阻力線，然后將現(xiàn)有風(fēng)機(jī)的性能曲線轉(zhuǎn)換為轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的性能曲線，并將系統(tǒng)的阻力特性線繪在其中，若此阻力線在最高效率區(qū)，則可認(rèn)為改變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的同時不必進(jìn)行風(fēng)機(jī)改造。否則需進(jìn)行風(fēng)機(jī)改造。但是否改用變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，還需根據(jù)機(jī)組負(fù)荷率情況進(jìn)行仔細(xì)的經(jīng)濟(jì)比較。避免節(jié)電不省錢的狀況發(fā)生。,另外，在己投運(yùn)的風(fēng)機(jī)上加裝變轉(zhuǎn)速裝置，要注意防止在某些轉(zhuǎn)速下運(yùn)行時發(fā)生風(fēng)機(jī)某構(gòu)件、風(fēng)煙道共振和軸系扭振的發(fā)生。,對于前彎風(fēng)機(jī)，還應(yīng)特別注意調(diào)速后可能出現(xiàn)失速搶風(fēng)問題。因為前彎風(fēng)機(jī)的壓力特性線也成馬鞍形狀，也有失速區(qū)。對于阻力不是隨流量成平方關(guān)系變化的管網(wǎng)特性(如正壓直吹式制粉系統(tǒng))來說，一次風(fēng)機(jī)的運(yùn)行點(diǎn)將隨著轉(zhuǎn)速的降低向著小流量區(qū)即更接近失速區(qū)移動。當(dāng)轉(zhuǎn)速降到一定程度后，風(fēng)機(jī)就進(jìn)入失速區(qū)運(yùn)行。若此時是兩風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行，必發(fā)生搶風(fēng)現(xiàn)象。,3.3 改造低效運(yùn)行風(fēng)機(jī)的技術(shù),以往，電站風(fēng)機(jī)改造主要是推廣高效風(fēng)機(jī)。西安熱工研究院在總結(jié)國內(nèi)電廠風(fēng)機(jī)改造的經(jīng)驗教訓(xùn)之后，提出了風(fēng)機(jī)改造的新思路。即注重發(fā)揮改造的整體效益，而不是片面追求風(fēng)機(jī)本身的最高效率。將改造低效運(yùn)行風(fēng)機(jī)提高運(yùn)行效率和提高風(fēng)機(jī)本身運(yùn)行可靠性結(jié)合起來；將降低風(fēng)機(jī)運(yùn)行電耗同盡量節(jié)省改造費(fèi)用結(jié)合起來；在進(jìn)行風(fēng)機(jī)本身改造的同時，充分考慮管路系統(tǒng)特性及運(yùn)行方式等，使節(jié)能改造效果更顯著。風(fēng)機(jī)改造的步驟和主要方法是：,1) 改前試驗,通過改前風(fēng)機(jī)運(yùn)行性能試驗，得出系統(tǒng)阻力特性；評價風(fēng)機(jī)與管網(wǎng)系統(tǒng)的匹配情況和風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口管道布置的合理性；確定合理的風(fēng)機(jī)設(shè)計參數(shù)；以及在風(fēng)機(jī)改造的同時有無必要改造系統(tǒng)中的其它設(shè)備和管道。,2) 確定風(fēng)機(jī)改造范圍,根據(jù)改前試驗結(jié)果，首先看有否通過改變電機(jī)極對數(shù)(即電機(jī)轉(zhuǎn)速)而不進(jìn)行風(fēng)機(jī)改造的可能。進(jìn)行風(fēng)機(jī)選型設(shè)計時，要盡可能利用原風(fēng)機(jī)設(shè)備部件(如電機(jī)、基礎(chǔ)、傳動組、等盡可能不換，機(jī)殼盡量少改或不改)，減少改造工作量和成本。,3) 進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計,采用先進(jìn)的有限元法對葉輪整體應(yīng)力進(jìn)行計算，合理選用材料及其厚度；對引風(fēng)機(jī)及排粉機(jī)應(yīng)采取有效防磨措施；對各連接部件盡量按損失小的方法進(jìn)行設(shè)計。在材料及結(jié)構(gòu)選擇上既要考慮強(qiáng)度要求又要考慮振動要求。,4) 選擇合適的調(diào)節(jié)方式,經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析，選擇調(diào)節(jié)效率和可靠性高的調(diào)節(jié)裝置。,5) 改造不合理的進(jìn)出口管道布置,在改造風(fēng)機(jī)的同時，改造不合理的風(fēng)機(jī)進(jìn)出口管道布置?；蛟诓缓侠淼膹澋捞幖友b導(dǎo)流葉片。以改善風(fēng)機(jī)工作條件、降低系統(tǒng)阻力，從而達(dá)到多節(jié)電的目的。,6) 嚴(yán)把制造安裝質(zhì)量。,要求安裝單位嚴(yán)格按照廠家圖紙施工，保證將各種間隙調(diào)整至合格范圍。,7) 重視風(fēng)機(jī)啟動調(diào)試,特別要注意需并聯(lián)運(yùn)行的風(fēng)機(jī)在各種可能并列工況下的并車情況，防止搶風(fēng)現(xiàn)象發(fā)生。并制定風(fēng)機(jī)合理的運(yùn)行操作方式。,3.4 改造不合理的管道布置,風(fēng)機(jī)進(jìn)出口管道布置不合理，不僅直接影響風(fēng)機(jī)的性能，還影響風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的可靠性。風(fēng)機(jī)進(jìn)口管道以平直管段為最佳，一般要求進(jìn)口直管段長度不小于2.5倍管路當(dāng)量直徑。,3.5 提高電站風(fēng)機(jī)的安全可靠性,隨著火力發(fā)電機(jī)組容量的迅速大型化，電站風(fēng)機(jī)事故趨多，尤其是大型電站風(fēng)機(jī)故障較頻繁，造成的損失很大，且故障原因復(fù)雜，遠(yuǎn)不僅僅是通常人們認(rèn)為的制造質(zhì)量問題。如相同的風(fēng)機(jī)在某電廠能安全運(yùn)行，而在另一電廠則發(fā)生損壞，甚至在一臺鍋爐上的兩臺同一廠家生產(chǎn)、同型號、同用途的風(fēng)機(jī)，一臺能安全運(yùn)行，而另一臺則頻繁出事故。,西安熱工研究院根據(jù)多年來從事電站風(fēng)機(jī)應(yīng)用研究、大量風(fēng)機(jī)設(shè)計和改造工程、故障診斷的實踐經(jīng)驗，以及典型事故分析得出，為提高我國大型電站風(fēng)機(jī)運(yùn)行的可靠性，必須從風(fēng)機(jī)的設(shè)計、制造、選用、安裝、運(yùn)行維護(hù)以及進(jìn)出口管道布置等環(huán)節(jié)采取措施才能奏效。,2) 風(fēng)機(jī)安裝試運(yùn)轉(zhuǎn)正常后，應(yīng)進(jìn)行風(fēng)機(jī)性能和實際系統(tǒng)阻力特性試驗，以確定風(fēng)機(jī)在實際系統(tǒng)中的性能和各實際運(yùn)行工況點(diǎn)在風(fēng)機(jī)實際性能曲線中的位置，判斷該風(fēng)機(jī)是否選擇恰當(dāng)、在運(yùn)行中是否有危險，以及在運(yùn)行中如何避開可能有危險的運(yùn)行工況。,3) 如有條件，最好在上述試驗的同時測量風(fēng)機(jī)氣流的脈動情況（包括脈動幅值、頻率及其隨運(yùn)行工況的變化），并設(shè)法避免風(fēng)機(jī)在高脈動區(qū)及危險頻率下長期運(yùn)行。,4) 軸流式風(fēng)機(jī)應(yīng)避免所有可能的運(yùn)行工況點(diǎn)落入失速區(qū)（不穩(wěn)定工況區(qū)）內(nèi)運(yùn)行，離心式風(fēng)機(jī)應(yīng)避免調(diào)節(jié)門開度在30%以下長期運(yùn)行。,5) 對裝有失速保護(hù)裝置的軸流風(fēng)機(jī)，在正式投運(yùn)前應(yīng)對失速保護(hù)裝置進(jìn)行試驗校正。在風(fēng)機(jī)正式投入運(yùn)行后，還應(yīng)定期進(jìn)行校正和試驗，保證其有效和動作準(zhǔn)確。,6) 在正式投運(yùn)前應(yīng)對并聯(lián)運(yùn)行的風(fēng)機(jī)進(jìn)行并車試驗（包括在運(yùn)行中可能遇到的各種并車工況和方式），以確定并車條件和操作方式，避免“搶風(fēng)”現(xiàn)象的發(fā)生。,7) 風(fēng)機(jī)的運(yùn)行參數(shù)，如風(fēng)量、風(fēng)壓、電流及調(diào)節(jié)門開度應(yīng)在控制室內(nèi)有儀表正確顯示，以便運(yùn)行人員隨時了解風(fēng)機(jī)的實際工況點(diǎn)位置，避免在不希望的工況下運(yùn)行。,8、對于采用變速調(diào)節(jié)的風(fēng)機(jī)，必須避開可能造成傳輸頻率與葉輪構(gòu)件（特別是葉片）、進(jìn)出口管道的自振頻率相等的轉(zhuǎn)速下運(yùn)行。以及變速調(diào)節(jié)后風(fēng)機(jī)擋板全開后導(dǎo)致的風(fēng)機(jī)失速問題。,9) 定期對調(diào)節(jié)系統(tǒng)進(jìn)行檢查。如行程范圍、靈活性、準(zhǔn)確性、各調(diào)節(jié)葉片動作一致性及其實際開度與指示儀表的一致性等。,4 電站風(fēng)機(jī)節(jié)能改造實例,4.1 引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)合并的節(jié)能改造,4.1.1 簡況,國電北侖電廠21000MW機(jī)組的鍋爐系東方鍋爐（集團(tuán)）股份有限公司制造的DG3000/27.46II1型超超臨界變壓運(yùn)行本生直流爐，每臺鍋爐配備兩臺成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的AN+X37e6(v13+4)型靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)和兩臺AP1-45/22型動葉可調(diào)軸流式增壓風(fēng)機(jī)。,4.1.2 引風(fēng)機(jī)設(shè)備規(guī)范,4.1.3增壓風(fēng)機(jī)設(shè)備規(guī)范,4.1.4引風(fēng)機(jī)性能曲線試驗結(jié)果,4.1.5增壓風(fēng)機(jī)性能曲線及試驗結(jié)果,4.1.6 試驗結(jié)論,根據(jù)試驗結(jié)果：現(xiàn)配引風(fēng)機(jī)和電動機(jī)不需經(jīng)任何改動，其性能就可滿足取消增壓風(fēng)機(jī)實現(xiàn)引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并運(yùn)行的要求，失速安全裕度足夠，運(yùn)行效率還比目前引風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率高5%以上。引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并不僅可行，而且十分必要。 合并時不需要改動現(xiàn)有設(shè)備，只需在引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)之間加設(shè)連通風(fēng)道即可。 合并后運(yùn)行情況如下圖所示,4.1.7引增合并后引風(fēng)機(jī)運(yùn)行情況,4.1.8引增合并后小汽機(jī)拖動運(yùn)行情況,4.1.9引增風(fēng)機(jī)合并后節(jié)能量,4.1.10 改造后效果及評價,目前在引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)之間采用連通風(fēng)道，停運(yùn)增壓風(fēng)機(jī)，其節(jié)能非常顯著，完全達(dá)到了預(yù)期的節(jié)能目的。 增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)后，減少了兩臺增壓風(fēng)機(jī)的檢修和備件，大大節(jié)省了風(fēng)機(jī)維護(hù)費(fèi)用。 本改造實施方便，費(fèi)用節(jié)省，工期靈活，可先將風(fēng)道制作好，待停爐時與原煙道對接即可。,4.2 引風(fēng)機(jī)、脫硫增壓風(fēng)機(jī)及 煙氣脫硝三合一節(jié)能改造,4.2.1概述,國電益陽發(fā)電有限公司2600MW機(jī)組，鍋爐系哈爾濱鍋爐廠制造的HG-1913/25.4-PM8型超臨界變壓運(yùn)行直流爐，每臺鍋爐配備兩臺沈陽鼓風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的AN-37/V13+4型靜葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)和一臺上海鼓風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的RAF47.5-20-1型動葉可調(diào)軸流式增壓風(fēng)機(jī)。由于目前煙氣系統(tǒng)阻力偏高，引風(fēng)機(jī)存在失速現(xiàn)象，考慮在尾部煙氣脫銷改造時同時對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造。,4.2.2 引風(fēng)機(jī)設(shè)備規(guī)范,4.2.3 增壓風(fēng)機(jī)設(shè)備規(guī)范,4.2.4 試驗結(jié)果,根據(jù)現(xiàn)場試驗結(jié)果可知：在低負(fù)荷時目前引風(fēng)機(jī)已在失速區(qū)運(yùn)行，兩臺風(fēng)機(jī)搶風(fēng)比較嚴(yán)重，在煙氣脫銷改造時阻力約增加1200Pa的情況下必須對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造，考慮到節(jié)能的需求和現(xiàn)場場地限制，決定將引風(fēng)機(jī)、脫硫增壓風(fēng)機(jī)和煙氣脫硝系統(tǒng)進(jìn)行三合一改造。,4.2.5 引風(fēng)機(jī)性能曲線及試驗結(jié)果,4.2.6 增壓風(fēng)機(jī)性能曲線及試驗結(jié)果,4.2.7 合并改造風(fēng)機(jī)性能曲線及運(yùn)行點(diǎn),4.2.8 改造后綜合評價,原煙氣系統(tǒng)、脫硫增壓系統(tǒng)、煙氣脫硝系統(tǒng)三部分阻力完全由引風(fēng)機(jī)來克服，對原引風(fēng)機(jī)及電機(jī)進(jìn)行了技術(shù)改造。改造后引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)的失速問題完全得以解決。改造后節(jié)能效果非常顯著，和未改造的一臺爐相比較，滿負(fù)荷時電流下降150A以上。,4.3 關(guān)于離心式一次風(fēng)機(jī) 變頻改造失敗的問題探討,4.3.1 概況,某廠鍋爐系采用美國CE公司技術(shù)，由哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司設(shè)計制造的型號為HG1156/17.4-YM煤粉鍋爐，配350MW汽輪發(fā)電機(jī)組，每臺鍋爐配備兩臺沈陽鼓風(fēng)機(jī)廠制造的G9-36型一次風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)自投運(yùn)一直存在運(yùn)行操作中易發(fā)生喘振現(xiàn)象、風(fēng)道振動嚴(yán)重、噪音高和電耗高等問題。,4.3.2 一次風(fēng)機(jī)設(shè)備規(guī)范,4.3.3 一次風(fēng)機(jī)性能曲線及試驗結(jié)果,4.3.4 改造建議,從上圖可以看出：現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)與鍋爐一次風(fēng)系統(tǒng)匹配不良，致使風(fēng)機(jī)運(yùn)行在小開度小流量區(qū)域，運(yùn)行效率低，運(yùn)行操作時易引起喘振，風(fēng)機(jī)出口管道振動大，噪音高等問題，影響著機(jī)組的安全可靠性和經(jīng)濟(jì)性?？蓪ζ溥M(jìn)行節(jié)能技術(shù)改造。 節(jié)能改造可對風(fēng)機(jī)本體進(jìn)行改造，或者先對風(fēng)機(jī)改造后再進(jìn)行變頻節(jié)能改造，才能達(dá)到較好的節(jié)能效果。,4.3.5 變頻后各運(yùn)行點(diǎn)位置,4.3.6 結(jié)論,從上圖中可以看出：該型風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造后，其各種負(fù)荷工況運(yùn)行點(diǎn)均進(jìn)入風(fēng)機(jī)不穩(wěn)定區(qū)運(yùn)行，運(yùn)行中易發(fā)生風(fēng)壓和電流大幅擺動，嚴(yán)重時可導(dǎo)致風(fēng)機(jī)損壞事故。 此種情況如要進(jìn)行變頻改造，必須同時對風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造以避免失速情況的發(fā)生。 風(fēng)機(jī)通過變頻改造不乏有許多相當(dāng)成功的范例，通過這個案例以引起大家注意。,4.4 靜調(diào)軸流風(fēng)機(jī)節(jié)能改造,4.4.1某廠4330MW機(jī)組，靜調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)設(shè)備規(guī)范,4.4.2 引風(fēng)機(jī)性能曲線及系統(tǒng)阻力特性,4.4.3 試驗結(jié)果及結(jié)論,從上圖可見，該型風(fēng)機(jī)與與鍋爐煙氣系統(tǒng)不匹配，風(fēng)機(jī)出力富裕量過大。在機(jī)組滿負(fù)荷（335MW）時，平均每臺引風(fēng)機(jī)風(fēng)量為274.4 m3 / s，風(fēng)壓為2619Pa。風(fēng)機(jī)設(shè)計工況（TB）的風(fēng)量和風(fēng)壓富裕量分別是20%和86%。造成兩臺風(fēng)機(jī)入口調(diào)節(jié)門開度在45%以下長期運(yùn)行，風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率低，