【畢業(yè)論文】CA1050汽車驅(qū)動(dòng)橋主減速器設(shè)計(jì)【2014年汽車機(jī)械專業(yè)答辯資料】

黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) I 摘 要 在現(xiàn)代汽車驅(qū)動(dòng)橋上，主減速器的功用是將輸入的轉(zhuǎn)距增大并相應(yīng)降低轉(zhuǎn)速，以及當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)縱置時(shí)還具有改變轉(zhuǎn)矩旋轉(zhuǎn)方向的作用。單級(jí)主減速器通常由主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪組成。在雙級(jí)主減速器中，通常還要加一對(duì)圓柱齒輪或一組行星齒輪。在輪邊減速器中則常采用普通平行軸式布置的斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)或行星齒輪傳動(dòng)。主減速器采用的最廣泛的是螺旋錐齒輪和雙曲面齒輪。在某些公共汽車和重型汽車上有時(shí)也選用蝸輪傳動(dòng)。 本文首先確定主要部件的結(jié)構(gòu)型式和主要設(shè)計(jì)參數(shù)；然后參考類似驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)，確定出總體設(shè)計(jì)方案；最后對(duì)主，從動(dòng)錐齒輪，差速器圓 錐行星齒輪，半軸齒輪，全浮式半軸進(jìn)行校核以及對(duì)支承軸承進(jìn)行了壽命校核。本文采用傳統(tǒng)的雙曲面錐齒輪式單級(jí)主減速器作為 CA1050的主減速器。 關(guān)鍵 詞 : CA1050； 主減速器； 雙曲面錐齒輪； 軸承； 行星齒輪 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) II ABSTRACT Nowadays, the main reducer, which on modern car driving axle, is used to increase the imported torque and correspond to decrease its speed, at the mean while, it also can change the direction of torque when engine is longitudinal. Single-stage reducer is usually composed of the main driving gear and driven gear. In main two-stage reducer, a spur gear or a group of planetary gear also included. In the wheel-side reducer, helical gears drive or planetary gear is adopted, which is laid of common parallel coaxial. spiral bevel gear gear and hypoid gears are broadly adopted by main reducer. Worm transmission is used by some buses and trucks. In this paper, the structure of main components and the main design parameters are first to confirm； and then refer to similar driving axle structure, and identify the design parameters； Finally, check the main, driven bevel gear, cone planetary differential gear, axle gear and the whole floating half-axle and then check the life of bearing. In this paper, using the traditional hypoid gears as the main CA1050 reducer. Key word: CA1050； Main reducer； Hypoid gears； Bearing； Planetary gear 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) III 目 錄 摘要 I ABSTRACT II 第 1 章 緒論 V 1.1 研究本課題的目的和意義 VI 1.2 主減速器的定義種類功用 VI 1.3 本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容 VIII 第 2 章 主減速器的設(shè)計(jì) IX 2.1 主減速器的結(jié)構(gòu)型式的選擇 IX 2.1.1 主減速器的減速型式 IX 2.1.2 主減速器齒輪的 類型的選擇 X 2.1.3 主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承形式 XII 2.1.4 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承形式及安置方法 XIII 2.2 主減速器的基本 參數(shù)選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算 XIV 2.2.1 主減速器計(jì)算載荷的確定 XIV 2.2.2 主減速器基本參數(shù)的選擇 XVI 2.2.3 主減速器雙曲面齒輪的幾 何尺寸計(jì)算 XX 2.2.4 主減速器雙曲面齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 XXVII 2.2.5 主減速器齒輪的材料及熱處理 XXXII 2.3 主減速器軸承的選擇 XXXIII 2.3.1 計(jì)算轉(zhuǎn)矩的確定 XXXIII 2.3.2 齒寬中點(diǎn)處的圓周力 XXXIII 2.3.3 雙曲面齒輪所受的軸向力和徑向力 XXXIV 2.3.4 主減速器軸承載荷的計(jì)算及軸承的選擇 XXXV 2.4 本章小結(jié) XXXIX 第 3 章 差速器設(shè)計(jì) XL 3.1 差速器結(jié)構(gòu)形式的選擇 XL 3.2 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的差速原理 XLII 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) IV 3.3 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的結(jié)構(gòu) XLIII 3.4 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的設(shè)計(jì) XLIII 3.4.1 差速器齒輪的基本參數(shù)的選擇 XLIII 3.4.2 差速器齒輪的幾何計(jì)算 XLV 3.4.3 差速器齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 XLVII 3.5 本章小結(jié) XLVIII 第 4 章 驅(qū)動(dòng)半軸的設(shè)計(jì) XLIX 4.1 半軸結(jié)構(gòu)形式的選擇 XLIX 4.2 全浮式半軸計(jì)算載荷的確定 L 4.3 全浮式半軸的桿部直徑的初選 LI 4.4 全 浮式半軸的強(qiáng)度計(jì)算 LII 4.5 半軸花鍵的計(jì)算 LII 4.5.1 花鍵尺寸參數(shù)的計(jì)算 LII 4.5.2 花鍵的校核 LV 4.6 本章小結(jié) LV 結(jié)論 LVII 參考文獻(xiàn) LVIII 致謝 LIX 全套圖紙， qq 加 414951605 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) V 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) VI 緒 論 1.1 研究本課題的目的和意義 主減速器是驅(qū)動(dòng)橋的重要組成部分，其性能的好壞直接影響到車輛的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性。目前 ,國內(nèi)減速器行業(yè)重點(diǎn)骨干企業(yè)的產(chǎn)品品種、規(guī)格及參數(shù)覆蓋范圍近幾年都在不 斷 擴(kuò)展，產(chǎn)品質(zhì)量已達(dá)到國外先進(jìn)工業(yè)國家同類產(chǎn)品水平，完全可承擔(dān)起為 我國 汽車 行業(yè)提供傳動(dòng)裝 置 配套的重任，部分產(chǎn)品還出口至歐美及東南亞地區(qū)。 由于計(jì)算機(jī)技術(shù)、信息技術(shù)和自動(dòng)化技術(shù)的廣泛應(yīng) 用，主減速器將有更進(jìn)一步的發(fā)展。對(duì)主減速器的研究能極大地促進(jìn)我國的汽車工業(yè)的發(fā)展。 1.2 主減速器的 定義 種類 功用 主減速器是傳動(dòng)系的一部分，與差速器，車輪傳動(dòng)裝置和橋殼共同組成驅(qū)動(dòng)橋。主減速器的功用是增扭，降速，改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向，即增大由傳動(dòng)軸或直接從變速器傳來的轉(zhuǎn)矩，并將轉(zhuǎn)矩傳遞給差速器。 在現(xiàn)代汽車驅(qū)動(dòng)橋上，主減速器種類很多，包括 單級(jí)減速、雙級(jí)減速、雙速減速、單級(jí)貫通、雙級(jí)貫通、主減速及輪邊減速等。其中 應(yīng)用得最廣泛的是采用螺旋錐齒輪黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) VII 和雙曲面齒輪的單級(jí)主減速器。在雙級(jí)主減速器中，通常還要加一對(duì)圓柱齒輪（多采用 斜齒圓柱齒輪），或一組行星齒輪。在輪邊減速器中則常采用普通平行軸式布置的斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)或行星齒輪傳動(dòng)。在某些公共汽車、無軌電車和超重型汽車的主減速器上，有時(shí)也采用蝸輪傳動(dòng)。 單級(jí)螺旋錐齒輪減速器其主、從動(dòng)齒輪軸線相交于一點(diǎn)。交角可以是任意的，但在絕大多數(shù)的汽車驅(qū)動(dòng)橋上，主減速齒輪副都是采用 90交角的布置。由于輪齒端面重疊的影響，至少有兩對(duì)以上的輪齒同時(shí)嚙合，因此，螺旋錐齒輪能承受大的負(fù)荷。加之其輪齒不是在齒的全長上同時(shí)嚙合，面是逐漸地由齒的一端連續(xù)而平穩(wěn)地轉(zhuǎn)向另 端，使得其工作平穩(wěn)，即使在高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)， 噪聲和振動(dòng)也是很小的。 單級(jí)雙曲面齒輪其主、從動(dòng)齒輪軸線不相交而呈空間交叉。其空間交叉角也都是采用 90。主動(dòng)齒輪軸相對(duì)于從動(dòng)齒輪軸有向上或向下的偏移，稱為上偏置或下偏置。這個(gè)偏移量稱為雙曲面齒輪的偏移距。當(dāng)偏移距大到一定程度時(shí)，可使一個(gè)齒輪軸從另一個(gè)齒輪軸旁通過。這樣就能在每個(gè)齒輪的兩邊布置尺寸緊凄的支承。這對(duì)于增強(qiáng)支承剛度、保證輪齒正確嚙合從而提高齒輪壽命大有好處。雙曲面齒輪的偏移距使得其主動(dòng)齒輪的螺旋角大于從動(dòng)齒輪的螺旋角。因此，雙曲面?zhèn)鲃?dòng)齒輪副的法向模數(shù)或法向周節(jié)雖相等，但端面模數(shù)或端面周節(jié)是不等 的。主動(dòng)齒輪的端面模數(shù)或端面周節(jié)大于從動(dòng)齒輪的。這一情況就使得雙曲面齒輪傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪比相應(yīng)的螺旋錐齒輪傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪有更大的直徑和更好的強(qiáng)度和剛度。其增大的程度與偏移距的大小有關(guān)。另外，由于雙曲面?zhèn)鲃?dòng)的主動(dòng)齒輪的直徑及螺旋角都較大，所以相嚙合齒輪的當(dāng)量曲率半徑較相應(yīng)的螺旋錐齒輪當(dāng)量曲率半徑為大，從而使齒面間的接觸應(yīng)力降低。隨偏移距的不同，雙曲面齒輪與接觸應(yīng)力相當(dāng)?shù)穆菪F齒輪比較，負(fù)荷可提高至175。雙曲面主動(dòng)齒輪的螺旋角較大，則不產(chǎn)生根切的最少齒數(shù)可減少，所以可選用較少的齒數(shù)，這有利于大傳動(dòng)比傳動(dòng)。當(dāng)要 求傳動(dòng)比大而輪廓尺寸又有限時(shí)，采用雙曲面齒輪更為合理。因?yàn)槿绻３謨煞N傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪直徑一樣，則雙曲面從動(dòng)齒輪的直徑比螺旋錐齒輪的要小，這對(duì)于主減速比大于 4.5的傳動(dòng)有其優(yōu)越性。當(dāng)傳動(dòng)比小于 2時(shí)，雙曲面主動(dòng)齒輪相對(duì)于螺旋錐齒輪主動(dòng)齒輪就顯得過大，這時(shí)選用螺旋錐齒輪更合理，因?yàn)楹笳呔哂休^大的差速器可利用空間。 由于雙曲面主動(dòng)齒輪螺旋角的增大，還導(dǎo)致其進(jìn)入嚙合的平均齒數(shù)要比螺旋錐齒輪相應(yīng)的齒數(shù)多，因而雙曲面齒輪傳動(dòng)比螺旋錐齒輪傳動(dòng)工作得更加平穩(wěn)、無噪聲，強(qiáng)度也高。雙曲面齒輪的偏移距還給汽車的總布置帶來方便。例 如，在乘用車上當(dāng)主減速器采用下偏置 (這時(shí)主動(dòng)齒輪為左旋 )的雙曲面齒輪時(shí)，可降低傳動(dòng)軸的高度，從黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) VIII 而降低了車廂地板高度或減小了因設(shè)置傳動(dòng)軸通道而引起的地板凸起高度，進(jìn)而可使車輛的外形高度減小。 單級(jí)圓柱齒輪主減速器只在節(jié)點(diǎn)處一對(duì)齒廓表面為純滾動(dòng)接觸而在其他嚙合點(diǎn)還伴隨著沿齒廓的滑動(dòng)一樣，螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪傳動(dòng)都有這種沿齒廓方向的滑動(dòng)。此外，雙曲面齒輪傳動(dòng)還具有沿齒長方向的縱向滑動(dòng)。這種滑動(dòng)有利于唐合，促使齒輪副沿整個(gè)齒面都能較好地嚙合，因而更促使其工作平穩(wěn)和無噪聲。但雙曲面齒輪的縱向滑動(dòng)產(chǎn)生較多的熱量，使 接觸點(diǎn)的溫度升高，因而需要用專門的雙曲面齒乾油來潤滑，且其傳動(dòng)效率比螺旋錐齒輪略低，達(dá) 96。其傳動(dòng)效率與倔移距有關(guān)，特別是與所傳遞的負(fù)荷大小及傳動(dòng)比有關(guān)。負(fù)荷大時(shí)效率高。螺旋錐齒輪也是一樣，其效率可達(dá) 99。兩種齒輪在載荷作用下對(duì)安裝誤差的敏感性本質(zhì)上是相同的。如果螺旋錐齒輪的螺旋角與相應(yīng)的雙曲面主、從動(dòng)齒輪螺旋角的平均值相同，則雙曲面主動(dòng)齒輪的螺旋角比螺旋錐齒輪的大，而其從動(dòng)齒輪的螺旋角則比螺旋錐齒輪的小，因而雙曲面主動(dòng)齒輪的軸向力比螺旋錐齒輪的大，而從動(dòng)齒輪的軸向力比螺旋錐齒輪的小。兩種齒輪都在同樣的 機(jī)床上加工，加工成本基本相同。然而雙曲面?zhèn)鲃?dòng)的小齒輪較大，所以刀盤刀頂距較大，因而刀刃壽命較長。單級(jí)蝸桿 -蝸輪主減速器在汽車驅(qū)動(dòng)橋上也得到了一定應(yīng)用。在超重型汽車上，當(dāng)高速發(fā)動(dòng)機(jī)與相對(duì)較低車速和較大輪胎之間的配合要求有大的主減速比 (通常 8 14)時(shí)，主減速器采用一級(jí)蝸輪傳動(dòng)最為方便，而采用其他齒輪時(shí)就需要結(jié)構(gòu)較復(fù)雜、輪廓尺寸及質(zhì)量均較大、效率較低的雙級(jí)減速。與其他齒輪傳動(dòng)相比，它具有體積及質(zhì)量小、傳動(dòng)比大、運(yùn)轉(zhuǎn)非常平穩(wěn)、最為靜寂無噪聲、便于汽車的總體布置及貫通式多橋驅(qū)動(dòng)的布置、能傳遞大載荷、使用壽命長、傳動(dòng) 效率高、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、拆裝方便、調(diào)整容易等一系列的優(yōu)點(diǎn)。其惟一的缺點(diǎn)是耍用昂貴的有色金屬的合金 (青銅 )制造，材料成本高，因此未能在大批量生產(chǎn)的汽車上推廣。 1.3 本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容 本設(shè)計(jì)的目標(biāo)是設(shè)計(jì)一種 滿載質(zhì)量為 5t 的 輕型載貨汽車的主減速器， 本設(shè)計(jì)主要研究的內(nèi)容有： 主減速器的齒輪類型、主減速器的減速形式、主減速器主動(dòng)齒輪和從動(dòng)錐齒輪的支承形式、主減速器計(jì)算載荷的確定、主減速器基本參數(shù)的選擇、主減速器齒輪的材料及熱處理、主減速器軸承的計(jì)算、對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的差速原理、對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的結(jié)構(gòu)、對(duì)稱式圓錐 行星齒輪差速器的設(shè)計(jì)、全浮式半軸計(jì)算載荷的確定、全浮式半軸的直徑的選擇、全浮式半軸的強(qiáng)度計(jì)算、半軸花鍵的強(qiáng)度計(jì)算。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) IX 第 2章 主減速器的設(shè)計(jì) 2.1 主減速器的結(jié)構(gòu)型式的選擇 主減速器的結(jié)構(gòu)型式，主要是根據(jù)其齒輪類型、主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪的安置方法以及減速型式的不同而異。 2.1.1 主減速器的減速型式 主減速器的減速型式分為單級(jí)減速、雙級(jí)減速、雙速減速、單級(jí)貫通、雙級(jí)貫通、主減速及輪邊減速等。 (1)單級(jí)主減速器 如圖 2.1所示為單級(jí)主減速器。由于單級(jí)主減速器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、尺寸緊湊及制造成本低廉的優(yōu)點(diǎn)，廣泛用在主減速比 i7.6的各種中、小型汽車上。單級(jí)主減速器都是采用一對(duì)螺旋錐齒輪或雙曲面齒輪，也有采用蝸輪傳動(dòng)的。 圖 2.1 單極主減速器 圖 2.2 雙級(jí)主減速器 (2)雙級(jí)減速 如圖 2.2所示為雙級(jí)主減速器。 由兩級(jí)齒輪減速器組成，結(jié)構(gòu)復(fù)雜、質(zhì)量加大，制造成本也顯著增加，因此僅用于主減速比較大 (7.60時(shí)可取0k=2.0； 16Tgm0 . 1 9 5 016Tgm0 . 1 9 5 Tgm0 . 1 9 5-161001e m a xae m a xae m a xa當(dāng)當(dāng)pf （ 2.2） am 汽車滿載時(shí)的總質(zhì)量在此取 5455 gK ，此數(shù)據(jù)此參考解放 CA1050輕型載貨汽車； 所以由式（ 2.2） 得： 0.195 5455 10300 =3516 即 pf 0 所以0k=1.0 n 該汽車的驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目在此取 1； T 傳動(dòng)系上傳動(dòng)部分的傳動(dòng)效率，在此取 0.9。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XV 根據(jù)以上參數(shù)可以由 (2.1）得： ceT= 3 0 0 4 . 3 5 . 3 1 . 0 0 . 91 =6211 mN （ 2） 按驅(qū)動(dòng)輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 csT 2 /r L B L BcsT G r i （ 2.3） 式中： 2G 汽車滿載時(shí)一個(gè)驅(qū)動(dòng)橋給水平地面的最大負(fù)荷，在此取 32550N，此數(shù)據(jù)此參考解放 CA1051輕型載貨汽車； 輪胎對(duì)路面的附著系數(shù)，對(duì)于安裝一般輪胎的公路用汽車，取 =0.85；對(duì)越野汽車取 =1.0；對(duì)于安裝專門的肪滑寬輪 胎的高級(jí)轎車取 =1.25；在此取 =0.85； r 車輪的滾動(dòng)半徑 ， 在此選用輪胎型號(hào)為 7.50-16，滾動(dòng)半徑為 0.394m； LB ， LBi 分別為所計(jì)算的主減速器從動(dòng)錐齒輪到驅(qū)動(dòng)車輪之間的傳動(dòng)效率和傳動(dòng)比，LB取 0.9，由于沒有輪邊減速 器 LBi 取 1.0。 所以由公式（ 2.3）得 : LBLBrcs irGT /2 = 3 2 5 5 0 0 . 8 5 0 . 3 9 40 . 9 1 . 0 =12112 mN （ 3） 按汽車日常行駛平均轉(zhuǎn)矩確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 cfT 對(duì)于公路車輛來說，使用條件較非公路車輛穩(wěn)定，其正常持續(xù)的轉(zhuǎn)矩根據(jù)所謂的平均牽引力的值來確定： () Na T rc f R H PL B L BG G rT f f f min （ 2.4） 式中： aG 汽車滿載時(shí)的總重量，在此取 54550N； TG 所牽引的掛車滿載時(shí)總重量， N，但僅用于牽引車的計(jì)算； Rf 道路滾動(dòng)阻力系數(shù)，對(duì)于載貨汽車可取 0.0150.020；在此取 0.018； Hf 汽車正常行駛時(shí)的平均爬坡能力系數(shù)，對(duì)于載貨汽車可取 0.050.09在此取 0.07； 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XVI pf 汽車的性能系數(shù)在此取 0； LB ， LBi 分別為所計(jì)算的主減速器從動(dòng)錐齒輪到驅(qū)動(dòng)車輪之間的傳動(dòng)效率和傳動(dòng)比， LB 取 0.9，由于沒有輪邊減速器 LBi 取 1.0； n 該汽車的驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目在此取 1； r 車輪的滾動(dòng)半徑 ，在此選用輪胎型號(hào)為 7.50-16，滾動(dòng)半徑為 0.394m。 所以由式（ 2.4）得： )( PHRLBLBrTacf fffni rGGT = 5 4 5 5 0 0 . 3 9 4 0 . 0 1 8 0 . 0 7 00 . 9 1 . 0 1 =2101.5 mN 2.2.2 主減速器基本參數(shù)的選擇 （ 1） 主、從動(dòng)錐齒輪齒數(shù) 1z 和 2z 選擇主、從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)時(shí)應(yīng)考慮如下因素： 為了磨合均勻， 1z ， 2z 之間應(yīng)避免有公約數(shù)； 為了得到理想的齒面重合度和高的輪齒彎曲強(qiáng)度，主、從動(dòng)齒輪齒數(shù)和應(yīng)不小于 40； 為了嚙合平穩(wěn)，噪聲小和具有高的疲勞強(qiáng)度對(duì)于商用車 1z 一般不小于 6； 主傳動(dòng)比0i較大時(shí)， 1z 盡量取得小一些，以便得到滿意的離地間隙； 對(duì)于不同的主傳動(dòng)比， 1z 和 2z 應(yīng)有適宜的搭配。 （ 2） 從動(dòng)錐齒輪大端分度圓直徑2D和端面模數(shù) m 對(duì)于單級(jí)主減速器，增大尺寸 2D 會(huì)影響驅(qū)動(dòng)橋殼的離地間隙，減小 2D 又會(huì)影響跨置式主動(dòng)齒輪的前支承座的安裝空間和差速器的安裝。 2D 可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式初選，即 32 2 cD TKD （ 2.5） 2DK 直徑系數(shù)，一般取 13.0 16.0； 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XVII cT 從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩， mN ，為ceT和csT中的較小者取其值為6221 mN ； 由式（ 2.5）得： 2D =（ 13.0 16.0） 3 6221 =（ 239.09 294.27） mm ； 初選 2D =260mm 則齒輪端面模數(shù) m = 2D /2z =260/35=7.43mm 2D =m 2z =35 7.43=260.05mm （ 3） 主，從動(dòng)齒輪齒面寬 F 的選擇。 齒面過寬并不能增大齒輪的強(qiáng)度和壽命，反而會(huì)導(dǎo)致因錐齒輪輪齒小端齒溝變窄引起的切削刀頭頂面過窄及刀尖圓角過小，這樣不但會(huì)減小了齒根圓角半徑，加大了集中應(yīng)力，還降低 了刀具的使用壽命。此外，安裝時(shí)有位置偏差或由于制造、熱處理變形等原因使齒輪工作時(shí)載荷集中于輪齒小端會(huì)引起輪齒小端過早損壞和疲勞損傷。另外，齒面過寬也會(huì)引起裝配空間減小。但齒面過窄，輪齒表面的耐磨性和輪齒的強(qiáng)度會(huì)降低。 另外 ,由于雙曲面齒輪的幾何特性 ,雙曲面小齒輪齒面寬比大齒輪齒面寬要大。一般 取 大 齒 輪 齒 面 寬cF=0.1552d=0.155 260.05=38.09mm ， 小 齒 輪 齒 面 寬zF=1.1cF=1.1 38.09=41.90mm （ 4） 小齒輪偏移距及偏移方向的選擇 載貨汽車主減速器的 E值，不應(yīng)超過從從動(dòng)齒輪節(jié)錐距的 20%（或取 E值為 d的10%12%，且一般不超過 12%）。傳動(dòng)比愈大則 E值也應(yīng)愈大，大傳動(dòng)比的雙曲面齒輪傳動(dòng)，偏移距 E可達(dá)從動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑2d的 20 30。但當(dāng) E大干2d的 20時(shí)，應(yīng)檢查是否存在根切。 E=(0.1 0.12) 2d=(0.1 0.12) 260.05=26.01 31.20mm 初選 E=30mm a b 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XVIII c d 圖 2.7 雙曲面齒輪的偏移方式 雙曲面齒輪的偏移可分為上偏移和下偏移兩種，如圖 2.7所示：由從動(dòng)齒輪的錐頂向其齒面看去并使主動(dòng)齒輪處于右側(cè)，這時(shí)如果主動(dòng)齒輪在從動(dòng)齒輪中心線上方時(shí)，則為上偏移，在下方時(shí)則為下偏移。其中 a、 b是下偏移， c、 d是上偏移。雙曲面齒輪的偏移方向與其輪齒的螺旋方向間有一定的關(guān)系：下偏移時(shí)主動(dòng)齒輪的螺旋方向?yàn)樽笮?，從?dòng)齒輪為右旋；上偏移時(shí) 主動(dòng)齒輪為右旋，從動(dòng)齒輪為左旋。本減速器采用下偏移。 （ 5） 螺旋角 的選擇 雙曲面齒輪螺旋角是沿節(jié)錐齒線變化的，輪齒大端的螺旋角0最大，輪齒小端螺旋角i最小，齒面寬中點(diǎn)處的螺旋角m稱為齒輪中點(diǎn)螺旋角。螺旋錐齒輪中點(diǎn)處的 螺旋角是相等的。二對(duì)于雙曲面齒輪傳動(dòng)，由于主動(dòng)齒輪相對(duì)于從動(dòng)齒輪有了偏移距，使主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪中點(diǎn)處的螺旋角不相等。 且主動(dòng)齒輪的螺旋角大，從動(dòng)齒輪的螺旋角小。 選時(shí)應(yīng)考慮它對(duì)齒面重合度fm，輪齒強(qiáng)度和軸向力大小的影響， 越大，則fm也越大，同時(shí)嚙合的齒越多，傳動(dòng)越平穩(wěn)，噪聲越低，而且輪齒的強(qiáng)度越高，fm應(yīng)不小于 1.25，在 1.5 2.0時(shí)效果最好，但 過大，會(huì)導(dǎo)致 軸向力增大。 汽車主減速器雙曲面齒輪大小齒輪中點(diǎn)處的平均螺旋角 多為 35 40。 主動(dòng)齒輪中點(diǎn)處的螺旋角可按下式初選 : z=25 +521zz+902Ed （ 2.6） z-主動(dòng)輪中點(diǎn)處的螺旋角， mm； 1z，2z 主、從動(dòng)輪齒數(shù)；分別為 8， 35； 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XIX E 雙曲面齒輪偏移距 , 30mm； 2d 從動(dòng)輪節(jié)圓直徑 ， 260.05mm； 由式（ 2.6）得 : z=25 +5 358+90 30260.05=45.84 從動(dòng)齒輪中點(diǎn)螺旋角c可按下式初選 : 230s i n 0 . 2 02 6 0 . 0 5 3 8 . 0 92222Ed F 雙曲面齒輪傳動(dòng)偏移角的近似值； F 雙曲面從動(dòng)齒輪齒面寬為 38.09mm； 11.61 c=z- =45.84 -11.61 =34.23 c、z從動(dòng)齒輪和主動(dòng)齒輪中點(diǎn)處的螺旋角。 平均螺旋角 = + 2zc= 4 5 .8 4 + 3 4 .3 22=40.04。 （ 6） 螺旋方向的選擇。 圖 2.8 雙曲面齒輪的螺旋方向及軸向推力 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XX 主、從動(dòng)錐齒輪的螺旋方向是相反的。如圖 2.8所示，螺旋方向與雙曲面齒輪的旋轉(zhuǎn)方向影響其所受的軸向力的方向，當(dāng)變速器掛前進(jìn)擋時(shí)，應(yīng)使主動(dòng)錐齒輪的軸向力離開錐頂方向，這樣可使主、從動(dòng)齒輪有分離的趨勢(shì)，防止輪齒因卡死而損壞。所以主動(dòng)錐齒輪選擇為左旋，從錐頂看為逆時(shí)針運(yùn)動(dòng)，這樣從動(dòng)錐齒輪為右旋，從錐頂看為順時(shí)針，驅(qū)動(dòng)汽車前進(jìn)。 （ 7） 法向壓力角 加大壓力角可以提高齒輪的強(qiáng)度，減少齒輪不產(chǎn)生根切的最小齒數(shù)，但對(duì)于尺寸小的齒輪，大壓力角易使齒頂變 尖及刀尖寬度過小，并使齒輪的端面重疊系數(shù)下降，對(duì)于雙曲面齒輪，由于其主動(dòng)齒輪輪齒兩側(cè)的法向壓力角不等，因此應(yīng)按平均壓力角考慮，載貨汽車選用 22 30 或 20的平均壓力角，在此選用 20的平均壓力角。 2.2.3 主減速器雙曲面齒輪的幾何尺寸計(jì)算 （ 1）大齒輪齒頂角2與齒根角2 圖 2.9（ a）標(biāo)準(zhǔn)收縮齒和 （ b）雙重收縮齒 標(biāo)準(zhǔn)收縮齒和雙重收縮齒各有其優(yōu)缺點(diǎn)，采用哪種收縮齒應(yīng)按具體情況而定。雙重收縮齒的優(yōu)點(diǎn)在 于能提高小齒輪粗切工序的效率。雙重收縮齒的輪齒參數(shù)，其大、小齒輪根錐角的選定是考慮到用一把使用上最大的刀頂距的粗切刀，切出沿齒面寬方向正確的齒厚收縮來。當(dāng)大齒輪直徑大于刀盤半徑時(shí)采用這種方法是最好的，不是這種情況而要采用雙重收縮齒，齒高的急劇收縮將使小端的齒輪又短又粗。標(biāo)準(zhǔn)收縮齒在齒高方向的收縮好，但可能使齒厚收縮過多，結(jié)果造成小齒輪粗切刀的刀頂距太小。這種情況可用傾錐根母線收縮齒的方法或仔細(xì)選用刀盤半徑加以改善，即當(dāng)雙重收縮黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXI 齒會(huì)使齒高方向收縮過多，而標(biāo)準(zhǔn)收縮齒會(huì)使齒厚收縮過多時(shí)，可采用傾錐根母線收縮齒作為 兩者之間的這種。 大齒輪齒頂角2和齒根角2為了得到良好的收縮齒 ,應(yīng)按下述計(jì)算選擇應(yīng)采用采用雙重收縮齒還是傾錐根母線收縮齒。 用標(biāo)準(zhǔn)收縮齒公式來計(jì)算2及2 22 3 8 4 3 mmhA （ 2.6） 22 3 4 3 8 mmhA （ 2.7） 2m gm ah h K （ 2.8） 2 1 . 1 5 0 0 . 1 5m g mhh （ 2.9） 222c o smgmKRh z （ 2.10） 222 s i n2 . 0cim dFR （ 2.11） 122a r c c o t 1 . 2i zz （ 2.12） 22sinmm RA （ 2.13） 221arctan zz （ 2.14） 由（ 2.6）與（ 2.14）聯(lián)立可得 : 1222s i n a r c c o t 1 . 22 . 0cmzdFzR （ 2.15） 12222( s i n a r c c o t 1 . 2 ) c o s2 . 0cgmzK d Fzhz （ 2.16） 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXII 122222( s i n a r c c o t 1 . 2 ) c o s 2 . 0acmzK K d Fzhz （ 2.17） 2 (1 . 1 5 )m a g mh K h （ 2.18） 22221c o s3 4 3 8 s i n a r c t a naKzKzz （ 2.19） 式中： 1z,2z 小齒輪和大齒輪的齒數(shù)； 2d 大齒輪的最大分度圓直徑 ,已算出為 260.05mm； 2mR 大齒輪在齒面寬中點(diǎn)處的分度圓半徑； mA 在節(jié)錐平面內(nèi)大齒輪齒面寬中點(diǎn)錐距 mm； gmh 大齒輪齒面寬中點(diǎn)處的齒工作高； aK 大齒輪齒頂 高系數(shù)取 0.15； 2mh 大齒輪齒寬中點(diǎn)處的齒頂高； 2mh 大齒輪齒寬中點(diǎn)處的齒跟高； 2 大齒輪齒面寬中點(diǎn)處的螺旋角； 2 大齒輪的節(jié)錐角； K 齒深系數(shù)取 3.7； cF 從動(dòng)齒輪齒面寬。 所 以： 282 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 )35 1 1 1 . 6 62 . 0mR 83 . 7 2 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 ) c o s 3 4 . 2 335 9 . 7 62 . 0 3 5gmh 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXIII 280 . 1 5 3 . 7 2 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 ) c o s 3 4 . 2 335 1 . 4 62 . 0 3 5mh 2 9 . 7 6 ( 1 . 1 5 0 . 1 5 ) 9 . 7 6mh 82 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 )35 1 1 4 . 5 4s i n 7 7 . 1 2 2 . 0mA 23 . 7 c o s 3 4 . 2 3 3 53 4 3 8 0 . 1 5 s i n a r c t a n3 5 8 43.82 0.731222222s i n a r c c o t 1 . 2c o s3 4 3 8 1 . 1 5 0 0 . 1 52 . 0 s i nczdFKzz 1222222s i n a r c c o t 1 . 2c o s3 4 3 8 1 . 1 5 0 0 . 1 52 . 0 s i nczdFKzz 82 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t 1 . 23 . 7 c o s 3 4 . 2 3 353 4 3 8 1 . 1 5 0 0 . 1 53535 2 . 0 s i n a r c t a n8 292.95 4.88 計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)收縮齒齒頂角與齒根角之和。 22 4 3 . 8 2 2 9 2 . 9 5 3 3 6 . 7 7s DRRsTT （ 2.20） 22222t a ns i nc o s10560t a nmdDRrz （ 2.21） 222sincosmR （ 2.22） 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXIV 10 .0 2 1 .0 6RTz （ 2.23）由式（ 2.19）與（ 2.23）聯(lián)立可得 : 22212s i n s i n t a nc o s c o s1 0 5 6 0 ( 0 . 0 2 1 . 0 6 )t a ndRsrTzz （ 2.24） dr 刀盤名義半徑 ,按表選取為 114.30mm RT 輪齒收縮系數(shù) s i n 7 7 . 1 2 s i n 7 7 . 1 2 t a n 3 4 . 2 3c o s 3 4 . 2 3 c o s 3 4 . 2 3 1 1 4 . 3 01 0 5 6 0 ( 0 . 0 2 8 1 . 0 6 )3 3 7 . 7 7 3 5 t a n 2 0RT 0.05 0 當(dāng)RT為正數(shù)時(shí) ,s為傾根錐母線收縮齒，應(yīng)按傾根錐母線收縮齒重新計(jì)算2及2。 按傾根錐母線收縮齒重新計(jì)算大齒輪齒頂角2及齒跟角2。 22TR （ 2.25） 2 a TRK （ 2.26） TR R ST （ 2.27） 10 .0 2 1 .0 6RTz （ 2.28） 由式（ 2.25）與（ 2.25）聯(lián)立可得 : 21( 0 . 0 2 1 . 0 6 )aSKz （ 2.29） 2 1 2( 0 . 0 2 1 . 0 6 ) Sz （ 2.30） aK 大齒輪齒頂 高系數(shù)取 0.15 TR 傾根錐母線收縮齒齒根角齒頂角之和 2 0 . 1 5 3 3 6 . 7 7 ( 0 . 0 2 8 1 . 0 6 ) 6 7 . 1 2 1 . 1 2 2 ( 0 . 0 2 8 1 . 0 6 ) 3 3 6 . 7 7 6 7 . 1 2 3 8 0 . 3 4 6 . 3 4 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXV （ 2）大齒輪齒頂高2h 2 2 0 2 ( ) s i nmmh h A A （ 2.30） 2020.5sindA （ 2.31） 0A 大齒輪節(jié)錐距 . 由式（ 2.30），（ 2.31）得： 0 0 . 5 2 6 0 . 0 5 1 3 3 . 3 8s i n 7 7 . 1 2A 2 1 . 4 6 ( 1 3 3 . 3 8 1 1 4 . 5 4 ) s i n 1 . 1 2 1 . 7 7h （ 3）大齒輪齒跟高2h. 2 2 0 2 ( ) s i nmmh h A A （ 2.32） 2mh 大齒輪齒寬中點(diǎn)處齒跟高 由式（ 2.32）得： 2 9 . 7 6 ( 1 3 3 . 3 8 1 1 4 . 5 4 ) s i n 6 . 3 4 1 1 . 8 4h （ 4）徑向間隙 0 . 1 5 0 . 0 5 0 . 1 5 9 . 7 6 0 . 0 5 1 . 5 1gmCh （ 5）大齒輪齒全高 2 2 2 1 . 1 7 1 1 . 8 4 1 3 . 0 1h h h （ 6）大齒輪齒工作高 22 1 3 . 0 1 1 . 5 1 1 1 . 5gh h C （ 7）大齒輪的面錐角 0 2 2 2 7 7 . 1 2 1 . 1 2 （ 8）大齒輪的根錐角 2 2 2 7 7 . 1 2 6 . 3 4 7 0 . 7 8R （ 9）大齒輪外圓直徑 220 2 2 c o s 1 . 7 7 c o s 7 7 . 1 2 2 6 0 . 0 5 2 6 0 . 8 40 . 5 0 . 5hdd 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXVI （ 10）小齒輪面錐角 0 1 2s i n c o s c o s c o s 7 0 . 7 8 c o s 1 1 . 6 1 0 . 3 2R 01 18.81 （ 11）小齒輪的根錐角 1 0 2s i n c o s c o s c o s 7 8 . 2 4 c o s 1 1 . 6 1 0 . 2 0R 1 11.52R （ 12）小齒輪的齒頂高和齒根高 齒頂高 :11 1 . 5 1 . 5 1 5 . 7 522ghh C m m 齒根高；11 1 3 . 0 1 7 . 2 6 5 . 7 5h h h m m 表 2.2 主減速器雙曲面齒輪的幾何尺寸參數(shù)表 5 序 號(hào) 項(xiàng) 目 符號(hào) 數(shù)值 1 主動(dòng)齒輪齒數(shù) 1z 8 2 從動(dòng)齒輪齒數(shù) 2z 35 3 端面模數(shù) m 7.43 mm 4 主動(dòng)齒輪齒面寬 ZF 41.90 mm 5 從動(dòng)齒輪齒面寬 CF 38.09 mm 6 主動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑 1d 59.43 mm 7 從動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑 2d 260.05mm 8 主動(dòng)齒輪節(jié)錐角 1 12.88 9 從動(dòng)齒輪節(jié)錐角 2 77.12 10 節(jié)錐距 0A 133.31mm 11 偏移距 E 30mm 12 主動(dòng)齒輪中點(diǎn)螺旋角 1 45.84 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXVII 序 號(hào) 項(xiàng) 目 符號(hào) 數(shù)值 13 從動(dòng)齒輪中點(diǎn)螺旋角 2 34.23 14 平均螺旋角 40.04 15 刀盤名義半徑 dr 114.30mm 16 從動(dòng)齒輪齒頂角 2 1.12 17 從動(dòng)齒輪齒根角 2 6.34 18 主動(dòng)齒輪齒頂高 1h 7.26mm 19 從動(dòng)齒輪齒頂高 2h 1.77 mm 20 主動(dòng)齒輪齒根高 1h 5.75mm 21 從動(dòng)齒輪齒根高 1h 11.84mm 22 螺旋角 35 23 徑向間隙 C 1.51mm 24 從動(dòng)齒輪的齒工作高 gh 11.5mm 25 主動(dòng)齒輪的面錐角 01 18.81 26 從動(dòng)齒輪的面錐角 02 78.24 27 主動(dòng)齒輪的根錐角 1R 11.52 28 從動(dòng)齒輪的根錐角 2R 70.78 29 最小齒側(cè)間隙允許值 minB 0.175mm 2.2.4 主減速器雙曲面齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 在完成主減速器齒輪的幾何計(jì)算之后，應(yīng)對(duì)其強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，以保證其有足夠的強(qiáng)度和壽命以及安全可靠性地工作。在進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算之前應(yīng)首先了解齒輪的破壞形式及其影響因素。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXVIII 1齒輪的損壞形式及壽命 齒輪的損壞形式常見的有輪齒折斷、齒面 點(diǎn)蝕及剝落、齒面膠合、齒面磨損等。它們的主要特點(diǎn)及影響因素分述如下： （ 1）輪齒折斷 主要分為疲勞折斷及由于彎曲強(qiáng)度不足而引起的過載折斷。折斷多數(shù)從齒根開始，因?yàn)辇X根處齒輪的彎曲應(yīng)力最大。 疲勞折斷：在長時(shí)間較大的交變載荷作用下，齒輪根部經(jīng)受交變的彎曲應(yīng)力。如果最高應(yīng)力點(diǎn)的應(yīng)力超過材料的耐久極限，則首先在齒根處產(chǎn)生初始的裂紋。隨著載荷循環(huán)次數(shù)的增加，裂紋不斷擴(kuò)大，最后導(dǎo)致輪齒部分地或整個(gè)地?cái)嗟?。在開始出現(xiàn)裂紋處和突然斷掉前存在裂紋處，在載荷作用下由于 裂紋斷面間的相互摩擦，形成了一個(gè)光亮的端面區(qū)域，這是疲勞折斷的特征，其余斷面由于是突然形成的故為粗糙的新斷面。 過載折斷：由于設(shè)計(jì)不當(dāng)或齒輪的材料及熱處理不符合要求，或由于偶然性的峰值載荷的沖擊，使載荷超過了齒輪彎曲強(qiáng)度所允許的范圍，而引起輪齒的一次性突然折斷。此外，由于裝配的齒側(cè)間隙調(diào)節(jié)不當(dāng)、安裝剛度不足、安裝位置不對(duì)等原因，使輪齒表面接觸區(qū)位置偏向一端，輪齒受到局部集中載荷時(shí)，往往會(huì)使一端（經(jīng)常是大端 ） 沿斜向產(chǎn)生齒端折斷。各種形式的過載折斷的斷面均為粗糙的新斷面 。 為了防止輪齒折斷，應(yīng)使其具有足夠的彎曲強(qiáng)度，并選擇適當(dāng)?shù)哪?shù)、壓力角、齒高及切向修正量、良好的齒輪材料及保證熱處理質(zhì)量等。齒根圓角盡可能加大，根部及齒面要光潔。 （ 2）齒面的點(diǎn)蝕及剝落 齒面的疲勞點(diǎn)蝕及剝落是齒輪的主要破壞形式之一，約占損壞報(bào)廢齒輪的 70%以上。它主要由于表面接觸強(qiáng)度不足而引起的。 點(diǎn)蝕：是輪齒表面多次高壓接觸而引起的表面疲勞的結(jié)果。由于接觸區(qū)產(chǎn)生很大的表面接觸應(yīng)力，常常在節(jié)點(diǎn)附近，特別在小齒輪節(jié)圓以下的齒根區(qū)域內(nèi)開始，形成極小 的齒面裂紋進(jìn)而發(fā)展成淺凹坑，形成這種凹坑或麻點(diǎn)的現(xiàn)象就稱為點(diǎn)蝕。一般首先產(chǎn)生在幾個(gè)齒上。在齒輪繼續(xù)工作時(shí)，則擴(kuò)大凹坑的尺寸及數(shù)目，甚至?xí)饾u使齒面成塊剝落，引起噪音和較大的動(dòng)載荷。在最后階段輪齒迅速損壞或折斷。減小齒面壓力和提高潤滑效果是提高抗點(diǎn)蝕的有效方法，為此可增大節(jié)圓直徑及增大螺旋角，使齒面的曲率半徑增大，減小其接觸應(yīng)力。在允許的范圍內(nèi)適當(dāng)加大齒面寬也是一種辦法。 齒面剝落：發(fā)生在滲碳等表面淬硬的齒面上，形成沿齒面寬方向分布的較點(diǎn)黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXIX 蝕更深的凹坑。凹坑壁從齒表面陡直地陷下。 造成齒面剝落的主要原因是表面層強(qiáng)度不夠。例如滲碳齒輪表面層太薄、心部硬度不夠等都會(huì)引起齒面剝落。當(dāng)滲碳齒輪熱處理不當(dāng)使?jié)B碳層中含碳濃度的梯度太陡時(shí)，則一部分滲碳層齒面形成的硬皮也將從齒輪心部剝落下來。 （ 3）齒面膠合 在高壓和高速滑摩引起的局部高溫的共同作用下，或潤滑冷卻不良、油膜破壞形成金屬齒表面的直接摩擦?xí)r，因高溫、高壓而將金屬粘結(jié)在一起后又撕下來所造成的表面損壞現(xiàn)象和擦傷現(xiàn)象稱為膠合。它多出現(xiàn)在齒頂附近，在與節(jié)錐齒線的垂直方向產(chǎn)生撕裂或擦傷痕跡。輪齒的膠合強(qiáng)度是按齒面接觸點(diǎn)的臨界溫度而定，減小膠合現(xiàn) 象的方法是改善潤滑條件等。 （ 4）齒面磨損 這是輪齒齒面間相互滑動(dòng)、研磨或劃痕所造成的損壞現(xiàn)象。規(guī)定范圍內(nèi)的正常磨損是允許的。研磨磨損是由于齒輪傳動(dòng)中的剝落顆粒、裝配中帶入的雜物，如未清除的型砂、氧化皮等以及油中不潔物所造成的不正常磨損，應(yīng)予避免。汽車主減速器及差速器齒輪在新車跑合期及長期使用中按規(guī)定里程更換規(guī)定的潤滑油并進(jìn)行清洗是防止不正常磨損的有效方法。 汽車驅(qū)動(dòng)橋的齒輪，承受的是交變負(fù)荷，其主要損壞形式是疲勞。其表現(xiàn)是齒根疲勞折斷和由表面點(diǎn)蝕引起的剝落。在要求使用壽命為 20萬千米或以上時(shí)，其循環(huán)次數(shù) 均以超過材料的耐久疲勞次數(shù)。 2.實(shí)踐表明，主減速器齒輪的疲勞壽命主要與最大持續(xù)載荷（即平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩）有關(guān)，而與汽車預(yù)期壽命期間出現(xiàn)的峰值載荷關(guān)系不大。汽車驅(qū)動(dòng)橋的最大輸出轉(zhuǎn)矩Tec和最大附著轉(zhuǎn)矩 Tcs并不是使用中的持續(xù)載荷，強(qiáng)度計(jì)算時(shí)只能用它來驗(yàn)算最大應(yīng)力，不能作為疲勞損壞的依據(jù)。 主減速器雙曲面齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 （ 1） 單位齒長上的圓周力 在汽車主減速器齒輪的表面耐磨性，常常用其在輪齒上的假定單位壓力即單位齒長圓周力來估算，即 2bPp N mm (2.33) 式中： P 作用在齒輪上的圓周力，按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 Temax和最大附著力矩 rrG2 兩種載荷工況進(jìn)行計(jì)算， N； 2b 從動(dòng)齒輪的齒面寬，在此取 38.09mm. 按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算時(shí) 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXX 213m a x210bdiTp ge N mm （ 2.34） 式中： maxeT 發(fā)動(dòng)機(jī)輸出的最大轉(zhuǎn)矩，在此取 300 mN ； gi 變速器的傳動(dòng)比在此取 4.3； 1d 主動(dòng)齒輪節(jié)圓直徑，在此取 59.43mm； 按式（ 2.34）得： 33 0 0 4 . 3 1 011505 9 . 4 33 8 . 0 92p N mm 在現(xiàn)代汽車的設(shè)計(jì)中，由于材質(zhì)及加工工藝等制造質(zhì)量的提高，單位齒長上的 圓周力有時(shí)提高許用數(shù)據(jù)的 20% 25%。經(jīng)驗(yàn)算以上數(shù)據(jù)在許用范圍內(nèi)。 （ 2）輪齒的彎曲強(qiáng)度計(jì)算 汽車主減速器錐齒輪的齒根彎曲應(yīng)力為 JmzbK KKKTvms 203102 N/ 2mm （ 2.35） 式中： T 該齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩， 300ceT N m, 88cfT N m； 0K 超載系數(shù)；在此取 1.0； sK 尺寸系數(shù)，反映材料的不均勻性，與齒輪尺寸和熱處理有關(guān)， 當(dāng) 6.1 時(shí)，4 4.25mKs ，在此4 7.4325.4sK 0.829 mK 載荷分配系數(shù)，當(dāng)兩個(gè)齒輪均用騎馬式支承型式時(shí)， mK 1.001.10 式式支承時(shí)取 1.10 1.25。支承剛度大時(shí)取最小值 ； vK 質(zhì)量系數(shù)，對(duì)于汽車驅(qū)動(dòng)橋齒輪，當(dāng)齒輪接觸良好，周節(jié)及徑向跳動(dòng)精度高時(shí)，可取 1.0； b 計(jì)算齒輪的齒面寬 38.09mm； z 計(jì)算齒輪的齒數(shù) 8； m 端面模 7.43mm； J 計(jì)算彎曲應(yīng)力的綜合系數(shù)（或幾何 系數(shù)），它綜合考慮了齒形系數(shù)、 載荷作用點(diǎn)的位置、載荷在齒間的分布、有效齒面寬、應(yīng)力集中系數(shù)及慣性系數(shù)等對(duì)彎曲應(yīng)力計(jì)算的影響。參照 圖 2.10 取 J =0.28 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXI 圖 2.10 計(jì)算用彎曲綜合系數(shù) J 按 88cfT N m 計(jì)算疲勞彎曲應(yīng)力 322 1 0 8 8 4 . 3 0 . 9 1 0 . 7 4 1 . 21 3 8 . 0 9 8 0 . 2 8 7 . 4 3 135 N/ 2mm 210 N/ 2mm 按 300ceT N m計(jì)算疲勞彎曲應(yīng)力 322 1 0 3 0 0 4 . 3 0 . 9 1 0 . 7 4 1 . 21 3 8 . 0 9 8 0 . 2 8 7 . 4 3 479 N/ 2mm 700 N/ 2mm 所以主減速器齒輪滿足彎曲強(qiáng)度要求 。 (3) 輪齒的表面接觸強(qiáng)度計(jì)算 錐齒輪的齒面接觸應(yīng)力為 bJKKKKTKdCvfmspj 301102 N/ 2mm (2.36) 式中： T 主動(dòng)齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩； pC 材料的彈性系數(shù)，對(duì)于鋼制齒輪副取 232.6 21N /mm； 0K ， vK ， mK 見式 (2.35)下的說明 ； sK 尺寸系數(shù)，它考慮 了齒輪的尺寸對(duì)其淬透性的影響，在缺乏經(jīng)驗(yàn)的情況下，可取 1.0； fK 表面質(zhì)量系數(shù)，決定于齒面最后加工的性質(zhì)（如銑齒，磨齒等），即表面粗糙度及表面覆蓋層的性質(zhì)（如鍍銅，磷化處理等）。一般情況下，對(duì)于制造精確的齒輪可取 1.0； J 計(jì)算接觸應(yīng)力的綜合系數(shù)（或稱幾何系數(shù)）。它綜合考慮了嚙合齒面的相對(duì)曲率半徑、載荷作用的位置、輪齒間的載荷分配系數(shù)、有效尺寬及慣性系數(shù)的因素的影響，按 圖 2.11選取 J =0.17。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXII 圖 2.11 接觸計(jì)算用綜合系數(shù) 按ceT計(jì)算： 32 3 2 . 6 2 3 0 0 0 . 9 4 . 3 1 0 . 7 4 1 . 2 1 1 05 9 . 4 3 1 3 8 . 0 9 0 . 2 0j =2027 2mm 2800N/ 2mm 按cfT計(jì)算： 32 3 2 . 6 2 8 8 0 . 9 4 . 3 1 0 . 7 4 1 . 2 1 1 05 9 . 4 3 1 3 8 . 0 9 0 . 2 0j =1109 2mm 1750N/ 2mm 2.2.5 主減速器齒輪的材料及熱處理 驅(qū)動(dòng)橋錐齒輪的工作條件是相當(dāng)惡劣的，與傳動(dòng)系的其它齒輪相比，具有載荷大，作用時(shí)間長，載荷變化多，帶沖擊等特點(diǎn)。其損壞形式主要有齒輪根部彎曲折斷、齒面疲勞點(diǎn)蝕（剝落）、磨損和擦傷等。根據(jù)這些情況，對(duì)于驅(qū)動(dòng)橋齒輪的材料及熱處理應(yīng)有以下要求： a.具有較高的疲勞彎曲強(qiáng)度和表面接觸疲勞強(qiáng)度，以及較好的齒面耐磨性，故齒表面應(yīng)有高的硬度； b.輪齒心部應(yīng)有適當(dāng)?shù)捻g性以適應(yīng)沖擊載荷，避免在沖擊載荷下輪齒根部折斷 c.鋼材的鍛造、切削與熱處理等加工性能良好，熱處 理變形小或變形規(guī)律易于控制，以提高產(chǎn)品的質(zhì)量、縮短制造時(shí)間、減少生產(chǎn)成本并將低廢品率； d.選擇齒輪材料的合金元素時(shí)要適合我國的情況。 汽車主減速器用的螺旋錐齒輪以及差速器用的直齒錐齒輪，目前都是用滲碳合金鋼制造。在此，齒輪所采用的鋼為 20CrMnTi 用滲碳合金鋼制造的齒輪，經(jīng)過滲碳、淬火、回火后，輪齒表面硬度應(yīng)達(dá)到 58黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXIII 64HRC，而心部硬度較低，當(dāng)端面模數(shù) m 8 時(shí)為 29 45HRC11。 由于新齒輪接觸和潤滑不良，為了防止在運(yùn)行初期產(chǎn)生膠合、咬死或 擦傷，防止早期的磨損，圓錐齒輪的傳動(dòng)副（或僅僅大齒輪）在熱處理及經(jīng)加工（如磨齒或配對(duì)研磨）后均予與厚度 0.005 0.010 0.020mm 的磷化處理或鍍銅、鍍錫。這種表面不應(yīng)用于補(bǔ)償零件的公差尺寸，也不能代替潤滑 3。 對(duì)齒面進(jìn)行噴丸處理有可能提高壽命達(dá) 25。對(duì)于滑動(dòng)速度高的齒輪，為了提高其耐磨性，可以進(jìn)行滲硫處理。滲硫處理時(shí)溫度低，故不引起齒輪變形。滲硫后摩擦系數(shù)可以顯著降低，故即使?jié)櫥瑮l件較差，也會(huì)防止齒輪咬死、膠合和擦傷等現(xiàn)象產(chǎn)生 5。 2.3 主減速器軸承的選擇 2.3.1 計(jì)算轉(zhuǎn)矩的確定 錐齒輪在工作過程中， 相互嚙合的齒面上作用有一法向力。該法向力可分解為沿齒輪切向方向的圓周力、沿齒輪軸線方向的軸向力及垂直于齒輪軸線的徑向力。 為計(jì)算作用在齒輪的圓周力，首先需要確定計(jì)算轉(zhuǎn)矩。汽車在行駛過程中，由于變速器擋位的改變，且發(fā)動(dòng)機(jī)也不全處于最大轉(zhuǎn)矩狀態(tài)，故主減速器齒輪的工作轉(zhuǎn)矩處于經(jīng)常變化中。實(shí)踐表明，軸承的主要損壞形式為疲勞損傷，所以應(yīng)按輸入的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 dT 進(jìn)行計(jì)算。作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩可按下式計(jì)算 : 313333332223111m a x 1001001001001001 TRgRiRTgiTgiTgiedfiffiffiffifTT (2.37) 式中： maxeT 發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，在此取 300N m； 1if ， 2if iRf 變速器在各擋的使用率，可參考表表 2.4選?。?1gi ， 2gi gRi 變速器各擋的傳動(dòng)比； 1Tf ， 2Tf TRf 變速器在各擋時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)的利用率。 經(jīng)計(jì)算 dT 為 261 主動(dòng)齒輪齒寬中點(diǎn)處的分度圓直徑 1 1 1 1s i n 5 9 . 4 3 4 1 . 9 0 s i n 1 8 . 2 2 5 0 . 2 7md d b mm 2.3.2 齒寬中點(diǎn)處的圓周力 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXIV F Z12mTd N (2.38) 式中： T 作用在該齒輪上的轉(zhuǎn)矩，作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩。 d1m 該齒輪的齒面寬中點(diǎn)處的分度圓直徑。 按 (2.38)計(jì)算主減速器主動(dòng)錐齒輪齒寬中點(diǎn)處的圓周力 F Z =2 26150.27=10.38KN 2.3.3 雙曲面齒輪所受的軸向力和徑向力 圖 2.12 主動(dòng)錐齒輪齒面的受力圖 如圖 3.1，主動(dòng)錐齒輪螺旋方向?yàn)樽笮?，從錐頂看旋轉(zhuǎn)方向?yàn)槟鏁r(shí)針， FT 為作用在節(jié)錐面上的齒面寬中點(diǎn) A處的法向力，在 A 點(diǎn)處的螺旋方向的法平面內(nèi)， FT 分解成兩個(gè)相互垂直的力 FN 和 fF ， FN 垂直于 OA且位于 OO A所在的平面， fF 位于以 OA為切線的節(jié)錐切平面內(nèi)。 fF 在此平面內(nèi)又可分為沿切線 方向的圓周力 F和沿節(jié)圓母線方向的力 Fs 。 F與 fF 之間的夾角為螺旋角 ， FT 與 fF 之間的夾角為法向壓力角 ，這樣就有： c osc osTFF （ 2.39） c o s/t a ns in FFF TN （ 2.40） t a ns inc o s FFF TS （ 2.41） 于是，作用在主動(dòng)錐齒輪齒面上的軸向力 A和徑向力 R分別為 1 1 11s i n c o s t a n s i n s i n c o sc o s Za z N S FF F F （ 2.42） 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXV 1 1 11c o s s i n t a n c o s s i n s i nc o s ZNSrzFF F F （ 2.43） 由式（ 2.42）可計(jì)算 1 0 . 3 8 t a n 2 0 s i n 1 8 . 8 1 s i n 4 0 . 0 4 c o s 1 8 . 8 14 5 . 8 4azF 10.80KN 由式（ 2.43）可計(jì)算 rzF 1 0 . 3 8 t a n 2 0 c o s 1 8 . 8 1 4 0 . 0 4 s i n 1 8 . 8 14 5 . 8 4 =2.06KN 2.3.4 主減速器軸承載荷的計(jì)算及軸承的選擇 軸承的軸向載荷就是上述的齒輪的軸向力。但如果采用圓錐滾子軸承作支承時(shí)，還應(yīng)考慮徑向力所應(yīng)起的派生軸向力的影響。而軸承的徑向載荷則是上述齒輪的徑向力，圓周力及軸向力這三者所引起的軸承徑向支承反力的向量和。當(dāng)主減速器的齒輪尺寸，支承形式和軸承位置 已確定，則可計(jì)算出軸承的徑向載荷 7。 對(duì)于采用懸臂式的主動(dòng)錐齒輪和從動(dòng)錐齒輪的軸承載荷，如圖 2.13 所示。 圖 2.13 主減速器軸承的布置尺寸 (1)主動(dòng)齒輪軸承的選擇 初選 a=65,b=40 軸承 A， B的徑向載荷分別為 22 12Z r z a z mArF a b F a b FdFa a a （ 2.44） 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXVI 2212a z mZ r zBr FdF b F bF a a a （ 2.45） 已知 aZF =10.80KN， RZF =2.06KN， a=65mm,b=40mm, 所以由式（ 2.44）和（ 2.45）得 : 軸承 A 的徑向力 221 0 . 3 8 6 5 4 0 2 . 0 6 6 5 4 0 1 0 . 8 5 0 . 2 1 6 . 8 36 5 6 5 2 5 5ArF K N 軸承 B的徑向力 221 0 . 3 8 4 0 2 . 0 6 4 0 1 0 . 3 8 5 0 . 2 77 . 0 26 5 6 5 2 6 5BrF KN 軸承 A， B的徑向載荷分別為 1 0 .8A a azFFKN 0BaF 對(duì)于軸承 A，承受軸向載荷和徑向 載荷所以采用圓錐滾子軸承，所承受的當(dāng)量動(dòng)載荷 Q=XR+YA Q 當(dāng)量動(dòng)載荷 X 徑向系數(shù) Y 軸向系數(shù) 1 0 . 8 0 . 6 41 6 . 8 3A eR 此時(shí) X=0.4， Y=1.96 所以 Q=16.83 0.4+10.8 1.9=27.25 根據(jù)公式： 610tpfCLfQ (2.46) 式中 : tf 為溫度系數(shù)，在此取 1.0； pf 為載荷系數(shù)，在此取 1.2 壽命指數(shù)，取 =103 所以 L = 63103 1015 97 62.11085.10 21 =2.703 108 s 假設(shè)汽車行駛十萬公里大修，對(duì)于無輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋來說，主減速器的主動(dòng)黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXVII 錐齒輪軸承的計(jì)算轉(zhuǎn)速 2n 為 2.66 amrvn r (2.47) 式中： r 輪胎的滾動(dòng)半徑為 390mm n 軸承計(jì)算轉(zhuǎn)速 amv 汽車的平均行駛速度， km/h；對(duì)于載貨汽車和公共汽車可取 3035 km/h，在此取 35km/h。 所以有上式可得 n = 2.66 350.39=238.72 r/min 所以軸承能工作的額定軸承壽命： 60 hL nL h (2.48) 式中 : n 軸承的計(jì)算轉(zhuǎn)速， r/min。 由上式可得軸承 A的使用壽命 71 0 0 0 0 0 6 0 2 3 8 . 7 2 4 . 1 1 035Lr 代入公式 (2.46)得 103761 . 04 . 1 1 0 1 01 . 2 2 7 . 2 5C C=97.86KN A軸承選 32307 GB/T 297-946 對(duì)于軸承 B，承受徑向載荷和徑向載荷所以采用圓錐滾子軸承，所承受的當(dāng)量動(dòng)載荷Q=XR+YA Q 當(dāng)量動(dòng)載荷 X 徑向系數(shù) Y 軸向系數(shù) 0AR Q=7.02KN 根據(jù)公式 (2.46)得 103761 . 04 . 1 1 0 1 01 . 2 7 . 0 2C C=25.66KN B軸承選 30208 GB/T 297-946 （ 2）從動(dòng)齒輪軸承的選擇 初選 c=75mm,d=85mm. 21c o s c o s 3 4 . 2 31 0 . 3 8 1 2 . 3 2c o s c o s 4 5 . 8 4czFF KN 從動(dòng)齒輪軸向力 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXVIII 2 2 22t a n s i n s i n c o sc o s cac FF (2.49) 2 從動(dòng)齒輪中點(diǎn)螺旋角，其值為 34.23； 2 從動(dòng)齒輪根錐角，其值為 70.78。 1 2 . 3 2 t a n 2 0 s i n 7 0 . 7 8 s i n 3 4 . 2 3 c o s 7 0 . 7 8 2 . 3 1c o s 3 4 . 2 3acF KN 從動(dòng)齒輪徑向力 2 2 22t a n c o s s i n s i nc o s crc FF 1 2 . 3 2 t a n 2 0 c o s 7 0 . 7 8 s i n 3 4 . 2 3 s i n 7 0 . 7 8c o s 3 4 . 2 3 9.70 KN 從動(dòng)輪齒寬中點(diǎn)處分度圓直徑 2 2 2s i n 2 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n 7 0 . 7 8 2 2 5 . 8 4mD d F mm 對(duì)于軸承 C, 徑向力 2222c r c a c mRcF d F d F DFc d c d c d (2.50) 221 2 . 3 2 8 5 9 . 7 0 8 5 2 . 3 1 2 2 5 . 8 49 . 4 27 5 8 5 7 5 8 5 2 7 5 8 5RcF KN 軸向力 2 . 3 1A c a cF F K N 當(dāng)量動(dòng)載荷 Q=XR=YA 2 . 3 1 0 . 2 59 . 4 2A eR 其中 e=0.36 此時(shí) X=1,Y=0, 所以 Q=9.42KN。 根據(jù)公式 (2-46)得： 103761 . 04 . 1 1 0 1 01 . 2 9 . 4 2C C=28.56KN 選取 30210圓錐滾子軸承 6。 對(duì)于軸承 D, 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XXXIX 徑向力 2222c r c a c mRdF c F d F DFc d c d c d (2.51) 221 2 . 3 2 7 5 9 . 7 0 7 5 2 . 3 1 2 2 5 . 8 46 . 4 77 5 8 5 7 5 8 5 2 7 5 8 5RcF KN 軸向力 FAc=0 當(dāng)量動(dòng)載荷 Q=XR=YA 2 .3 1 09 .4 2A eR e=0.36 此時(shí) X=1,Y=0, 所以 Q=6.47KN。 根據(jù)公式 (2.46)得 103761 . 04 . 1 1 0 1 01 . 2 6 . 4 7C C=24.52KN 軸承 D選取 30210圓錐滾子軸承 6。 2.4 本章小結(jié) 本章 介紹 了 單級(jí)減速、雙級(jí)減速、雙速減速、單級(jí)貫通、雙級(jí)貫通、主減速及輪邊減速等主減速器的減速形式，由于本車是輕型載貨汽車，通過對(duì)比決定采用單級(jí)主減速器；然后對(duì)采用何種齒輪類型進(jìn)行了討論，最后根據(jù)實(shí)際情況決定采用雙曲面齒輪。以上問題解決后，對(duì)齒輪的具體參數(shù)進(jìn)行了設(shè)計(jì)計(jì)算， 并對(duì)其進(jìn)行了校核。校核合格以后，進(jìn)行了軸承的選擇和校核。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XL 第 3章 差速器設(shè)計(jì) 3.1 差速器結(jié)構(gòu)形式的選擇 汽車在行駛過程中左，右車輪在同一時(shí)間內(nèi)所滾過的路程往往不等。例如，轉(zhuǎn)彎時(shí)內(nèi)、外兩側(cè)車輪行程顯然不同，即外側(cè)車輪滾過的距離大于內(nèi)側(cè)的車輪；汽車在不平路面上行駛時(shí)，由于路面波形不同也會(huì)造成兩側(cè)車輪滾過的路程不等；即使在平直路面上行駛，由于輪胎氣壓、輪胎負(fù)荷、胎面磨損程度不同以及制造誤差等因素的影響，也會(huì)引起左、右車輪因滾動(dòng)半徑的不同而使左、右車輪行程不等。如果驅(qū)動(dòng)橋的左、右車輪剛性連接， 則行駛時(shí)不可避免地會(huì)產(chǎn)生驅(qū)動(dòng)輪在路面上的滑移或滑轉(zhuǎn)。這不僅會(huì)加劇輪胎的磨損與功率和燃料的消耗，而且可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)向和操縱性能惡化。為了防止這些現(xiàn)象的發(fā)生，汽車左、右驅(qū)動(dòng)輪間都裝有輪間差速器，從而保證了驅(qū)動(dòng)橋兩側(cè)車輪在行程不等時(shí)具有不同的旋轉(zhuǎn)角速度，滿足了汽車行駛運(yùn)動(dòng)學(xué)要求。 差速器用來在兩輸出軸間分配轉(zhuǎn)矩，并保證兩輸出軸有可能以不同的角速度轉(zhuǎn)動(dòng)。差速器主要有以下幾種形式。 （ 1） 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器 圖 3.1 普通的對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器 圖 3.1所示，普通的對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼 ， 2個(gè)半軸齒輪， 4個(gè)行星齒輪 (少數(shù)汽車采用 3個(gè)行星齒輪，小型、微型汽車多采用 2個(gè)行星齒輪 )，行星齒輪軸 (不少裝 4 個(gè)行星齒輪的差逮器采用十字軸結(jié)構(gòu) )，半軸齒輪及行星齒輪墊片等組成。由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用在公路汽車上也很可靠等優(yōu)點(diǎn)，最廣泛地用在轎車、客車和各種公路用載貨汽車上有些越野汽車也采用了這種結(jié)構(gòu)，但用到越野汽車上需要采取防滑措施。例如加進(jìn)摩擦元件以增大其內(nèi)摩擦，提高其鎖黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XLI 緊系數(shù)；或加裝可操縱的、能強(qiáng)制鎖住差速器的裝置 差速鎖等。 由于整速器殼是裝在主減速器從動(dòng)齒輪上，故在確定主減速界 從動(dòng)齒輪尺寸時(shí)，應(yīng)考慮差速器的安裝。差速器殼的輪廓尺寸也受到從動(dòng)齒輪及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承支座的限制。 （ 2） 強(qiáng)制鎖止式防滑差速器 圖 3.2 強(qiáng)制鎖止式防滑差速器 如圖 3.2所示，強(qiáng)制鎖止式防滑差速器就是在普通的圓錐齒輪差速器上加裝差速鎖，必要時(shí)將差速器鎖住。此時(shí)左、右驅(qū)動(dòng)車輪可以傳遞由附著力決定的全部轉(zhuǎn)矩。 當(dāng)汽車駛?cè)胼^好的路面時(shí)，差速器的鎖止機(jī)構(gòu)應(yīng)即時(shí)松開，否則將產(chǎn)生與無差速器時(shí)一樣的問題，例如使轉(zhuǎn)彎困難、輪胎加速磨損、使傳動(dòng)系零件過載和消耗過多的功率等。 （ 3） 自鎖式差速器 為了充分利用汽車 的牽引力，保證轉(zhuǎn)矩在驅(qū)動(dòng)車輪間的不等分配以提高抗滑能力，并避免上述強(qiáng)制鎖止式差速器的缺點(diǎn)，創(chuàng)造了各種類型的自鎖式差速器。 用以評(píng)價(jià)自鎖式差速器性能的主要參數(shù)，是它的鎖緊系數(shù)。為了提高汽車的通過性，似乎是鎖緊系數(shù)愈大愈好，但是過大的鎖緊系數(shù)如前所述，不但對(duì)汽車轉(zhuǎn)向操縱的輕便靈活性、行駛的穩(wěn)定性、傳動(dòng)系的載荷、輪胎磨損和燃料消耗等，有不同程度的不良影響，而且無助于進(jìn)一步提高驅(qū)動(dòng)車輪抗滑能力。因此設(shè)計(jì)高通過性汽車差速器時(shí)，應(yīng)正確選擇鎖緊系數(shù)值。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XLII 因?yàn)楸拒噷儆谳p型載貨汽車，主要在較好的路面上行駛，所以采用成本低廉 、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器。 3.2 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的差速原理 圖 3.3 差速器差速原理 如圖 3.4所示，對(duì)稱式錐齒輪差速器是一種行星齒輪機(jī)構(gòu)。差速器殼 3與行星齒輪軸 5連成一體，形成行星架。因?yàn)樗峙c主減速器從動(dòng)齒輪 6固連在一起，固為主動(dòng)件，設(shè)其角速度為0；半軸齒輪 1和 2為從動(dòng)件，其角速度為 1 和 2 。 A、 B兩點(diǎn)分別為行星齒輪 4與半軸齒輪 1和 2的嚙合點(diǎn)。行星齒輪的 中心點(diǎn)為 C， A、 B、 C三點(diǎn)到差速器旋轉(zhuǎn)軸線的距離均為 r 。 當(dāng)行星齒輪只是隨同行星架繞差速器旋轉(zhuǎn)軸線公轉(zhuǎn)時(shí)，顯然，處在同一半徑 r 上的 A、 B、 C三點(diǎn)的圓周速度都相等（圖 3.4），其值為0 r。于是 1 = 2 =0， 即差速器不起差速作用，而半軸角速度等于差速器殼 3的角速度。 當(dāng)行星齒輪 4除公轉(zhuǎn)外，還繞本身的軸 5 以角速度 4 自轉(zhuǎn)時(shí)（圖 3.4），嚙合點(diǎn) A的圓周速度為 1 r =0 r+ 4 r ，嚙合點(diǎn) B的圓周速度為 2 r =0 r- 4 r 。于是 1 r + 2 r =（ 0 r + 4 r ） +( 0 r - 4 r ) 即 1 + 2 =20 （ 3.1） 若角速度以每分鐘轉(zhuǎn)數(shù) n 表示，則 021 2nnn （ 3.2） 式（ 3.2）為兩半軸齒輪直徑相等的對(duì)稱式圓錐齒輪差速器的運(yùn)動(dòng)特征方程式，它表明左右兩側(cè)半軸齒輪的轉(zhuǎn)速之和等于差速器殼轉(zhuǎn)速的兩倍，而與行星齒輪轉(zhuǎn)速無關(guān)。因此在汽車轉(zhuǎn)彎行駛或其它行駛情況下， 都可以借行星齒輪以相應(yīng)轉(zhuǎn)速自轉(zhuǎn)，使兩側(cè)黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XLIII 驅(qū)動(dòng)車輪以不同轉(zhuǎn)速在地面上滾動(dòng)而無滑動(dòng)。 由式（ 3.2）還可以得知： 當(dāng)任何一側(cè)半軸齒輪的轉(zhuǎn)速為零時(shí)，另一側(cè)半軸齒輪的轉(zhuǎn)速為差速器殼轉(zhuǎn)速的兩倍； 當(dāng)差速器殼的轉(zhuǎn)速為零（例如中央制動(dòng)器制動(dòng)傳動(dòng)軸時(shí)），若一側(cè)半軸齒輪受其它外來力矩而轉(zhuǎn)動(dòng)，則另一側(cè)半軸齒輪即以相同的轉(zhuǎn)速反向轉(zhuǎn)動(dòng)。 3.3 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的結(jié)構(gòu) 普通的對(duì)稱式圓錐齒輪差速器由差速器左右殼，兩個(gè)半軸齒輪，四個(gè)行星齒輪，行星齒輪軸，半軸齒輪墊片及行星齒輪墊 片等組成。如圖 3-2 所示。由于其具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用于公路汽車上也很可靠等優(yōu)點(diǎn)，故廣泛用于各類車輛上。 圖 3.2 普通的對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器 1， 12-軸承； 2-螺母； 3， 14-鎖止墊片； 4-差速器左殼； 5， 13-螺栓； 6-半軸齒輪墊片； 7-半軸齒輪； 8-行星齒輪軸； 9-行星齒輪； 10-行星齒輪墊片； 11-差速器右半殼 3.4 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的設(shè)計(jì) 由于在差速器殼上裝著主減速器從動(dòng)齒輪，所以在確定主減速器從動(dòng)齒輪尺寸時(shí)，應(yīng)考慮差速器的安裝。差速器的輪廓尺寸也受到主減速器從動(dòng)齒輪 軸承支承座及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承座的限制。 3.4.1 差速器齒輪的基本參數(shù)的選擇 （ 1） 行星齒輪數(shù)目的選擇 載貨汽車采用 4個(gè)行星齒輪。 （ 2） 行星齒輪球面半徑 BR 的確定 圓錐行星齒輪差速器的結(jié)構(gòu)尺寸，通常取決于行星齒輪的背面的球面半徑 BR ，它黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XLIV 就是行星齒輪的安裝尺寸，實(shí)際上代表了差速器圓錐齒輪的節(jié)錐距，因此在一定程度上也表征了差速器的強(qiáng)度。 球面半徑 BR 可按如下的經(jīng)驗(yàn)公式確定： 3 TKR BB mm (3.3) 式中： BK 行星齒輪球面半徑系數(shù)，可取 2.52 2.99，對(duì)于有 4個(gè)行星齒輪的載貨汽車取小值； T 計(jì)算轉(zhuǎn)矩，取 Tce和 Tcs的較小值， Nm. 根據(jù)上式 BR =2.7 3 3 0 0 4 . 3 5 . 2 0 0 . 9 0 . 9 =47.62mm 所以預(yù)選其節(jié)錐距A0 =48mm （ 3） 行星齒輪與半軸齒輪的選擇 為了獲得較大的模數(shù)從而使齒輪有較高的強(qiáng)度，應(yīng)使行星齒輪的齒數(shù)盡量少。但一般不少于 10。半軸齒輪的齒數(shù)采用 14 25，大多數(shù)汽車的半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比 z1/z2在 1.5 2.0的范圍內(nèi)。 差速器的各個(gè)行星齒輪與兩個(gè)半軸齒輪是同時(shí)嚙合的，因此，在確定這兩種齒輪齒數(shù)時(shí)，應(yīng)考慮它們之間的裝配關(guān)系，在任何圓錐行星齒輪式差速器中，左右兩半軸齒輪的齒數(shù) Lz2 ， Rz2 之和必須能被行星齒輪的數(shù)目所整除，以便行星齒輪能均勻地分布于半軸齒輪的軸線周圍，否則，差速器將無法安裝，即應(yīng)滿足的安裝條件為： In zz RL 22 （ 3.4） 式中： Lz2 ， Rz2 左右半軸齒輪的齒數(shù)，對(duì)于對(duì)稱式圓錐齒輪差速器來說，Lz2 = Rz2 n 行星齒輪數(shù)目； I 任意整數(shù)。 在此 1z =11， 2z =20 滿足以上要求。 （ 4） 差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定 首先初步求出行星齒輪與半軸齒輪的節(jié)錐角 1 ， 2 211 arctan zz= 11arctan20=28.81 1 =90-2 =61.19 再按下式初步求出圓錐齒輪的大端端面模數(shù) m 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XLV m=110 sin2 zA = 220 sin2 zA = 2 4 7 . 5 s i n 2 8 . 8 111 =4.16mm 得 114 .1 6 1 1d m z =45.77mm 22 mzd =4.16 20=83.21mm （ 5） 壓力角 目前，汽車差速器的齒輪大都采用 22.5的壓力角，齒高系數(shù)為 0.8。最小齒數(shù)可減少到 10，并且在小齒輪（行星齒輪）齒頂不變尖的條件下，還可以由切向修正加大半軸齒輪的齒厚，從而使行星齒輪與半軸齒輪趨于等強(qiáng)度。由于這種齒形的最小齒數(shù)比壓力角為 20的少， 故可以用 較大的模數(shù)以提高輪齒的強(qiáng)度。在此選 22.5的壓力角。 （ 6） 行星齒輪安裝孔的直徑及其深度 L 行星齒輪的安裝孔的直徑與行星齒輪軸的名義尺寸相同，而行星齒輪的安裝孔的深度就是行星齒輪在其軸上的支承長度，通常取： 1.1L nlTL c 302 101.1 nlT c 1.1 1030 （ 3.5） 0T 差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩， N m；在此取 5433Nm n 行星齒輪的數(shù)目；在此為 4 l 行星齒輪支承面中點(diǎn)至錐頂?shù)木嚯x， mm， 20.5 ld，2d為半軸齒輪齒面寬中點(diǎn)處的直徑，而22 0.8dd； X 支承面的許用擠壓應(yīng)力，在此取 69 MPa 根據(jù)上式2 0 .8 8 3 .2 1d =66.57mm l =0.5 66.57=33.28mm 35 4 3 3 1 01 . 1 6 9 4 3 3 . 2 8 23.19mm 取 =20mm 1.1 20L 22mm 3.4.2 差 速器齒輪的幾何計(jì)算 差速器齒輪參數(shù)計(jì)算見表 3.1。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) XLVI 表 3.1 汽車差速器直齒錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算用表 序號(hào) 項(xiàng)目 計(jì)算公式 計(jì)算結(jié)果 1 行星齒輪齒數(shù) 1z 10，應(yīng)盡量取最小值 1z =10 2 半軸齒輪齒數(shù) 2z =14 25，且需滿足式 （ 3-4） 2z =20 3 模數(shù) m m =4.16 4 齒面寬 b=(0.25 0.30)A0 ；b10m 13.38mm 5 工作齒高 mhg 6.1 gh =6.66 6 全齒高 051.0788.1 mh 7.49 7 壓力角 22.5 8 軸交角 =90 9 節(jié)圓直徑 11 mzd ； 22 mzd 1 45.77d 2 83.21d 10 節(jié)錐角 211 arctan zz ， 12 90 1 =28.812 =61.19 11 節(jié)錐距 22110 s in2s in2 ddA 0A =47.5mm 12 周節(jié) t =3.1416m t =13.11mm 13 齒頂高 21 aga hhh ； mzzh a 212237.043.0 1ah =4.41mm 2ah =2.25mm 14 齒根高 1fh =1.788m - 1ah ； 2fh =1.788m - 2ah 1fh =3.03mm； 2fh =4.89mm 15 徑向間隙 c =h - gh =0.188m +0.051 c =0.83mm 16 齒根角 1 =01arct