遞控式錨桿荷載傳遞規(guī)律的數(shù)值分析.docx

遞控式錨桿荷載傳遞規(guī)律的數(shù)值分析胡田飛1朱本珍2靜2梁龍龍2鄭(1 中國鐵道科學(xué)研究院， 北京 100083; 2 中鐵西北科學(xué)研究院有限公司， 蘭州 730000)摘要:研究目的:既有高承載力錨桿普遍存在外錨結(jié)構(gòu)物設(shè)計(jì)尺寸較大的問題，項(xiàng)目在研究荷載分散型錨桿基礎(chǔ)上提出了一種邊坡錨固新結(jié)構(gòu)遞控式錨桿。采用三維顯式有限差分法對其傳力機(jī)制進(jìn)行數(shù)值模擬研 究。研究結(jié)論:(1)錨桿受力時(shí)黏結(jié)段切應(yīng)力不是均勻分布的，而是按單峰值指數(shù)曲線形式分布;遞控式錨桿 能將集中荷載分散成若干個(gè)較小的力作用于不同的滑體黏結(jié)段上，充分調(diào)用自由段自身的地層強(qiáng)度;(2) 數(shù) 值分析結(jié)果和定性分析、模型試驗(yàn)的結(jié)果基本吻合，表明數(shù)值模擬錨桿作用過程是可行的;(3)遞控式錨桿克服了傳統(tǒng)錨桿反力荷載全部由外錨結(jié)構(gòu)物承擔(dān)的缺陷，可有效減小反力結(jié)構(gòu)尺寸;(4) 該研究成果可應(yīng)用于 邊坡加固和病害快速治理。關(guān)鍵詞:遞控式錨桿;外錨結(jié)構(gòu)物;黏結(jié)段;flac3d;切應(yīng)力中圖分類號:u455 7 + 1 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:anumerical analysis of load transfer mechanism of ecursive controlanchorhu tian fei1 ，zhu ben zhen2 ，zheng jing2 ，liang long long2(1 china academy of ailway sciences，beijing 100081，china; 2 northwest esearch institute co ltd of c e c，lanzhou，gansu 730000，china)abstract:esearch purposes: currently，the problem of the big size of external anchor structure often exists in the existing high strength anchors on the basis of the study on the load dispersion type anchors，a new structure of slope anchorage recursive control anchor is presented and the 3 d explicit finite difference method is used for the numerical simulation and study on the load transfer mechanism of the recursive control anchoresearch conclusions:(1) the shear stress in the bonding section is distributed in the light of exponential curve form of the single peak in stead of unevenly distributed form when the anchor is loaded the recursive control anchor can disperse the concentrated load into several smaller loads on the different bonding sections among the sliding masses to make full use of the formation strength of the free segment (2 ) the results of numerical simulation are basically consistent with the results of the qualitative analysis and model test it shows that the numerical simulation of the anchor action process is feasible (3) the recursive control anchor can overcome the traditional anchors shortcoming that the counter force load is entirely borne by external anchor structure and can reduce the size of external anchor structure effectively (4) the research results can be applied in the slope reinforcement and quick treatment of the diseasekey words: recursive control anchor;external anchor structure; bonding section; flac3d;shear stress收稿日期:2013 03 20基金項(xiàng)目:科技部科研院所技術(shù)開發(fā)研究專項(xiàng)資金(2009eg123201) 作者簡介:胡田飛，1988 年出生，男。12鐵 道 工程學(xué)報(bào)2013 年 7 月隨著我國基礎(chǔ)設(shè)施的興建，錨固技術(shù)廣泛應(yīng)用在邊坡、隧道、地下洞室、基坑、壩體及抗傾、抗浮等工程 建設(shè)中，是解決巖土工程穩(wěn)定性問題經(jīng)濟(jì)、有效的方法 之一1。但在工程實(shí)踐中，當(dāng)巖土介質(zhì)強(qiáng)度特性較低 或設(shè)計(jì)錨固力較高時(shí)，傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式的錨桿難以達(dá)到 設(shè)計(jì)的錨固效果，因此錨桿錨固力的提高方法是目前 一個(gè)重要的應(yīng)用研究課題。其中基于荷載分段傳遞原 理研發(fā)的壓力和拉力分散型錨桿將荷載分散傳遞到不 同的地層深處，極大改善了錨桿的錨固性能2 3。而 錨固力提高衍生的問題是外錨結(jié)構(gòu)物的尺寸也隨之增 大，影響錨固工程的造價(jià)和生態(tài)美觀。鑒于此，中鐵西 北科學(xué)研究院在荷載分散型錨桿思路上研發(fā)的遞控式 錨桿通過將錨桿自由段設(shè)計(jì)為若干個(gè)連續(xù)的黏結(jié)單 元，利用被加固體地層(滑體或潛在滑動(dòng)體) 的自身錨 固性能反向錨固，有效減小了外錨反力結(jié)構(gòu)的尺寸。 為完善遞控式錨桿的理論研究，本文在定性分析的基 礎(chǔ)上，利用有限差分軟件 flac3d 提出了模擬遞控式 錨桿的合理計(jì)算模型。通過數(shù)值計(jì)算分析了錨桿自由 段地層的荷載傳遞規(guī)律，并與室內(nèi)光彈試驗(yàn)進(jìn)行了對 比，結(jié)果一致。圖 1 遞控式錨桿結(jié)構(gòu)示意圖分網(wǎng)格形式如圖 2 所示。遞控式錨桿遞控式錨桿是一種單孔復(fù)合錨固形式的錨桿，包 括至少兩根錨筋和與錨筋端頭固結(jié)的外錨結(jié)構(gòu)物。作 用原理是通過分段黏結(jié)將荷載分散到不同的地層深 度，依靠孔壁界面不同深度同時(shí)出現(xiàn)的黏結(jié)應(yīng)力反向 錨固。與普通荷載分散型錨桿不同的是將穿越被加固 體段的錨桿自由段沿長度方向設(shè)計(jì)為若干個(gè)黏結(jié)單 元，每個(gè)黏結(jié)單元錨筋包括 1 3 根不設(shè)套管的鋼筋或 鋼絞線黏結(jié)段，除黏結(jié)段外其余段為外設(shè)套管的無黏 結(jié)段。各黏結(jié)單元的黏結(jié)段長度根據(jù)錨孔界面黏結(jié)強(qiáng) 度、錨孔孔徑和被加固體厚度確定。黏結(jié)段依次交錯(cuò) 連續(xù)分布在不同的錨筋上，包括多種布置方式，其中一 種結(jié)構(gòu)形式如圖 1 所示。1圖 2 全長黏結(jié)式錨桿計(jì)算模型邊界條件設(shè)置為模型左右( x 軸) 邊界 x 方向無位移，上下(z 軸)邊界 z 方向無約束，前后( y 軸) 邊界y 方 向 無 約 束。 加載方式為前邊界受到 y 向 推 力100 kn，錨桿外伸處相應(yīng)的反向荷載為 100 kn。傳統(tǒng)的預(yù)應(yīng)力錨桿自由段結(jié)構(gòu)形式為桿體經(jīng)防腐 處理后通過塑料套管與灌漿體隔開。部分黏結(jié)式錨桿 計(jì)算模型的無黏結(jié)段采用錨桿與巖土體間沒有灌漿體 的簡化處理方式，幾何尺寸及網(wǎng)格劃分形式與圖 2 中 全長黏結(jié)式錨桿相同，灌漿體長度縮短至 15 cm。遞 控式錨桿分段錨固在不同深度的自由段，將全長黏結(jié) 和部分黏結(jié)的兩個(gè)模型組合，形成如圖 3 所示單孔復(fù) 合錨固的結(jié)構(gòu)形式，每根錨桿承擔(dān) 50 kn 荷載。2 2 材料本構(gòu)模型及參數(shù)錨桿變形認(rèn)為在彈性范圍內(nèi)，實(shí)體單元定義為 elas 彈性本構(gòu)關(guān)系，灌漿體及巖土體定義為 mohr coulomb 彈塑性本構(gòu)關(guān)系。模型材料的物理力學(xué)參數(shù)數(shù)值模擬方法為明確單孔復(fù)合錨固形式錨桿自由段地層的荷載 傳遞規(guī)律，本文分別對自由段全長黏結(jié)、部分黏結(jié)、復(fù) 合黏結(jié)三種錨固形式錨桿的周圍巖土體切應(yīng)力分布規(guī) 律進(jìn)行分析計(jì)算。2網(wǎng)格模型為準(zhǔn)確模擬錨固過程并觀察錨桿表面應(yīng)力變化規(guī) 律，本文采用實(shí)體單元模擬錨桿，建立板狀計(jì)算模型。 全長黏結(jié)式錨桿的自由段和錨固段一樣灌漿黏結(jié)。自 由段計(jì)算模型的幾何尺寸為 19 cm 25 cm 1 cm，劃2 113第 7 期胡田飛 朱本珍鄭靜等:遞控式錨桿荷載傳遞規(guī)律的數(shù)值分析圖 3 遞控式錨桿計(jì)算模型如表 1 所示。圖 4 全長黏結(jié)式錨桿周圍地層切應(yīng)力云圖表 1 模型中材料的計(jì)算參數(shù)處傳遞，到達(dá)距荷載施加位置 7 8 cm 的位置。圖 5 為全長黏結(jié)式錨桿體軸向位移曲線。由圖 5 可知，錨桿黏結(jié)段頂端變形量最大，沿桿體軸向逐漸減 小。因此可以判斷近端 0 2 cm 地層的錨孔黏結(jié)界面 已拉裂破壞，3 6 cm 地層的錨孔黏結(jié)界面僅具有一 些殘余強(qiáng)度。這是由于組成錨固體系的桿體、灌漿體 與巖土體的彈性力學(xué)參數(shù)及接觸面黏結(jié)強(qiáng)度存在較大 差異，彈性變形難以協(xié)調(diào)一致。當(dāng)荷載傳至錨固段長 度最遠(yuǎn)端之前，錨固段前端灌漿體與巖土體界面的黏 結(jié)應(yīng)力已超出了極限值，從而導(dǎo)致灌漿體與巖土體界 面上會(huì)出現(xiàn)黏結(jié)效應(yīng)逐漸弱化或脫開的現(xiàn)象。在荷載 達(dá)到極限值時(shí)，應(yīng)力峰值傳遞到黏結(jié)段的遠(yuǎn)端。結(jié)構(gòu)面模型及參數(shù)采用兩個(gè)不同性質(zhì)的接觸面單元分別模擬桿體 灌漿體和灌漿體 巖土體兩個(gè)接觸界面。interface 單 元的參數(shù)可以取接觸面相鄰區(qū)域“最硬”土層等效剛 度的 10 倍4，即2 33 (k + g) (1)kn = ks = 10 max4zmin接觸面模型參數(shù)如表 2 所示。表 2 接觸面模型的計(jì)算參數(shù)/ ( )結(jié)果分析數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析33 1圖 5 全長黏結(jié)式錨桿桿體軸向位移曲線3 1 1 自由段全長黏結(jié)式錨桿大量的錨桿破壞實(shí)例和理論研究表明錨桿在受荷 時(shí)，不能將荷載均勻地作用于黏結(jié)段長度上，而是在近 端出現(xiàn)嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象5。全長黏結(jié)式錨桿周 圍地層切應(yīng)力如圖 4 所示。由圖 4 可知，自由段錨桿全長黏結(jié)時(shí)靠近滑面的 土體切應(yīng)力峰值位置后的切應(yīng)力分布規(guī)律類似于逐漸 趨于零的單峰值指數(shù)曲線形式，與理論分析和模型試驗(yàn)的結(jié)論一致6。且圖中錨桿近端 0 2 cm 范圍內(nèi)巖 土體切應(yīng)力基本為 0，峰值已離開錨桿近端，逐漸向深因此上述的漸進(jìn)性破壞模式降低了錨桿周圍巖土體強(qiáng)度的利用率，限制了自由段錨桿反向承載力的提 高，并會(huì)引起錨桿蠕變的增加。自由段部分黏結(jié)式錨桿3 1 2預(yù)應(yīng)力錨桿自由段無黏結(jié)時(shí)，桿體與灌漿體沒有黏結(jié)強(qiáng)度引起的剪切變形，起到的作用只是通過拉伸 變形傳遞滑動(dòng)荷載。因此自由段錨桿無黏結(jié)范圍內(nèi)周 圍滑體地層受剪切變形影響較小，只有靠近反力結(jié)構(gòu) 和滑面的土體由于變形產(chǎn)生一定的擠壓和剪切應(yīng)力。接觸面切向剛度/ (mnm 1 )法向剛度/ (mnm 1 )黏聚力/ mpa摩擦角錨桿 灌漿體1515525灌漿體 巖土體1010325材料彈性模量/ gpa柏松比密度 /(kgm 3 )黏聚力/ mpa內(nèi)摩擦角/ ( )錨桿2100 257 850灌漿體210 232 6001 642巖土體70 272 4000 93214鐵 道 工程 學(xué) 報(bào)2013 年 7 月部分黏結(jié)式錨桿周圍地層切應(yīng)力和軸向應(yīng)力分別如圖 6、圖 7 所示。圖 8 黏結(jié)段錨桿軸向應(yīng)力分布曲線荷載分散傳遞至自由段地層，受力時(shí)在自由段長度范圍內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力響應(yīng)。遞控式錨桿周圍地層切應(yīng)力如 圖 9所示。圖 6 部分黏結(jié)式錨桿周圍地層切應(yīng)力云圖圖 7 部分黏結(jié)式錨桿周圍地層軸向應(yīng)力云圖圖 9 遞控式錨桿周圍地層切應(yīng)力云圖由圖 6 可知，該錨桿黏結(jié)段地層應(yīng)力分布形式與全長黏結(jié)式錨桿周圍地層應(yīng)力分布形式類似，只是由 于錨固長度相對短，造成應(yīng)力衰減速度較快，外錨結(jié)構(gòu) 物剩余荷載較大。未黏結(jié)段地層切應(yīng)力較小，與定性 分析結(jié)果一致，由于與錨桿界面無黏結(jié)，在荷載傳遞過 程中界面剪切變形微小。由圖 7 可知，未黏結(jié)段錨桿只是通過軸向彈性伸 長產(chǎn)生軸力將荷載完全傳遞至黏結(jié)段，并且黏結(jié)段近 端產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。提取錨桿黏結(jié)段軸向應(yīng)力衰減數(shù)據(jù)，如圖 8 所示， 可知錨桿黏結(jié)段軸向應(yīng)力的分布規(guī)律也類似于指數(shù)曲 線形式，與文獻(xiàn)6理論分析的結(jié)果一致。3 1 3 遞控式錨桿荷載分散型錨桿安裝時(shí)通過差異分步張拉，使各 單元錨桿黏結(jié)段在錨頭受拉時(shí)承受相同的荷載。即將 較大的總拉力分散成幾個(gè)較小的拉力荷載同時(shí)在按一 定間距分布的黏結(jié)段上傳遞，使錨固段注漿體整體受 拉變形，降低了注漿體與圍巖孔壁間的剪應(yīng)力峰值，提 高了地層強(qiáng)度的利用率。遞控式錨桿則基于這種原理 把自由段錨桿也分段黏結(jié)，將外錨結(jié)構(gòu)物承擔(dān)的部分由圖 9 可知，分段黏結(jié)的錨桿受力時(shí)在自由段地層內(nèi)出現(xiàn)了兩個(gè)黏結(jié)應(yīng)力峰值，增加了峰值的長度區(qū) 間，改善了錨桿的應(yīng)力分布形態(tài)，提高了錨桿的極限承 載力。但應(yīng)力分布并不是絕對均勻的，在不同深度黏 結(jié)段近端還是存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，應(yīng)力峰值則相比全 黏結(jié)時(shí)降低，分布規(guī)律類似于雙峰值指數(shù)曲線形式， 與理論分析結(jié)果一致7。由此可推斷，當(dāng)在不同的錨筋上設(shè)置連續(xù)分布的 多個(gè)黏結(jié)段時(shí)，在自由段地層的不同深度將出現(xiàn)多個(gè) 應(yīng)力峰值，有效調(diào)用整個(gè)自由段地層的抗剪強(qiáng)度。這 樣還減小了傳遞到外錨結(jié)構(gòu)物的荷載，可將現(xiàn)澆式的 框架或混凝土墩改為預(yù)制鋼板等結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)對不穩(wěn)定 邊坡、中小型邊坡滑坡等的快速治理。錨孔界面切應(yīng)力分布對比分析3 1 4對比三種錨固形式錨桿灌漿體與巖土體界面應(yīng)力分布規(guī)律，如圖 10 所示?？芍?，相比自由段錨桿全長 黏結(jié)和部分黏結(jié)兩種形式的錨孔界面切應(yīng)力分布曲線 特征，遞控式錨桿的應(yīng)力分布曲線相對平緩均勻，且峰 值最小。15第 7 期胡田飛 朱本珍 鄭 靜等:遞控式錨桿荷載傳遞規(guī)律的數(shù)值分析并已通過界面黏結(jié)應(yīng)力傳遞到周圍區(qū)域。亮場逐漸擴(kuò)大，說明荷載沿桿體軸向逐漸向黏結(jié)段遠(yuǎn)端傳遞。且 靠近錨桿黏結(jié)段的區(qū)域亮度較高，亮度沿徑向逐漸降 低，說明同一高度區(qū)域的切應(yīng)力沿徑向逐漸變小。試 驗(yàn)最后形成一條“葫蘆狀”的明暗分界線，如圖 12 所 示，表示桿周切應(yīng)力分布范圍，說明遞控式錨桿周圍應(yīng) 力分布類似于雙峰值指數(shù)曲線形式。數(shù)值分析結(jié)果與 室內(nèi)光彈試驗(yàn)結(jié)果基本吻合，說明了數(shù)值分析的準(zhǔn)確 性。圖 10 三種形式錨桿錨孔界面切應(yīng)力分布曲線曲線下方面積表示錨孔交界面的線黏結(jié)力 q:lq = 0 dy(2)式中 l錨桿長度。與孔壁周長之積即為自由段地層提供的反向錨固 力 p:(3)p = dq式中 d錨孔直徑。計(jì)算圖中各曲線下方面積，大小關(guān)系為:遞控式錨桿 全長黏結(jié)式錨桿 部分黏結(jié)式錨桿。即在相同荷 載下，遞控式錨桿自由段地層提供的反向錨固力最大， 對自由段地層的強(qiáng)度利用率最高，傳遞到錨頭的荷載 最小。3 2 光彈試驗(yàn)結(jié)果的對比分析項(xiàng)目根據(jù)遞控式錨桿的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，建立兩根錨桿 分段黏結(jié)的光彈試驗(yàn)?zāi)Ｐ?。使?wzf 型反射式光測 彈性儀，測試?yán)魏奢d作用下桿體及其周圍錨固區(qū)域 的應(yīng)力分布光譜圖分布規(guī)律。試驗(yàn)?zāi)Ｐ统叽缗c數(shù)值計(jì) 算模型尺寸相同，采用 6 鐵絲模擬錨筋，玻璃膠模擬 灌漿體，環(huán)氧樹脂模擬巖土體，如圖 11 所示。圖 12 遞控式錨桿光彈試驗(yàn)結(jié)果因此，遞控式錨桿充分利用了自由段內(nèi)巖土體的抗剪強(qiáng)度，緩解了單錨產(chǎn)生的應(yīng)力集中現(xiàn)象?？杀苊?出現(xiàn)漸進(jìn)性脫黏破壞產(chǎn)生的反力全部由外錨結(jié)構(gòu)物承 擔(dān)的現(xiàn)象，防止反力結(jié)構(gòu)附近應(yīng)力集中，造成反力結(jié)構(gòu) 和附近土體的變形破壞，尤其適用于軟巖和承載力較 低的土體。遞控式錨桿傳遞到錨頭的荷載相對較小， 外錨結(jié)構(gòu)物可以靈活選擇結(jié)構(gòu)形式，縮短工期，實(shí)現(xiàn) 對邊坡病害搶險(xiǎn)的快速治理。結(jié)論(1)在定性分析的基礎(chǔ)上，數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明:全 長黏結(jié)錨桿自由段切應(yīng)力的分布規(guī)律類似于單峰值指 數(shù)曲線形式;未黏結(jié)段錨桿僅起傳遞荷載的作用;遞控 式錨桿自由段切應(yīng)力分布相對均勻，充分調(diào)用了整個(gè) 自由段地層的抗剪強(qiáng)度。室內(nèi)模型光彈試驗(yàn)驗(yàn)證了結(jié) 果的準(zhǔn)確性。(2)遞控式錨桿是在荷載分散型錨桿結(jié)構(gòu)形式思 路上發(fā)展的一種新型錨固結(jié)構(gòu)。通過改進(jìn)自由段錨桿 黏結(jié)形式，克服了傳統(tǒng)預(yù)應(yīng)力錨桿和全長黏結(jié)錨桿自 由段應(yīng)力分布不合理的缺陷，有效利用被加固體地層 的自身錨固性能反向錨固，以減小反力結(jié)構(gòu)而起到快 速治理邊坡病害作用。(下轉(zhuǎn)第 33 頁)4圖 11 遞控式錨桿室內(nèi)光彈試驗(yàn)?zāi)Ｐ褪┘雍奢d后，錨桿兩個(gè)黏結(jié)段近端區(qū)域同時(shí)逐漸變亮，說明分段黏結(jié)的兩根錨筋將拉拔荷載均勻分配，33第 7 期費(fèi)維周:道岔區(qū)剛度均勻化方法的研究參考文獻(xiàn):道岔與區(qū)間線路剛度的過渡道岔與區(qū)間線路的剛度不一致時(shí)，根據(jù)軌道整體 剛度差引起的軌道撓曲變化率，考慮是否需要設(shè)置過 渡段，一般可以設(shè)置 3 5 級過渡段，在剛度分級過渡 時(shí)，剛度的級差不宜相同，在低剛度區(qū)域，級差應(yīng)取較 小值，而在高剛度區(qū)域級差可以適當(dāng)增大。過渡段設(shè) 置的長度一般為 0 5v(車輛 0 5 s 通過長度)距離。51何華武 無碴軌道技術(shù)m 北京:中國鐵道出版社，2005he huawu ballastless track technologym beijing:china ailway publishing house，2005王平 高速鐵路道岔設(shè)計(jì)理論與實(shí)踐m 成都:西南交 通大學(xué)出版社，2011wang ping design theory and practice for high speed ailway turnouts m chengdu: southwest jiaotong university press，2011趙國堂 高速鐵路無碴軌道結(jié)構(gòu)m 北京:中國鐵道出 版社，2006zhao guotang high speed ailway ballastless track structure m beijing: china ailway publishing house，2006盧祖文 客運(yùn)專線鐵路軌道m(xù) 北京:中國鐵道出版 社，2005lu zuwen ailway track for passenger dedicated linem beijing: china ailway publishing house，2005 陳小平，王平，張瑤 250km / h 客運(yùn)專線無砟道岔的合理 軌道剛度j 鐵道工程學(xué)報(bào)，2010(7):25 28chen xiaoping， wang ping， zhang yao the easonable stiffness of ballastless track turnout of 250 km / h passenger dedicated linej journal of ailway engineering society，2010(7):25 282結(jié)論法國道岔剛度均勻化實(shí)現(xiàn)方法最簡單，對道岔內(nèi) 剛度劃分較粗，無需設(shè)置過渡段;德國通過硫化措施嚴(yán) 格控制墊板的彈性，且剛度小、彈性高，根據(jù)各個(gè)節(jié)點(diǎn) 分別計(jì)算各個(gè)區(qū)域硫化墊板的剛度，彈性墊板無論設(shè) 計(jì)還是制造均復(fù)雜;我國客專道岔設(shè)計(jì)，根據(jù)道岔結(jié)構(gòu) 的不同對道岔劃分了不同區(qū)域，根據(jù)不同結(jié)構(gòu)區(qū)域進(jìn) 行有限元分析，通過硫化實(shí)現(xiàn)剛度均勻化。道岔區(qū)剛度均勻化對高速鐵路道岔的平順性、安 全性、舒適性及使用壽命尤為重要;目前掌握高速鐵路 道岔技術(shù)的中國、法國、德國均是通過調(diào)整板下橡膠墊 板的剛度來實(shí)現(xiàn)剛度均勻化目的，雖然各國采取的具 體方法各不相同，但是均實(shí)現(xiàn)道岔區(qū)剛度均勻化;我國 高速道岔剛度均勻化的方法和措施，通過高速道岔上 道動(dòng)態(tài)檢測和運(yùn)營實(shí)踐表明是合理的、可行的、可以生 產(chǎn)實(shí)現(xiàn)的。6345檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨(上接第 15 頁)m 北京:中國水利水電出版社，2011sun shuwei，lin hang，en lianwei flac 3d used in geotechnicalengineeringm beijing:china waterpower press，2011尤春安，高明，張利民，等 錨固體應(yīng)力分布的試驗(yàn)研究j 巖土力學(xué)，2004(s):63 66you chunan， gao ming， zhang limin， etc experimental esearch on stress distribution in anchorage bodyj ock and