機械畢業(yè)設計（論文）-X6240型臥式銑床設計【全套圖紙】.doc

內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 內(nèi)蒙古科技大學 本科生畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 題 目 X6240 型臥式銑床 學生姓名 學 號 0604103106 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 班 級 機 2006 1 班 指導教師 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 摘摘 要要 機床的主傳動系統(tǒng)用于實現(xiàn)機床的主運動 它對機床的使用性能和結構等都有明 顯的影響 通過運動參數(shù)擬訂設計方案 確定轉速圖 并擬訂傳統(tǒng)系統(tǒng)圖 在保證機床運動 和使用要求的前提下 運動鏈盡量短而簡單 傳動效率高 并設計反轉和制動裝置 畫好裝配圖后 對主要零件進行驗算如齒輪強度驗算和主軸的驗算 通常普通機床主 軸只進行剛度驗算 根據(jù)演算結果和對裝配草圖進行審查后 修改并完善裝配圖 編 寫零件代號和制定整個部件的技術條件 最后繪制正確的零件圖 并編寫設計計算說 明書 關鍵詞關鍵詞 機床 運動參數(shù) 轉速圖 傳動系統(tǒng)圖 零件 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 I 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 ABSTRACT The host who is used to realize a machine tool moves the machine tool host drive host drive it all has obvious effect to machine tool use a function and structure etc Working out a design plan ascertain rotation rate picture by moving a parameter work out tradition system picture under premise moving and being put into use demanding in guarantee machine tool motion chain is as short but simple as possible drive is efficient design reverse turn and arrester after finishing drawing assembling picture checking calculation carrying out checking calculation on main part if gear wheel intensity checking calculation composes in reply a chief axis s the generally average machine tool chief axis carries out stiffness only checking calculation carries out the queen who examines according to calculation result and to assembling draft revises and perfects assembling picture Compile and compose part code name and work out the entire component Keywords machine tool host drive host drive rotation rate picture moving a parameter tradition system picture part II 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 摘要 I ABSTRACT II 第一章 緒論 1 1 1 主傳動的設計要求 1 1 2 主傳動的組要設計程序 1 第二章 主運動的運動設計 2 2 1 設計任務 2 2 2 擬定轉速圖 2 2 2 1 確定變速組的數(shù)目 2 2 2 2 確定變速的排列方案 2 2 2 3 確定基本組和擴大組 2 2 24 確定是否增加加速傳動 3 2 2 5 三角帶傳動的計算 3 2 2 6 分配降速比 5 2 3 齒輪齒數(shù)的確定 8 2 3 1 根據(jù)查表法確定齒輪齒數(shù) 8 2 3 2 三聯(lián)滑移齒輪的齒數(shù)確定 10 2 3 3 公用齒輪傳動系統(tǒng) 11 第三章 主傳動的結構設計 13 3 1 主傳動的布局 13 3 2 變速機構 13 3 3 齒輪的布置 13 3 3 1 滑移齒輪的軸向布置 13 3 3 2 一個變速組內(nèi)齒輪軸向位置的排列 14 3 3 3 兩個變速組內(nèi)齒輪軸向位置的排列 15 3 3 4 縮小徑向尺寸 16 3 3 5 滑移齒輪的結構形式 17 3 4 計算轉速 18 3 4 1 主軸計算轉速的確定 19 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 3 4 2 其他傳動件的計算轉速的確定 20 3 5 主傳動系統(tǒng)的開停裝置 22 3 6 主傳動系統(tǒng)的制動裝置 23 3 6 1 制動裝置的類型 23 3 6 2 制動器的位置 23 3 7 主傳動系統(tǒng)的換向裝置 24 3 7 2 換向裝置的設計原則 25 3 7 3 典型結構 26 第四章 主傳動的零件設計 32 4 1 主要零件的驗算校核 32 4 1 1 齒輪的校核計算 32 4 1 2 軸的強度計算 37 第五章 主傳動的潤滑 40 5 1 潤滑系統(tǒng)的要求 40 5 2 潤滑劑的選擇 40 5 3 潤滑方式的選擇 40 第六章 結論 42 參考文獻 45 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 1 第一章第一章 緒論緒論 1 1 主傳動的設計要求主傳動的設計要求 1 機床主軸必須有足夠的變速范圍和轉速 以滿足實際使用要求 2 主電動機和傳動機構必須供給和傳遞壯族夠的功率和扭矩 并具有較高的傳動 效率 3 執(zhí)行件必須有足夠的精度 剛度 抗震性和小于許可限度的熱變形和溫升 4 噪音應在允許的范圍內(nèi) 5 操縱要輕巧靈活 迅速 安全可靠 并必須便于調(diào)整和維修 6 結構簡單 潤滑與密封良好 便于加工和裝配 成本底 1 2 主傳動的組要設計程序主傳動的組要設計程序 1 調(diào)查研究 有足夠的設計原始資料 在明確機床滿足的要求的同時 還應有同類型的機床設 計圖紙及經(jīng)驗總結 2 主傳動的運動設計 根據(jù)機床的主要技術參數(shù)要求 擬定可能的轉速圖 并從中選出合理的方案 然 后計算齒輪齒數(shù)級及帶輪直徑 最后繪制傳動系統(tǒng)圖 3 主傳動的結構設計 根據(jù)傳動系統(tǒng)圖設計變速箱或主軸箱的部件裝配圖 并進行必要計算 4 主傳動的零件設計 軸和齒輪機構的強度校核計算 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 2 第二章第二章 主運動的運動設計主運動的運動設計 2 1 設計任務設計任務 主運動的運動設計是運用轉速圖的基本原理 以擬定滿足給定的轉速的合理傳動 方案 主要包括選擇變速組及傳動副數(shù) 確定各變速組中的齒輪傳動比 以及計算齒 輪齒數(shù) 2 2 擬定轉速圖擬定轉速圖 X6240 銑床的主軸轉速范圍為 30 1500 轉 分 轉速級數(shù) Z 18 公比 1 26 電動機轉速 1450 轉 分 0 n 2 2 1 確定變速組的數(shù)目確定變速組的數(shù)目 大多數(shù)機床廣泛應用滑移齒輪的變速方式 為滿足結構設計和操縱方便的要求通 常采用雙聯(lián)或三聯(lián)齒輪 所以 18 級轉速需要三個變速組 即 Z 18 3 3 2 2 2 2 確定變速的排列方案確定變速的排列方案 變速組的排列方案可以有多種 如 18 3 3 2 18 2 3 3 18 3 2 3 由于 X6240 銑床主傳動私通裝在床身內(nèi) 結構上沒有特殊要求 根據(jù)各變速組中 傳動副數(shù)應遵循 前多后少 的原則 選擇 18 3 3 2 這種方案 2 2 3 確定基本組和擴大組確定基本組和擴大組 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 3 根據(jù) 前密后疏 的原則 選擇的方案 其中第一組為基本組 其 139 18332 級比指數(shù) 1 第二變速組為第一擴大組 其級比指數(shù) 3 第三變速組為第二擴大 0 x 1 x 組 其級比指數(shù) 9 2 x 2 2 4 確定是否增加加速傳動確定是否增加加速傳動 X6240 銑床的總漿速比 若每一個變速組的最小降速比均取 則 301 145048 u 1 4 三個變速組總的降速比可達到 故無須增加降速傳動 可以滿足用戶的 1111 44464 不同需求 2 2 5 三角帶傳動的計算三角帶傳動的計算 三角帶傳動中 軸間距 A 可以加大 由于是摩擦傳遞 帶與輪槽間會有打滑 宜 可緩和沖擊及隔離振動 使傳動平穩(wěn) 帶輪結構簡單 但尺寸大 機床中常用作電機 輸出軸的定比傳動 1 選擇三角帶的型號 根據(jù)公式 1 2 7 59 caa PK PKW 式中 P 電動機額定功率 工作情況系數(shù) a K 查 機械設計 圖 8 8 因此選擇 B 型帶 機械設計 圖 8 1 尺寸參數(shù)為 B 17mm 14mm h 11mm A 143 P b 2 mm 40 2 確定帶輪的計算直徑 D D 帶輪的直徑越小帶的彎曲應力就越大 為提高帶的壽命 小帶輪的直徑不宜過 D 小 即 查 機械設計 表 8 3 8 7 取主動輪基準直徑 150m min DD D 由公式 1 1 2 1 2 D n n D 式中 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 4 小帶輪轉速 大帶輪轉速 帶的滑動系數(shù) 一般取 0 02 由 機床設計 n n 手冊 表 3 1 1 知 150mm 1450 695 1 D n m s n m s 所以 由 機械設計 A 表 8 8 取園整為 2 1450 150 1 0 02287 695 Dmm 290mm 3 確定三角帶速度 按公式 1 1 3 14 150 1450 11 38 60 100060 1000 Dn m V s 4 初定中心距 帶輪的中心距 通常根據(jù)機床的總體布局初步選定 一般可在下列范圍內(nèi)選取 根據(jù)經(jīng)驗公式 取 取 12012 0 72DDADDmm 2150290880mm 600mm 0 A 5 三角帶的計算基準長度 L A DD DDAL 2 0 290 1503 14 2 6001502901899 0 24 600 Lmm 由 機械設計 表 8 2 圓整到標準的計算長度 2000Lmm 6 驗算三角帶的撓曲次數(shù) 符合要求 1000 9 27940 s mv m u L 7 確定實際中心距A 0 0 A6002000 18992650 2 LL Amm 8 驗算小帶輪包角 主動輪上包角合適 0000 21 1 18057 5167 6290 DD A 9 確定三角帶根數(shù)Z 根據(jù) 機械設計 式 8 22 得 00 ca l p z pp k k 傳動比 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 5 1 2 1450 6952 1 v i v 查表 8 5c 8 5d 得 0 46KW 2 08KW 0 p 0 p 查表 8 8 0 98 查表 8 2 0 96k l k 9 Z3 77 2 080 460 98 0 96 所以取 根Z4 10 計算預緊力 查 機械設計 表 8 3 q 0 18kg m 2 0 2 2 5 5001 92 5 50010 18 7 54 7 54 4 0 98 241 6 ca p Fqv vzk N 2 2 6 分配降速比分配降速比 前面已確定 18 3 3 2 共需 3 個變速組 并在 軸間增加一對降速傳動齒輪 所以轉速圖上有五根傳動軸 如圖 2 1 所示 畫五根距離相等的豎直直線 代表五根軸 畫 18 根距離相等的水平線代表 18 級轉速 這 樣形成了轉速圖格線 2 2 6 1 在主軸在主軸 上標出上標出 18 級轉速級轉速 30 1500 轉 分 在 軸上用 A 點代表電動機轉速 1450 轉 分 最低轉速用 E 0 n 點標出 因此 A E 兩點連線相距 17 格 即代表總降速傳動比 17 1 u 總 2 2 6 2 決定決定 軸間的最小降速傳動比軸間的最小降速傳動比 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 6 一般銑床的工作特點是間斷切削 為了提高主軸運轉的平穩(wěn)性 主軸上齒輪應大 一些 能起到飛輪的作用 所以最后一個變速組的降速傳動比取 按公比 1 26 1 4 查表可知 4 即從 E 點向上數(shù)六格 在 軸上找出 D 點 DE 線即為 軸間變速 6 1 26 組的降速傳動比 2 2 6 3 決定其余變速組的最小傳動比決定其余變速組的最小傳動比 根據(jù)降速 前緩后急 的原則 軸間變速組 取 即從 D 點向上數(shù)四 4 1 u 格 在 軸上找出 C 點 用 CD 連線表示 同理 軸間取 用 BC 連線表 4 1 u 示 軸間取 用 AB 連線表示 3 1 u 2 2 6 4 畫出各變速組其他連線畫出各變速組其他連線 如圖 2 2 軸通過皮帶傳動 轉速圖上為一條 AB 連線 軸間為基本組 有三對齒輪傳動 級比指數(shù) X0 1 故三條連縣在轉速圖上各相距一格 從 C 點向上每 隔一格取 C1 C2點 連線 BC2和 BC1得基本組三條連線 它們的傳動比分別為 軸間為第一擴大組也有 3 對齒輪傳動 級比指數(shù) 3 三條連線在轉 34 111 1 x 速圖上各相距三格 即 CD2 CD1和 CD 它們的傳動比分別為 軸 1 4 1 間為第二擴大組有兩對齒輪傳動 級比指數(shù) x2 9 兩條連線在轉速圖上應相距九格即 DE1和 DE 它們的傳動比分別為 和 3 6 1 2 2 6 5 畫出全部連線畫出全部連線 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 7 如圖 2 3 即 X6240 銑床的主傳動轉速圖 如前面所述 轉速圖兩軸之間的平行 線代表一對齒輪傳動 所以畫 軸間的連線時 應從 C1 C2 兩點分別畫 CD CD1 CD2的平行線使 軸得到九種轉速 同理 畫出 軸間的連線時 應畫 九條與 DE 平行的線 九條與 DE1平行的線 使主軸得到 18 種轉速 圖 2 1 降速傳動比連線 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 8 圖 2 2 變速組連線 圖 2 3 X6240 銑床主傳動轉速圖 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 9 2 3 齒輪齒數(shù)的確定齒輪齒數(shù)的確定 擬定轉速圖后 根據(jù)各個傳動副的傳動比確定齒輪齒數(shù) 2 3 1 根據(jù)查表法確定齒輪齒數(shù)根據(jù)查表法確定齒輪齒數(shù) 轉速圖上的齒輪副傳動比是標準公比的整數(shù)次方 變速組內(nèi)的齒輪模數(shù)相同時 可按照 3 1 表中查出齒輪齒數(shù) 表中列出了傳動比 u 1 4 73 齒數(shù)和 40 120 及 Z S 相應的小齒輪實用齒數(shù) 大齒輪的齒數(shù)等于齒數(shù)和減去表中小齒輪的齒數(shù) Z S 一 軸間是通過皮帶輪傳送的 1 可查表中 u 2 的一行中查找 1 1501 2902 u 2 確定最小齒輪的齒數(shù)及最小齒數(shù)和 最小齒輪必須在中 根據(jù) min Z minZ S 1 1 2 u 結構條件假設最小齒數(shù) 在的一行中找到時 查表得出其最小 min 22Z 2u min 22Z 齒數(shù)和 min 66 Z S 3 找出可能采用的齒數(shù)和諸數(shù)值 這些數(shù)值系根據(jù)表中能滿足傳動必要求 Z S Z S 的齒輪齒數(shù)來確定 由開始向右查表 滿足要求的齒輪齒數(shù)之齒數(shù)和有 min 66S 69 72 75 78 81 84 Z S 4 確定合理的齒數(shù)和 根據(jù)前面所述 在具體結構允許的情況下 選用較小的 Z S 齒數(shù)和為宜 確定 81 Z S 5 確定各齒輪副的齒數(shù) 由一行找出 則 2 00u 1 27Z 11 81 2754 Z ZSZ 二 軸間 擴大組 的三對齒輪 1 可查表中的一行 可查表中的一行 可查 1 1 5 u 1 5u 1 2 5 u 2 51u 3 1 u 2 表中的一行 u 2 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 10 2 確定最小齒輪齒數(shù)及最小齒數(shù)和最小齒輪必須在的齒輪副中 min Z minZ S 1 1 2 u 根據(jù)結構條件假設最小齒數(shù)為24 在的一行中找到時 查表的去 min Z 1 5u min 24Z 最小齒數(shù)和 min 60 Z S 3 找出可能采用的齒數(shù)和諸數(shù)值 這些數(shù)值系根據(jù)表中能同時存在滿足各 Z S Z S 傳動比的要求的齒數(shù)來確定 自開始向右查表 同時存在滿足三個傳動必要 min 60 Z S 求的齒輪齒數(shù)之齒數(shù)和有 78 95 Z S 4 確定合理的齒數(shù)和 如前所述 在具體結構允許的情況下 選用較小的齒數(shù) Z S 為宜 確定齒數(shù)和 78 Z S 5 確定各齒輪副的齒數(shù) 由一行找出 31 則 78 31 47 1 5u 1 Z 121 ZSZ 由一行找出 則 2 5u 2 22Z 22 782256 Z ZSZ 由一行找出 則 2u 3 26Z 33 782652 Z ZSZ 三 軸間 第二擴大組 的兩對齒輪 變速組內(nèi)的傳動副的模數(shù)不同 必須計算各齒輪副的齒數(shù)和 按個齒輪副的傳動 比分配齒數(shù) 其傳動比和 考慮實際受力情況相差較大 齒輪副的模數(shù)分 1 1 4 u 2 2u 別選擇為 4 和 1 m 2 3m 可得 112 221 3 4 Z Z Sme Sme 為了使齒數(shù)和較小并滿足最小齒輪齒數(shù)的要求 選取 K 30 則 12 30 390 Z SKe 21 30 4120 Z SKe 根據(jù)齒輪副的傳動比齒數(shù)分配如下 1 6 118 71 u 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 11 3 2 80 2 40 u 同理 軸間 第一擴大組 三對齒輪 1 2u 2 1 1 26 u 3 1 2 5 u 1 38Z 2 26Z 2 27Z 2 37Z 3 17Z 3 46Z 2 3 2 三聯(lián)滑移齒輪的齒數(shù)確定三聯(lián)滑移齒輪的齒數(shù)確定 變速組采用三聯(lián)滑移齒輪變速 在確定其齒數(shù)之后 還應該檢查相鄰齒輪的齒數(shù) 關系 以確保其左右移動時能順利通過 不致相碰 如圖 2 4 圖 2 4 三聯(lián)齒輪的齒數(shù)關系 三聯(lián)滑移齒輪從中間位置向左移動時 齒輪要從固定齒輪上面越過 必須使 2 Z 3 Z 與兩齒輪的齒頂圓半徑之和小于中心距 A 向右移動也是同樣的要求 2 Z 3 Z 在三聯(lián)齒輪中 最大和次大齒輪之間齒數(shù)差應大于 4 如果齒數(shù)等于 4 時 可將 或的齒頂圓直徑略小一些也可使用 2 Z 3 Z 2 3 3 公用齒輪傳動系統(tǒng)公用齒輪傳動系統(tǒng) 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 12 在傳動系統(tǒng)中的某個齒輪 既是前變速組的從動齒輪 又是后一變速組的主動齒 輪 這種同時可與前后傳動軸上的兩個齒輪相嚙合的齒輪稱功用齒輪 采用公用齒輪 可以減少齒輪的個數(shù) 簡化了傳動機構 縮短了軸向尺寸 但是采用公用齒輪后可能 引起徑向尺寸增大 并且由于公用齒輪使用機會較多 齒輪磨損較快 在機床中 一般采用單公用和雙公用齒輪 在轉速圖上相鄰變速組之間 任意兩 個傳動比都可以選擇為公用齒輪的兩個傳動比 采用單公用齒輪 兩個變速組的模數(shù) 必須相同 2 1 bb aa SA K SA 式中 前后兩個變速組的齒數(shù)和 ab SS 為了防止采用單公用齒輪后徑向尺寸過大或兩軸中心距過小 應取 11 25k X6240 銑床主傳動系統(tǒng)如圖 2 5 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 13 圖 2 5 銑床主傳動系統(tǒng)圖6240X 在 軸之間采用單公用齒輪 Z 38 其轉速圖仍和常規(guī)傳動系統(tǒng)的一樣 符合 前多后少 前密后疏 的要求 單公用齒輪工作時的傳動比為 1 16 38 a u 齒數(shù)和分別為 所以值為 3 38 26 b u 163854 a S 382664 b S K 滿足 64 1 185 54 b a S K S 11 25k 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 14 第三章第三章 主傳動的結構設計主傳動的結構設計 3 1 主傳動的布局主傳動的布局 主傳動的布局主有要集中傳動式和分離式兩種 主傳動的全部變速機構和主軸組 件裝在同一箱體內(nèi) 稱為集中傳動布局 分別裝在變速箱和主軸箱兩種箱體內(nèi) 其間 用膠帶 鏈條等傳動時 稱為分離傳動布局 X6240 采用集中傳動式布局 它的優(yōu)點是 結構緊湊 便于實現(xiàn)集中操縱 箱體 數(shù)少 缺點是 傳動機構運轉中的震動和發(fā)熱會直接影響主軸的工作精度 3 2 變速機構變速機構 大多數(shù)機床的主運動都需要進行變速 可以是有級變速 也可以是 無級變速 有 級變速應用較廣 有級變速機構包括交變齒輪變速機構 滑移齒輪變速機構 離合器 變速機構 X6240 銑床采用滑移齒輪變速機構 它廣泛應用于通用機床和一部分專用機床 其優(yōu)點是 變速范圍大 變速級數(shù)也較多 變速方便節(jié)省時間 在較大的變速范圍內(nèi) 可傳遞較大的功率和扭矩 不工作的齒輪不嚙合 因而空載的功率損失較小 其缺點 是 變速箱的結構較復雜 不能在運轉中變速 為方便滑移齒輪容易進入捏合 一般 用直齒圓柱齒輪 傳動平穩(wěn)性不如斜齒輪傳動 3 3 齒輪的布置齒輪的布置 初步確定了轉速圖和齒輪齒數(shù)之后 合理地布置齒輪排列方式 是一個比較重要 的問題 它將直接影響到變速箱的尺寸 變速操縱的方便性以及結構實現(xiàn)的可能性電 因此設計機床變速箱時 要根據(jù)具體要求合理地加以布置 3 3 1 滑移齒輪的軸向布置滑移齒輪的軸向布置 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 15 變速組中的滑移齒輪一般布置雜主動軸上 因其轉速一般比被動軸的轉速高 則 其上的滑移齒輪的尺寸小 重量輕 操縱省力 但有時在結構上考慮 必須將滑移齒 輪放在被動軸上 也有時為了操縱方便將兩個相鄰變速組的滑移齒輪放在同一根軸上 為了避免同一滑移齒輪變速組內(nèi)的兩對齒輪同時嚙合 兩個固定齒輪的間距應大 于滑移齒輪的寬度 一般留有間隙量為 如圖 3 112 為毫米 圖 3 1 滑移齒輪的軸向 3 3 2 一個變速組內(nèi)齒輪軸向位置的排列一個變速組內(nèi)齒輪軸向位置的排列 齒輪在軸向位置的排列 如果沒有特殊情況 應盡量縮短軸向長度 滑移齒輪的軸向位置常有窄式排列和寬式排列兩種 一般采用窄式排列 它所占 的軸向長度較小 圖 3 2 所示的兩級變速組占用的軸向長度 L 4b 其中 L 為齒輪變 速組在軸上所占有的空間長度 b 為一個齒輪的齒部寬度 如圖 3 3 所示的寬式排列 即滑移齒輪的軸向尺寸寬 則占用的軸向長度較較大 以致在相同的負荷條件下 軸 徑須加粗從而使軸上的小齒輪的齒數(shù)增加 相應使齒數(shù)和及徑向尺寸加大 因此 一 般不希望采用寬式排列 如前所述 二聯(lián)滑移齒輪的兩種排列方式 必須保證同軸上相鄰兩齒輪的齒數(shù)差 大于 4 才能使滑移齒輪在越過某個固定齒輪時避免齒頂相碰 若相鄰齒數(shù)差小于 4 除了采用增加齒數(shù)和的方法 使相鄰兩齒輪的齒數(shù)差增加 此時徑向尺寸也加大 或者 采用變位齒輪的方法子以解決外 還可采用如圖 3 中圖所示的排列方案 讓滑移齒 輪中的最小輪越過固定的小齒輪即最大齒輪與最小齒輪的齒數(shù)差大于 4 而其他兩個齒 輪的齒數(shù)差允許小些 但這種排列方法的軸向尺寸較大 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 16 圖 3 2 雙聯(lián)滑移齒輪的軸向排列 圖 3 3 三聯(lián)滑移齒輪的軸向排列 圖 3 4 三聯(lián)滑移齒輪軸向排列 3 3 3 兩個變速組內(nèi)齒輪軸向位置的排列兩個變速組內(nèi)齒輪軸向位置的排列 圖 3 5 上圖和圖 3 6 為兩個變速組的齒輪并行排列方式 其總長度等于兩變速組 的軸向長度之和 兩個變速組的齒輪交諾排列 其總的軸向長度較短 但對固定齒輪的齒 數(shù)差有要求 由圖 3 5 可知 三軸四級變速機構的并行排列方案 其總長度為工 8L 而中圖的交錯排列只要入 6b 就夠了 X6240 銑床主傳動系統(tǒng) 圖 3 1 從第 軸到第 軸的兩個變速組中 其固定齒輪就是采用相互交錯排列 這樣可更好的利用空 間 縮短軸向尺寸 若采用公用齒輪排列 其抽向長度更為縮小 圖 3 6 所示的單公用 齒輪的四級變速機構 總長度為工 5b 采用雙公用齒輪的三軸四級變速機構 總長度 可縮短為上 4b 若不采用公用齒輪 其總長度則為 L 8b 由此可見 采用公用齒輪 不僅減少了齒輪的數(shù)量 而且縮短了軸向尺寸 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 17 圖 3 5 二級變速組的齒輪軸向排列 圖 3 6 變速組的軸向排列 3 3 4 縮小徑向尺寸縮小徑向尺寸 為了減小變速箱的尺寸 既須縮短軸向尺寸 又要縮小徑向尺 它們之間往往是相 互 聯(lián)系的 應該根據(jù)具體情況考慮全局 恰當?shù)亟鉀Q齒輪布置問題 有些機床 加臥式鏜床和龍門銑床 的變速箱須沿導軌移動 為了減小變速箱對于導 軌的顛覆力矩 提高機床的剛度和運動乎穩(wěn)性 變速箱的重心和主軸應盡可能靠近導 軌面這就須力求縮小變速箱的徑向尺寸 一 縮小軸間距離 在強度允許的條件下 盡量選用較小的齒數(shù)和 并使齒輪的降速傳動比大于 1 4 以避免采用過大的齒輪 這錢既縮小了本變速組的軸間距離 又不致妨礙其他變速組軸 間距離的減小 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 18 二 采用軸線相互重合 在相鄰變速組的軸間距離相等的情況下 可格其中兩根軸布置在同一軸線上 則 徑向尺寸可大為縮小如圖 3 7 而且減少了箱體上孔的排數(shù) 箱體孔的加工工藝性也得 到改善 三 合理安排變速箱內(nèi)各軸的位置 在不發(fā)生干涉的條件下 盡可能安排得緊湊一些 圖 3 7 軸線重合的布置方式 3 3 5 滑移齒輪的結構形式滑移齒輪的結構形式 機床主傳動系統(tǒng)中常見的滑移齒輪結構形式有 整體式及裝配式 見圖 3 8 設計 滑移齒輪結構 一般應考慮齒輪的工藝方法 整體式多聯(lián)齒輪在插齒 剃齒時 兩個 齒輪間應留有足夠的空刀槽 磨齒時則更大些 還要考慮變速時撥叉或滑塊的撥動方 式 圖中雙點劃線所示 為了使滑移齒輪能夠順利嚙合 在其嚙合端面上沿全部齒高須 倒成圓角 為了保證齒輪的導向性良好 滑移齒輪的輪轂長度不應小于 1 2 1 5 d d 為軸的直徑 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 19 圖 3 8 滑移齒輪的結構形式 3 4 計算轉速計算轉速 設計機床時 為了使傳動件工作可靠 結構緊湊 須對傳動件進行動力計算 主傳 動系統(tǒng)中主軸及傳動件 如傳動軸 齒輪 的尺寸 主要是根據(jù)它所傳遞的扭矩大小來決 定 扭矩大 其結構尺寸就大 扭短小 則結構尺寸就可縮小 傳動件傳遞扭矩大 n M 小與它所傳遞的功率 N 和轉速 n 兩個因素有關 對于專用機床 在特定購工藝條件下各傳動件所傳遞的功率 N 和轉速 n 是固定不 變 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 20 的 所傳遞的扭矩也是一定的 對于工藝范圍較廣的通用機床和某些專門化機 n M 床 由于使用條件復雜 變速范圍較大 傳動件所傳遞的功率和轉速并不是固定不變 的 這類機床 若將傳動件的傳遞扭矩確定得偏小或過大 是不經(jīng)濟 不合理的 所 以 對于這類機床傳動件傳遞扭矩大小的確定 必須根據(jù)機床實際使用情況進行周密 地調(diào)查分析 通用機床在最低的一段轉速范圍內(nèi) 經(jīng)常用于切削螺紋 鉸孔 切斷 精鏜等工序 所消耗的功率較小 不需要使用電動機的全部功率即便用于粗加工 由 于受刀具 夾具和工件剛度的限制 不可能采用過大的切削用量 也不會使用到電動 機的全部功率 所以 這類機床只是以某一轉速開始 才有可能使用電動機的全部功 率 當傳動件的功率為一定時 隨著轉速的降低 傳遞的扭矩也就越大 綜上所述 按傳遞全部功率時的轉速中的最低轉速進行計算 即可得出該傳動件 需要傳遞的最大扭矩 傳遞全部功率時的最低轉速 則稱為該傳動件的計算轉速 對于旋轉運動的傳動件 其額定扭矩 即需要傳遞的最大扭矩 按下式計算 n M 牛 米 9550 njdj MN nNn 式中 傳動件的計算轉速 轉 分 j n 傳動件所傳遞的功率 千瓦 N 主電動機的額定功率 千瓦 d N 從主電動機到該傳動件間的傳動效率 由上式可知 當傳動件的傳遞功率為一定時 若轉速取得偏底 則傳遞的扭矩就 偏大 使傳動件尺寸不必要的增大 因此 必須根據(jù)機床的實際工作情況 經(jīng)濟合理 地確定計算轉速并計算傳動件的尺寸是機床設計工作的一個重要問題 3 4 1 主軸計算轉速的確定主軸計算轉速的確定 主軸計算轉速是主軸傳遞全部功率 此時電動機為滿載 時的最低轉速 從這一轉 j n 速起至主軸最高轉速間的所有轉速都能夠傳遞全部功率 扭矩則隨轉速的增加而減少 此為恒功率工作范圍 低于主軸計算 轉速的各級轉速所能傳遞的扭矩與計算轉速下的 扭矩相等 它是該機床的最大傳遞扭矩 功率則隨轉速的降低而減少 如圖 3 9 為恒扭 矩工作范圍 專用機床的主軸計算轉速是按特定的工藝中所需要的主軸轉速來確定 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 21 通用機床及專門化機床 根據(jù)對現(xiàn)有機床的調(diào)查分析和測定以及有關的統(tǒng)計分析 資料 主軸的計算轉速的確定見表 3 2 2 X6240 銑床的主軸轉速級數(shù) Z 18 其轉速圖如圖 3 10 由表 3 2可知 主軸 2 2 的計算轉速 轉 分 18 1 5 3 min6 95 jmin nnnn 在轉速圖上以黑點表示 圖 3 9 通用機床主傳動功率和扭矩變化情況 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 22 圖 3 10 X6240 銑床主傳動轉速圖 3 4 2 其他傳動件的計算轉速的確定其他傳動件的計算轉速的確定 如前所述 主軸從計算轉速起至最高轉速間的所有轉速都傳遞全部功率 因此 實現(xiàn)上述主軸轉速的傳動件的實際工作轉速也傳遞全部功率 其他傳動件的計算轉速 就是其傳遞全部功率時的最低轉速 當主軸的計算轉速確定后 就可以從轉速圖上確定其他各傳動件的計算轉速 確 定的順序通常是由后往前 即先定出位于傳動鏈后面 靠近主軸 的傳動件的計算轉速 再順次由后往前定出傳動鏈前面的傳動件的計算轉速 一般可先找出該傳動件共有幾 級實際工作轉速 再找出其中能夠傳遞全部功率時的那幾級轉速 最后確定能夠傳遞 全部功率時的最低轉速即為該傳動件的計算轉速 如圖 3 10 3 4 2 1 傳動軸的計算轉速傳動軸的計算轉速 1 IV 軸的計算轉速 從轉速圖上可以看出 軸共有 9 級轉速為 118 160 190 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 23 235 300 375 475 600 750 轉 分 主軸在 96 轉 分 計算轉速 至 1500 轉 分 最高轉速 之間的所有轉速都傳遞全部功率 此時 IV 軸若經(jīng)齒輪副傳動主 17 Z8 Z Z 軸 它只有在 375 750 轉 分的那 4 級轉速時才能傳遞全部功率 若經(jīng)齒輪副傳 15 16 Z Z 動主軸 則 118 750 轉 分的 9 級轉速都傳遞全部功率 因此 其最低轉 118 轉 分 即為 IV 軸的計算轉速 2 軸的計算轉速 同理 軸上共有 3 級轉速為 300 375 475 此時 經(jīng) 齒輪副 傳動 IV 軸 所得到 9 級轉速都能夠傳遞全部功率 因此 91311 101214 ZZZ ZZZ 或 軸上的這 3 級轉速也都能遞全部功率 其最低轉速 300 轉 分即為 軸的計算轉速 其余依次類推 各軸的計算轉速如下 3 4 2 2 齒輪的計算轉速齒輪的計算轉速 1 齒輪的計算轉速 齒輪裝在 IV 軸上 從轉速圖上可知 共有 118 15 Z 15 Z 15 Z 750 轉 分 9 級轉速 經(jīng)齒輪副傳動主軸得到的 235 1500 轉 分 9 級轉速都 15 16 Z Z 能傳遞全部功率 故齒輪的這 9 級轉速也都能傳遞全部功率 其中最低轉速 118 轉 15 Z 分即為齒輪的計算轉速 15 Z 2 齒輪的計算轉速 齒輪裝在 軸 主軸 上共有 235 1500 轉 分 9 級 16 Z 16 Z 轉速 都能傳遞全部功電其最低轉速 235 轉 分即為齒輪的計算轉速 16 Z 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 24 3 齒輪的計算轉速 齒輪裝在 軸上 共有 118 750 轉 分 9 級轉速 17 Z 17 Z 只有在 375 750 轉 分的 4 級轉速 經(jīng)齒輪副 使主軸得到的 95 190 轉 分的 17 18 Z Z 4 級轉速 能夠傳遞全部功率 而該齒輪在 118 300 轉 分 5 級轉速時 經(jīng)齒輪副 使主軸所得到的 30 75 轉 分 5 級轉速都低于主軸的計算轉速 95 轉 分 故不 17 18 Z Z 能傳遞全都功率 因此齒輪能夠傳遞全部功率的 4 級轉速為 375 475 600 750 17 Z 轉 分其中最低轉速 375 轉 分即為的計算轉速 17 Z 4 齒輪的計算轉速 齒輪裝在 V 軸 主軸 上 共有 30 190 轉 分 9 級 18 Z 18 Z 轉速 其中只有在 95 190 轉 分 4 級轉速時 該齒輪才能傳遞全部功率 最低轉速 95 轉 分即為齒輪的計算轉速 18 Z 其余異詞類推 各齒輪的計算轉速如下 由前述已知 提高傳動件的計算轉速 可使其尺寸縮小 結構緊湊 因此在傳動 系統(tǒng)中有某些重復轉速時 可由不同傳動路線來實現(xiàn) 這時 應采用傳動件計算轉速 較高的傳動路線 并由操縱機構予以保證 3 5 主傳動系統(tǒng)的開停裝置主傳動系統(tǒng)的開停裝置 開停裝置用來控制主運動執(zhí)行件 如主軸 的啟動與停止 可直接開停機床主傳動系 統(tǒng)的動力源 如電動機 或者用離合器接通 斷開主運動執(zhí)行件與動力源間的傳動鏈 開停裝置的基本要求是開停方便省力 操作安全可靠 結構簡單并能傳遞足夠的扭矩 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 25 X6240 銑床主運動是靠直接開停主電機來實現(xiàn)主軸的啟動與停止 這種開痛方式 的優(yōu)點是 操作方便 可簡化機床的機械結構 因此 得到廣泛應用 但在電動機功 率大 開停頻繁的情況下 將導致電動機發(fā)熱 燒壞 甚至因啟動電流較大而影響車 間電網(wǎng)正常供電時則不宜采用 另外 幾個運動公用一個電動機且又不要求同時開停 的情況 也不能采用這種方式 3 6 主傳動系統(tǒng)的制動裝置主傳動系統(tǒng)的制動裝置 某些機床在裝卸工件 測量被加工面尺寸 更換刀具及調(diào)整機床時 要求機床的 主運動執(zhí)行件 如主軸 盡快地停止運動 但是 當開停裝置斷開主傳動鏈后 由于傳動 系統(tǒng)中的傳動件具有慣性 運動中的執(zhí)行件是逐漸減速而停止的 為了減少這段時間 提高機床生產(chǎn)率對于經(jīng)常啟動與停止 傳動件慣性大 運動速度較高的主傳動系統(tǒng) 須安裝制動裝置 另外 機床能及時制動 還可避免發(fā)生事故或防止工件報廢 制動 裝置的基本要求有 工作可靠 操縱方便 制動時間短 結構簡單緊湊以及制動器的 磨損要小等 3 6 1 制動裝置的類型制動裝置的類型 X6240 銑床是使用電磁制動器來實現(xiàn)機床主軸的制動 3 6 2 制動器的位置制動器的位置 若要求電動機停止運轉后才能制動時 則制動器可安裝在傳動鏈中的任何傳動件 上 若電動機不停止運轉而進行制動時 則必須斷開主運動執(zhí)行件 如主袖 與電動機的 運動聯(lián)系 此時制動器只能安裝在被斷開的傳動鏈中的傳動件上 制動器若裝在轉速高的傳動件 加傳動軸 皮帶輪及齒輪等 上 所需要的制動力矩 較小 從而制動器的尺寸也可減小 若裝在傳動鏈前面的傳動件上 制動時的沖擊力 較大 因此為了結構緊湊 制動平穩(wěn) 應將制動器放在接近執(zhí)行件且轉速較高的傳動 件上 促在受到具體條件限制 如接近執(zhí)行件時的轉速一般較低或其他結構條件等原因 的情況下 一般是將制動器放在轉速較高的傳動件上 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 26 制動器與開停裝置的操縱 須有可靠的聯(lián)鎖關系 即停車時制動器起作用 開車 時則制動器須可靠地放松 以避免損壞傳動件或造成過大的功率損失 X6240 銑床是將制動器裝在 軸右端 3 7 主傳動系統(tǒng)的換向裝置主傳動系統(tǒng)的換向裝置 多數(shù)機床的主運動執(zhí)行件 如主軸 工作臺 需要有正反兩個方向的運動 例如普通 車床 鉆床等在加工螺紋時 主軸正轉用于切削 反轉用于退刀 此外 普通車床有 時還利用反轉進行切斷與切槽 又如銑床為了能夠使用左刃或右刃銑刀 主軸應作正 反兩個方向的轉動 對于直線運動的機床則更為明顯 工作行程結束后必須換向為返 回行程 空程 由此可見 機床主運動的換向有兩種不問情況 一種是正反兩個方向部用于切削 當選用一個運動方向后 工作過程中不需要改變 如銑床 這時正反兩個方向所需要的 運動速度 變速級數(shù)及傳遞功率應該相同 另一種是正向用于切削而反向用于空程 在工作過程中領反復地變換方向 如車床 鉆床 刨床等 這時為了提高生產(chǎn)率 反向 運動應比正向運動的速度高 反向的變速級數(shù)則可比正向少一些甚至有的機床只要求 有一種固定速度 兩個方向傳遞動力的大小也可以不同 主運動執(zhí)行件的換向 除了某些直線運動機床是由傳動機構 如曲柄 連稈機構等 本身實現(xiàn)外 多數(shù)機床須設置專門的換向裝置 換向裝置的基本要求是 結構簡單緊 湊 換向方便 操縱省力 需要在運轉中換向時 應減少沖擊及磨損 換向時間要短 換向要平穩(wěn)以及換向的能量損失要小等 3 7 1 換向裝置的類型換向裝置的類型 3 7 1 1 電動機換向電動機換向 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 27 變換電動機的轉向 使主運動執(zhí)行件的運動方向改變 這種換向方式可簡化機床 的機械結構 操作簡單省力且容易實現(xiàn)自動化 在可能的條件下應采用這種方式 例 如上述正反兩方向都用于切削的情況 即使是正向切削 反向空程的情況 有條件也 應采用 利用直流電動機驅動的龍門刨床 由電動機反向 并提高反向速度是很方便 的 但是采用交流異步電動機換向 若換向頻繁 尤其當電動機功率較大時 易引起 電動機過熱 故不宜采用 3 7 1 2 機械換向機械換向 日前 在主傳動系統(tǒng)中主要采用圓柱齒 多片磨擦離合器式換向機構 它可以在 高速運轉中平穩(wěn)地換向 但結構教復雜 沿移齒輪式 牙嵌離合器及錐齒輪換向機構一 般用于進給運動和輔助運動的換向 X6240 銑床由于是正反兩個方向都用于切削 當選用一個運動方向后 工作過程 中不需要改變 這時正反兩個方向所需要的運動速度 變速級數(shù)及傳遞功率應該相同 另一種是正向用于切削而反向用于空程 所以 X6240 銑床應選用電動機換向 這樣就 使結構簡單緊湊 換向方便 操縱省力 需要在運轉中換向時 可以減少沖擊及磨損 換向時間短 3 7 2 換向裝置的設計原則換向裝置的設計原則 為了提高正向傳動的效率 減少其功率損失 換向機構的中間齒輪放在反向傳動 中 換向時先使運動減速或制動 再接通另一方向的運動 可減少換向的能量損失 已為大多數(shù)機床所采用 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 28 換向機構的安放位置 若裝于傳動鏈前面的傳動軸時 因轉速一般較高 其傳遞 扭矩可以減小 故結構緊湊 但傳動鏈中的換向件較多 故折算到換向機構傳動軸上 的效果慣性矩較大換向時的能量損失較大 將直接影響機構的壽命 如離合器的磨損速 度增加 功率損耗及發(fā)熱等 有時也影響換向時間的長短 由于傳動鏈中存在間隙 換向時的沖擊也較大 因此有的機床傳動鏈較前面的薄弱傳動容易扭壞 若將換向機 構放在傳動鏈的后面即接近被換向的執(zhí)行件時 可使能量損失小 換向平穩(wěn) 但因轉 速一般較低 會增大換向機構的尺寸 一般對于傳動件少 慣性小的傳動鏈 換向機 構宜放在前面 對于平穩(wěn)性要求較高 能量損失要小的 宜放在后面 3 7 3 典型結構典型結構 主軸組件通常是由主軸 主軸軸承和安裝在主軸上的傳動件等三部分所組成 它 是機床中最關鍵的一個部件 其工作性能對加工質(zhì)量相生產(chǎn)率有著直接的影響 主軸組件的設計包括主軸軸承的選擇 軸承的布置與調(diào)整 確定主軸的結構 材 料 技術要求及共潤滑 密封等 3 7 3 1 兩支承的主軸組件兩支承的主軸組件 前端定位的上的組件 熱變形對主軸前端伸長影響小 主軸受壓區(qū)段短 軸向剛 性較高 1 前端定位的主軸 定位采們兩個推力球軸承 這種軸承發(fā)熱輪嚴重 成為熱源 元件 并靠近的支承 故產(chǎn)生不利影響 螺母用來調(diào)整的支承雙列向心短圓柱滾子 軸承的徑向間隙和調(diào)整推力軸承的間隙或預緊 徑向和軸向的間隙可分別調(diào)整故 軸向剛度很高 2 主軸定位采用接觸角為 60 的雙向推力球軸承 它的承載能力 剛度和極限轉 速都較高 通過修磨套 可以預緊或調(diào)整間隙 軸承外徑為負公差與箱體孔間有間 隙 因而不承受徑向裁荷 與雙列向心短圓柱滾子軸承配套使用 承載能力大 剛度 高 極限轉速也高 適用于巾 高速的車床和銑床主軸組件 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 29 4 用法蘭壓緊前端軸承外環(huán)的凸緣實現(xiàn)軸向定位 軸承后列內(nèi)環(huán)孔徑比前列內(nèi)環(huán)孔 徑大 以便于調(diào)整間隙 圓錐滾子做成空心的 冷卻潤滑油從滾子的中孔流過 起著 散熱降溫的作用 后軸承帶有預緊彈簧 以保持軸承的一定預緊 5 后端定位的主軸組件 熱變形使主軸向前端伸長 期間主軸端的軸向精度 主 軸的受壓區(qū)段較長 主軸后端采用單列圓錐滾子軸承 它承受徑向力和向前的軸向力 推力球軸承承受向后的軸向力 軸向剛度很高 前端支承采用雙列向心短圓柱滾子軸 承 能調(diào)整徑向間隙 徑向剛度較高 主軸后端的圓錐滾子軸承及推力球軸承承受全 部軸向力 前支承用兩個圓錐滾子軸承 它是外環(huán)寬端相對配置的 以增強支承剛性 它可以軸向移辦故只承受徑向力 3 7 3 2 三支承的主軸組三支承的主軸組 如果主軸前后支承間距較大 可以加第三支承以提高剛度而成為三支承主軸組件 三支承有兩種情況 1 以前 后支承為主 中間支承為輔的三支承主軸組件 前后均為雙列向心短圓 柱滾子軸承 中間支承為 級精度的單列向心圓柱滾子軸承 這種軸承的徑向游隙較 大這樣 當主軸受力較小時 中間支承不起作用 當主軸受力較大致使中間支示處的 撓度 較大時 中間支承就參加工作 2 以前 中支承為主 后支承為輔的三支承主軸組件 前 中支承是圓錐 滾子軸承 承受大部分徑向力和軸向力 后支承是單列向心球軸承 它在箱體孔 內(nèi)軸向不需定位 3 7 3 3 傳動軸的結構傳動軸的結構 傳動鈾通常都用普通級滾動軸承 高精度和精密機床的高速軸可選用精密軸承 D 級或 E 級 1 一端固定 傳動鈾一端同定 軸的另一端為自由端 只需將軸承內(nèi)環(huán)固定在軸上 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 畢業(yè)論文 30 軸受熱時可向自由期延仰 適用于較長的軸 只需將軸承內(nèi)環(huán)固定在抽上即可 軸受熱變形一端固定的幾種方式有 a 用階梯孔套及法蘭盤固定 箱體孔加工方便 但增 加了一個孔套 降低了支承剛度 b 是在箱體上加工出臺階孔 用法蘭盤固定 箱體孔加工較復雜 c 用彈性擋圈及法蘭盤固定 d 軸承外環(huán)兩側均用彈性擋圈固定 e 選用外環(huán)有止動槽的軸承 用法蘭盤壓住彈性擋圈固定 結構最簡單 2 兩端固定 當軸的兩端支承用圓錐滾子軸承或向心推力球軸承時 則必須用兩端固定法 一 般適用于較短的軸 兩端固定的軸 其中一端的結構應能調(diào)整軸承外環(huán)的軸向位置 有幾種調(diào)整的方式為 a 是用改變法蘭盤的兩個內(nèi)側面或的厚度來調(diào)整軸承位置 b 用 改變墊片的厚度來調(diào)整軸向位置 c 用調(diào)節(jié)螺釘來調(diào)整位置 用螺釘固定 d 用改變墊 圈的 厚度來調(diào)整 e 用調(diào)節(jié)螺釘推動頂盤進行調(diào)整 3 非傳動物的軸向固定 非傳動軸幾種固定方法有 a 用擋片嵌裝在軸端槽內(nèi) 通過螺釘固定在箱 壁上 b 用騎縫螺釘固定 需在裝配時進行鉆孔攻絲 拆卸重裝通常要另行鉆 孔攻絲 c 用緊定螺釘固定 d 用鋼球漲緊定價 在軸上鉆一橫孔 內(nèi)裝兩個鋼球 用螺釘 調(diào)節(jié)另一個鋼球的軸向距離使徑向的兩個鋼球緊壓在孔壁上 這種結構裝拆方便并能 調(diào)整軸的軸向位置 3 7 3 4 軸上的零件定位軸上的零件定位 零件軸向定位的方式有許多種 根據(jù)實際情況進行選擇 1 軸肩固定方式 簡單可靠 常用于齒輪 軸承的軸向定位 2 套筒固定方式 定位可靠 結構簡單不削弱軸向強度和剛度 但是零件數(shù)增加用于