土木工程畢業(yè)設(shè)計（論文）-某市的單元住宅樓設(shè)計.doc

摘要摘要本設(shè)計主要分為兩大部分：第一部分為建筑設(shè)計。建筑設(shè)計是在總體規(guī)劃的前提下，根據(jù)任務(wù)書的要求，綜合考慮地基環(huán)境，使用功能，結(jié)構(gòu)施工，材料設(shè)備，建筑設(shè)計及建筑藝術(shù)問題，解決建筑物的使用功能和空間的安排。依據(jù)建筑物的概念，建筑方針的原則，完成了擬建公寓樓以下幾方面的設(shè)計：建筑總平面設(shè)計，建筑布局，基本單元設(shè)計，公共部分設(shè)計，空間組合設(shè)計，屋面設(shè)計，建筑立面設(shè)計及建筑防火設(shè)計等等。第二部分為結(jié)構(gòu)設(shè)計。結(jié)構(gòu)設(shè)計由框架設(shè)計，基礎(chǔ)設(shè)計等組成。該建筑的抗震設(shè)防烈度為7度，抗震等級為三級，考慮水平地震作用對橫向框架的影響。豎向荷載作用下，橫向框架內(nèi)力計算采用分層法，而內(nèi)力組合比較了豎向荷載組合和豎向荷載與地震力組合時對框架梁，柱產(chǎn)生的不利影響，取兩者中較大值對框架梁，柱進(jìn)行截面設(shè)計。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計 建筑規(guī)范 內(nèi)力組合 65 AbstractThis design is divided into two major parts mainly: The first part is the architectural design。The architectural design is on the premise of master plan, according to the request of task book, considering the base environment synthetically, the function of use, the structure constructs, material equipment, architectural design and artistic question of the building , solve the function of use of the building and arrangement in the space. Whether according to concept design of building, principle policy of building,the design should finish the following aspects. The total planar design of the building , the overall arrangement of the building , the elementary cell is designed, the public part is designed, the space is made up and designed, the roofing is designed, the elevation design of the building and building fire prevention and design etc.The second part is structural design.Structural design is consisted by design of frame, foundation designing etc. making up. Should build provide fortification against earthquakes earthquake intensity 7 , antidetonation grade for being tertiary , consider horizontal earthquake function impact on horizontal frame. Vertical to load function, horizontal frame internal force calculate and adopt the curved square to assign France, and internal force make up vertical to is it make up and not vertical to load with earthquake strength setting a roof beam in place to frame when making up to load, adverse effect that post produce, fetch the two great value set a roof beam in place to frame, post design the section.Key words: Architectural design; Norm of the building; Internal force association目錄目 錄泰山學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計1 引言12 工程概況12.1 地質(zhì)資料12.2 設(shè)計參數(shù)12.3 工作要求23 建筑設(shè)計說明23.1 平面設(shè)計23.2 立面設(shè)計23.3 構(gòu)造設(shè)計24 結(jié)構(gòu)設(shè)計說明34.1 結(jié)構(gòu)布置及截面尺寸的選擇34.2 荷載計算64.3 框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算及內(nèi)力組合234.4.截面設(shè)計464.5樓梯設(shè)計514.6基礎(chǔ)設(shè)計545 參考文獻(xiàn)646 致謝651 引言 本工程為某市的單元住宅樓，層數(shù)為6層，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架設(shè)計。建筑面積3812.4m2，。建筑物地點(diǎn)：場地平整、地段交通方便、地勢平坦、東西兩側(cè)均為開發(fā)性用地，用地具體尺寸詳見地形圖。 結(jié)構(gòu)平面布置力求簡單、規(guī)則、對稱，剛度和承載力分布均勻，使結(jié)構(gòu)的剛度中心和質(zhì)量中心盡量重合，避免凹角和狹長的縮頸部位，結(jié)構(gòu)豎向布置應(yīng)盡量避免較大的外挑和內(nèi)收，以減少因形狀不規(guī)則產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)的可能性。 框架結(jié)構(gòu)的缺點(diǎn)是抗側(cè)剛度較小，在水平荷載作用下位移較大，抗震性能較差，因此應(yīng)考慮抗震設(shè)計及其構(gòu)造措施，文中將進(jìn)行詳細(xì)介紹2 工程概況2.1 地質(zhì)資料由地質(zhì)勘察報告，其地質(zhì)土層構(gòu)造為：第一層為雜填土，平均厚度為0.40.5m。第二層為粘土，承載力為200KN/m2。擬建場地范圍內(nèi)，淺部填土為上層滯水，主要受大氣降水及地表排水影響，地下水位為1.52.0m;承壓孔隙含水層。地下水對混凝土無侵蝕性。其他基本條件參照規(guī)范及使用要求或與指導(dǎo)教師協(xié)商確定。2.2 設(shè)計參數(shù)（1）設(shè)計標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高0.000，室內(nèi)外高差600mm。（2）墻身做法：墻身為蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，M5水泥砂漿砌筑。內(nèi)墻粉刷為15厚1:1:6水泥石灰砂漿，5厚1：0.5:3水泥石灰砂漿，“803”內(nèi)墻涂料。外墻粉刷為12厚1：3水泥砂漿，8厚1:2水泥砂漿，墻面噴淺黃色氟碳漆。（3）樓面做法：采用30厚細(xì)石混凝土樓面，結(jié)合層素水泥漿一遍，鋼筋混凝土樓板底層，自重0.72KN/m2。（樓面5）（4）屋面做法：參見地區(qū)建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計建筑圖集合訂本（屋面8）的做法。自 重2.97KN/m2總厚度251mm。（5）門窗做法：全部為鋁合金門窗。（6）地質(zhì)資料：屬類建筑場地，余略。（7）基本風(fēng)壓：w0=0.3KN/m2（地面粗糙度屬C類）。（8）基本雪壓：s0=0.4KN/m2（9）活荷載：屋面活荷載2.0KN/m2，樓面活荷載2.0KN/m2。2.3 工作要求完成建筑主要平面、立面、剖面的設(shè)計，繪制相應(yīng)的施工圖。完成上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計，繪制部分結(jié)構(gòu)施工圖。設(shè)計說明書要完整，并附有必要的計算簡圖和表格。施工圖機(jī)繪。3 建筑設(shè)計說明3.1 平面設(shè)計本建筑主體結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框結(jié)構(gòu)。要求共六層，總建筑面積為3812.4m2?，F(xiàn)澆樓板,柱下獨(dú)立基礎(chǔ)3.2 立面設(shè)計本圖書館底層層高3.0米，標(biāo)準(zhǔn)層層高3.0米?？傞L度39米，總寬度19.8米?？缇喾謩e為8.4米、7.5米和4.5米。詳情見建筑立面圖和平面圖。3.3 構(gòu)造設(shè)計 1.女兒墻構(gòu)造柱女兒墻應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱，構(gòu)造柱間距不宜大于4m，構(gòu)造柱應(yīng)伸至女兒墻頂并與現(xiàn)澆鋼筋混寧土頂澆注在一起. 2.墻體 外墻厚300mm，內(nèi)墻厚120mm，隔戶墻厚200mm。 3.屋頂排水考慮屋頂上人的需要，采用女兒墻邊天溝內(nèi)排水溝，雙坡排水；屋面做法由下至上依次為鋼筋混凝土屋面板（100mm），聚苯乙烯泡沫塑料保溫板（50mm），1:8水泥陶粒找坡層（平均厚80mm），1:3水泥砂漿找平層（20mm），SBS改性瀝青防水卷材，細(xì)石混凝土（30mm）。 4.散水建筑地面設(shè)計規(guī)范GB50037-96摘要 散水的寬度，應(yīng)根據(jù)土壤性質(zhì)、氣候條件、建筑物的高度和屋面排水型式確定,宜為6001000mm；當(dāng)采用無組織排水時，散水的寬度可按檐口線放出200300mm。 散水的坡度可為3%5%。當(dāng)散水采用混凝土?xí)r，宜按2030m間距設(shè)置伸縫。散水與外墻之間宜設(shè)縫，縫寬可為2030mm，縫內(nèi)應(yīng)填瀝青類材料。本工程據(jù)此采用寬900mm，坡度5%，散水與外墻之間縫寬20mm，外沿高30mm。4 結(jié)構(gòu)設(shè)計說明4.1 結(jié)構(gòu)布置及截面尺寸的選擇 圖1結(jié)構(gòu)平面布置圖 圖2框架結(jié)構(gòu)計算簡圖梁柱尺寸初估：（） 主要承重框架:取跨度較大者進(jìn)行計算.縱向：取L=3300mm h=(1/101/15)L=330mm220mm 取h=400mm. 200mm114.3mm 取b=200mm 所以縱向主梁初選截面尺寸為bh=200400mm橫向（3,4,5,10,12,13,14,16,21,22,23軸）取L=6900mm h=(1/101/15)L=690mm460mm 取h=600mm 300mm171.4mm 取b=300mm橫向其他主梁：取L=4500mm h=(1/101/15)L=450mm300mm 取h=400mm. 200mm114.3mm 取b=200mm （） 次要承重框架： 取L=3300mm h=(1/121/18)L=275mm183.3mm 取h=300mm 150mm85.7mm 取b=200mm故次要框架梁初選截面尺寸為：bh=200mm300mm （3）框架柱:3000=374.7mm281mm b=(12/3)h 取b=h=400mm 按軸力估算: A列柱: No=613.2m2 (1014)KN/m2=792KN1108.8KN B列柱: No=615.1m2(1014)KN/m2=906KN1268.4KN C列柱: No=69.03m2(1014)KN/m2=541.8KN758.52KN D列柱: No=67.07m2(1014)KN/m2=424.2KN593.88KN 按軸壓比驗算:此建筑抗震等級為三級， =0.9 選C30型混凝土 =14.3 N=(1.21.4)No A列柱： B列柱： C列柱： D列柱：故初選柱截面尺寸為：A，B，C, D列柱： bh=400mm400mm4.2 荷載計算 豎向荷載的計算1. 上人屋面恒載保護(hù)層：30mm厚細(xì)石混凝土 220.030.66防水層：SBS改性瀝青防水卷材 0.4找平層：20mm厚1:3水泥砂漿 200.020.4找坡層：1:8水泥陶粒平均厚80mm 140.081.12保溫層：50mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板 0.50.050.025結(jié)構(gòu)層：100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.102.5 板底抹灰：10mm厚水泥石膏砂漿 140.010.14 合計： 5.2452. 樓面恒載25mm硬木地板： 0.2地板格柵： 0.220mm厚水泥砂漿找平層： 200.020.4100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板： 250.102.510mm厚水泥石膏砂漿打底： 140.010.14合計： 3.44陽臺恒載20mm厚水泥砂漿： 200.020.4100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板： 250.102.510mm厚水泥石膏砂漿打底： 140.010.14合計： 3.043. 梁自重bh=450mm250mm自重： 250.25(0.45-0.1)=2.18810mm厚水泥石膏砂漿抹灰： 140.01(0.45-0.1)20.098 合計： 2.2864. 柱自重bh=400mm400mm自重： 250.40.4=410mm厚水泥石膏砂漿抹灰： 140.0140.40.224 合計： 4.2245. 墻自重(1) 外墻自重8mm抗裂砂漿： 170.0080.13650mm厚聚苯板： 0.50.050.025300mm水泥空心磚： 9.60.32.8820mm內(nèi)墻面抹灰： 170.020.34合計： 3.381(2) 內(nèi)墻自重120mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊： 5.50.120.6620mm厚雙面抹灰： 2170.020.68合計： 1.34(3) 內(nèi)隔戶墻自重200mm厚混凝土空心砌塊： 11.80.22.3620mm厚雙面抹灰： 2170.020.68合計： 3.046. 女兒墻自重(墻高1000mm，100mm混凝土壓頂，壓頂厚400mm)墻重及壓頂重： 9.610.3+250.10.43.8820mm厚雙面水泥砂漿抹灰： 2200.021.10.88合計： 4.767. 門、窗自重木門： 0.2 鋼鐵門：0.45塑鋼窗： 0.45 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值1. 上人屋面活荷載 2.02. 樓面活荷載 住宅 2.0 廚房、廁所 2.0 門廳、樓梯 2.0 陽臺 2.5 3. 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值Sk=rS0=1.00.40=0.40 豎向荷載作用下框架受載總圖1.計算單元取軸線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為3.3m，如圖2.3所示。直接傳給該框架樓面荷載如圖中的水平陰影所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架梁，作用于各節(jié)點(diǎn)上。圖3 橫向框架計算單元2.荷載計算（1）恒載計算圖2.4中q1代表橫梁均布荷載；q2和q2代表板傳梯形分布荷載；P1、P2 、P3代表縱梁傳給柱的恒載。圖4 各層恒載位置圖圖2.4中的梯形分布荷載可根據(jù)支座彎矩相等的條件轉(zhuǎn)化為等效均布荷載，如下：圖5 梯形分布荷載化為均布荷載（=a/l）根據(jù)圖5，=a/l=1.65/5.4=0.306，則qE=(1-20.3062+0.3063)q=0.841q圖2.4的荷載作用等效為圖6中的荷載作用圖6 各層等效恒載位置圖對于第6層：q1=2.286kN/mq2=q2=5.2451.65=8.655kN/mP1包括樓板自重、縱梁自重和女兒墻自重，P2包括樓板自重和縱梁自重，計算如下：梯形荷載等效均布荷載 0.841q2=0.8418.655=7.279kN/m梁上均布荷載疊加值 q1+ 0.841q2=2.286+7.279=9.565kN/m對于15層：q1包括梁自重和其上橫墻自重 q1=2.286+3.043=11.406kN/mq2=3.441.65=5.676kN/m衛(wèi)生間隔墻自重 1.34(2.1+2.1-0.9)3=13.266kN將衛(wèi)生間隔墻自重均布至BC軸之間的樓板上 13.266(3.35.4)=0.745 kN/m2q2=(3.44+0.745)1.65=6.905kN/mP1、P3包括樓板自重、縱梁自重、外墻自重和窗戶自重，P2包括樓板自重、縱梁自重和內(nèi)墻自重，計算如下： 梯形荷載等效均布荷載 0.841q2=0.8415.676=4.774kN/m 0.841q2=0.8416.905=5.807kN/m梁上均布荷載疊加值 AB梁：q1+ 0.841q2=11.406+4.774=16.180kN/m BC梁：q1+ 0.841 q2=11.406+5.807=17.213kN/m（2）活載計算 活載作用在各層框架梁上的荷載分布如圖2.7所示：圖7 各層活載分布圖活載作用在各層框架梁上的等效均布荷載分布如圖2.8所示：8 各層等效活載分布圖對于第6層：q2= 21.65=3.3kN/m梯形荷載等效均布荷載 0.841q2=0.8413.3=2.775kN/m對于第15層：q2= 21.65=3.3kN/m梯形荷載等效均布荷載 0.841q2=0.8413.3=2.775kN/m豎向荷載作用下框架受載總圖如圖橫向框架側(cè)移剛度計算梁柱均采用C30混凝土，Ec=3.0104 N/mm2。1. 線剛度計算(1) 橫梁線剛度ib計算截面尺寸：bh=250mm450mm 跨度：l=5400mm梁矩形部分截面慣性矩：梁截面慣性矩： 橫梁線剛度： (2) 柱線剛度ic計算截面尺寸：bh=400mm400mm 柱高：H=3000mm柱截面慣性矩： 柱線剛度： 2. 柱側(cè)移剛度計算柱的側(cè)移剛度D值按下式計算： 其中c為側(cè)移剛度的修正系數(shù)，h為柱子計算高度 ,ic為柱子的線剛度。 梁柱線剛度比為 對于第1層： 邊柱 中柱 對于第26層： 邊柱 中柱 表1 橫向框架側(cè)移剛度D值(N/mm)層數(shù)邊柱中柱Di(N/mm)根數(shù)Di(N/mm)根數(shù)Di(N/mm)262677071312115357877126128831316182545324水平地震作用計算重力荷載代表值集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值，為計算單元范圍內(nèi)的各樓層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量。計算時，各可變荷載的組合按規(guī)定采用，屋面上的可變荷載均取雪荷載。(1) 頂層重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值女兒墻：屋面板：梁： 柱： 窗： 外墻： 門： 隔戶墻：隔墻： 合計 Gk6=4626.12kN(2) 25層重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓板： 梁： 柱： 窗： 外墻： 門： 隔戶墻：隔墻： 陽臺板： 合計 Gk25=4674.64kN(3) 底層重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓板： 梁： 柱： 窗： 外墻： 門： 隔戶墻：隔墻： 陽臺板： 合計 Gk1=4674.96kN(4) 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面活載： 41.410.80.40=178.85kN樓面活載： 41.410.82.0=894.24kN陽臺活載： 30.612.5=76.5kN15層活載： 樓面+陽臺=894.24+76.5=970.74kN(5) 重力荷載代表值 頂層： G6=4626.12+0.5178.85=4715.55kN25層： G25=4674.64+0.5970.74=5160.01kN底層： G1=4674.96+0.5970.74=5160.33kN 各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值如圖2.10所示圖9 各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值剪力計算因為本設(shè)計方案中結(jié)構(gòu)高度不超過40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按式 計算即： =0.85（4175.55+5160.014+5160.33）=0.8530515.92=25938.53kN設(shè)計地震分組為第一組，類場地，查表的特征周期Tg=0.35s抗震設(shè)防烈度為7度，多遇地震，查表得水平地震影響系數(shù)最大值max=0.08 因為T1=0.614s1.4Tg=0.49s，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震系數(shù)各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用計算按式 將上述和代入可得 各樓層地震剪力計算按式 具體過程見表表2 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層數(shù)6184715.5584879.900.268441.9441.95155160.0177400.150.244267.7709.64125160.0161920.120.195214.2923.8395160.0146440.090.146160.61084.4265160.0130960.060.098107.171191.5135160.3315480.990.04953.51245.1各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖4.7(a) 水平地震作用分布 (b) 層間剪力分布 圖10 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別按式 和 計算，計算過程見表2.4。表中還計算了各層的層間彈性位移角 。表3 橫向水平地震作用下的位移驗算層數(shù)6441.93578771.2314.4330001/24395709.63578771.9813.230001/15154923.83578772.5811.2230001/116321084.43578773.038.6430001/99021191.53578773.335.6130001/90111245.15453242.282.2830001/1316由表3可見,最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/901 1/550，滿足 的要求，其中。 以平面圖中軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算略?？蚣苤思袅爸?、下端彎矩分別按下列各式計算：式中：Dij為i層j柱的側(cè)移剛度；h為該層柱的計算高度；y為框架柱的反彎點(diǎn)高度比；yn為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比；y1為上、下層梁線剛度變化時反彎點(diǎn)高度比的修正值；y2、y3為上、下層層高變化時反彎點(diǎn)高度比的修正值。yn可以查表得到，本設(shè)計不需考慮修正。橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：，基本風(fēng)壓0=0.65kN/m2，查表知風(fēng)載體型系數(shù)s=1.3。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大于30米且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)取z來考慮風(fēng)壓脈動的影響。本設(shè)計房屋高度H=19.1m1.5，故應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動的影響。0T21=0.650.6142=0.245kNs2/m2，查表得脈動增大系數(shù)=1.29；地面粗糙度類別為B類，結(jié)構(gòu)總高度與其迎風(fēng)面寬度的比H/B=19.1/41.4=0.46，查表得脈動影響系數(shù)=1.29；振型系數(shù)z=Hi/H；所以仍取軸線橫向框架，其負(fù)載寬度3.3m，沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度Hi，可查表得z的值，計算結(jié)果如下表:表4 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層數(shù)Hi/mHi/Hszz0k( kN/m2)qz( kN/m)女兒墻頂19.11.001.31.231.440.651.4974.946180.9421.31.2061.4230.651.454.7855150.7851.31.141.3730.651.3234.3664120.6281.31.0561.3220.651.183.894390.4711.31.001.2550.651.063.498260.3141.31.001.170.650.9893.264130.1571.31.001.0850.650.9173.026qz沿房屋高度的分布見圖（a）風(fēng)荷載沿房屋高度的分布(kN/m) （b）等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載(kN)圖11 框架上的風(fēng)荷載框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)將圖2.16(a)的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載,公式如下： 式中： hi為下層柱高，hj為上層柱高。節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載如圖2.16(b)所示。風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)圖2.16(b)所示的水平荷載由式計算層間剪力，然后依據(jù)表2.1求出軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式 和 計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。計算過程見表 風(fēng)荷載作用下的框架層間剪力及側(cè)移計算層數(shù)612.3712.37275290.458.1430001/6667513.125.47275290.937.6930001/3226411.6837.15275291.356.7630001/2222210.4947.64275291.735.4130001/173429.7957.43275292.093.6830001/143519.0866.51419481.591.5930001/1887由表5可見,最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/1435 ，遠(yuǎn)小于1/550，滿足 的要求，其中4.3 框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算及內(nèi)力組合豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力梁端、柱端彎矩采用二次分配法計算。對于無側(cè)移框架，某一點(diǎn)不平衡彎矩只對相連桿件的遠(yuǎn)端彎矩影響比較明顯，對其它桿件的影響很小。彎矩二次分配法就是根據(jù)框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的這一特點(diǎn)，將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩，同時做分配和傳遞。遠(yuǎn)端均假設(shè)為固定端，傳遞系數(shù)取為1/2。對于因彎矩傳遞產(chǎn)生的新的不平衡彎矩，做第二次分配，而不再進(jìn)行傳遞。這樣得到的彎矩即為結(jié)構(gòu)在豎向荷載下的最終彎矩計算結(jié)果。 固端彎矩計算將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩，計算公式為：表6恒載固端彎矩層數(shù)AB跨BC跨簡圖固端彎矩(kNm)簡圖固端彎矩(kNm)623.2423.241539.3241.83表7活載固端彎矩層數(shù)AB跨BC跨簡圖固端彎矩(kNm)簡圖固端彎矩(kNm)66.74(1.35)6.74(1.35)156.746.74注：括號內(nèi)為屋面雪荷載作用下的固端彎矩分配系數(shù)計算將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩按線剛度比進(jìn)行分配。對于頂層：(1) 左節(jié)點(diǎn)： 右節(jié)點(diǎn)與左節(jié)點(diǎn)對稱。 (2)中節(jié)點(diǎn)： 對于15層：(2) 左節(jié)點(diǎn)： 右節(jié)點(diǎn)與左節(jié)點(diǎn)對稱。 (2)中節(jié)點(diǎn)： 彎矩分配恒載和活載作用下，框架的彎矩分配計算分別見圖12-17框架的彎矩圖分別見圖圖12恒載作用下的彎矩二次分配(M單位：kNm)圖13 活載(上人屋面活載)作用下的彎矩二次分配(M單位：kNm)圖14活載(屋面雪荷載)作用下的彎矩二次分配(M單位：kNm)圖15恒載作用下的框架彎矩圖(單位：kNm)圖16活載(上人屋面活載)作用下的框架彎矩圖(單位：kNm) 框架梁內(nèi)力組合 本設(shè)計方案中考慮了三種內(nèi)力組合，即 ，。各層梁的內(nèi)力組合見表6，表中，三列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)整系數(shù)為0.8）。承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE受彎時取0.75，受剪時取0.85。1. 在非抗震組合作用下，跨中彎矩最大值Mmax近似取恒載和活載跨中彎矩組合值代替，并乘以1.1倍的增大系數(shù)。在抗震組合作用下，采用解析法導(dǎo)出跨中彎矩最大值Mmax的計算公式，推導(dǎo)過程中，彎矩以順時針方向為正，剪力以向上為正。圖16求解梁跨間最大正彎矩計算圖形 如圖16所示，M左代表梁左端考慮抗震的組合彎矩值，M右代表梁右端考慮抗震的組合彎矩值，q為梁上荷載設(shè)計值，l為梁的跨度，x代表最大正彎矩Mmax距梁左端的距離。對右端取矩可得： 則 由 解得 則 下面以第一層AB跨梁為例，說明計算過程： 左震時 右震時 2. 根據(jù)抗震規(guī)范，梁端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： 式中： V 梁端截面組合的剪力設(shè)計值；ln 梁的凈跨，本設(shè)計ln=5m；VGb 梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值； 、 分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值 梁端剪力增大系數(shù)，本設(shè)計為三級抗震，取1.1。 ； 取順時針或逆時針方向中較大值； 調(diào)整結(jié)果泰山學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計表7 框架梁內(nèi)力組合層數(shù)截面位置內(nèi)力1AM-24.35-4.2-4.266.7241.25-88.86-37.07-35.176.21V40.967.057.0521.7621.3369.4262.3559.02B左M-36.13-6.12-6.1250.76-84.7614.22-54.9-51.92V46.427.937.9321.7675.4427.3570.666.81B右M-37.56-6.12-6.1250.7612.93-86.05-56.83-53.6478.75V49.17.937.0521.7629.6377.7274.2270.02CM-26.24-4.2-4.266.72-90.5639.55-39.62-37.37V43.867.057.9321.7672.8324.7466.2662.5跨間MAB53.0931.8528.3826.88MBC33.1753.9430.3828.653AM-25.9-4.46-4.4665.3838.43-89.06-39.43-37.3275.21V41.347.117.1121.2922.2769.3262.9259.56B左M-36.06-6.12-6.1249.58-83.5513.13-54.8-51.84V46.047.877.8721.2974.527.4570.0266.27B右M-37.62-6.12-6.1249.5811.73-84.95-56.91-53.7177.75V48.737.877.8721.2930.1977.2473.6669.49CM-27.89-4.46-4.4665.38-90.8536.64-42.11-39.71V44.237.117.1121.2972.2725.2266.8263.03跨間MAB51.2130.9927.1325.68MBC32.2452.0128.9627.31續(xù)表2.17層數(shù)截面位置內(nèi)力6AM-13.12-3.51-1.0319.426.66-31.21-21.22-20.6635.39V23.676.791.446.2118.0231.7438.7437.91B左M-22.46-6.54-1.3114.14-34.59-7.02-36.86-36.11V27.998.191.566.2136.2122.4845.9845.05B右M-22.64-6.54-1.3114.14-7.18-34.75-37.1-36.3235.39V288.191.566.2122.4936.2245.9945.07CM-13.27-3.51-1.0319.42-31.346.53-21.42-20.84V23.666.791.446.2131.7318.0138.7337.9跨間MAB21.6112.718.3518.03MBC14.1621.4818.117.81注：M以下部受拉為正，V以向上為正，MAB 和MBC 分別為AB跨和BC跨的跨間最大彎矩。 框架柱內(nèi)力組合 取每層柱頂和柱底兩個控制截面進(jìn)行組合，組合結(jié)果見表4.134.23。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時的內(nèi)力進(jìn)行組合。表8橫向框架A柱彎矩和軸力組合層數(shù)截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM6柱頂M16.44.391.2919.42-3.5934.2826.5325.8334.28-3.5926.53N61.212.242.536.2150.1662.2794.8690.5862.2750.1694.86柱底M-15.87-3.24-2.269.14-6.39-24.21-24.66-23.58-24.66-6.39-24.66N73.8712.242.536.2161.5773.68111.96105.78111.9661.57111.965柱頂M16.382.533.127.5-10.6842.9