獨立塔吊基礎施工方案修

華陰汽車客運站工程塔吊基礎施工方案 編制人： 審核人： 審批人： 陜西建工第八建設集團有限公司2017年12月目 錄 第一章 工程概況31.1、工程簡介31.2、塔吊平面布置31.3、施工要求31.4、工程地質概況3第二章 編制依據(jù)5第三章 施工計劃及技術參數(shù)63.1、各塔吊基礎施工計劃63.2、材料與設備計劃63.3、塔機參數(shù)63.4、基礎技術參數(shù)7第四章 基礎施工方法84.1、工藝流程84.2、施工方法84.3、檢查驗收84.4、高差處理措施105.1、組織保障125.2、技術措施135.3、監(jiān)測監(jiān)控165.4、塔吊防碰撞措施165.5、應急預案17第六章 計算書及相關圖紙206.1、計算依據(jù)206.2、塔機屬性206.3、塔機荷載206.4、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算216.5、地基承載力驗算226.6、基礎受沖切承載力驗算246.7、承臺配筋計算261第一章 工程概況1.1、工程簡介工程名稱：華陰汽車客運站項目建設地點：華陰市華山北站東側建設單位：華陰市汽車運輸公司設計單位：西安圣苑建筑景觀咨詢設計有限公司勘察單位：陜西地礦第二工程有限公司監(jiān)理單位：陜西方宇工程監(jiān)理有限公司施工單位：陜西建工第八建設集團有限公司華陰汽車客運站工程總建筑面積約8186.25m。設計為站務樓、輔助樓（聯(lián)合站房、維修車間、進出門衛(wèi)室）組成，其中：站務樓辦公區(qū)及宿舍為五層、候車區(qū)為二層、出入通道為一層，聯(lián)合站房地上一層、地下一層，維修車間、進出門衛(wèi)室為一層。本工程只給站務樓配備1臺QTZ63塔吊，均采用獨立式整體塔吊基礎。1.2、塔吊平面布置塔吊平面布置為站務樓F軸交于7-8軸之間東側。1.3、施工要求1.3.1、確保塔吊在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠。1.3.2、塔吊在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。1.3.3、塔吊施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。1.4、工程地質概況本塔吊基礎放置在本樓層基礎上，擬建工程所在場地為失陷性黃土地帶，回填料主要以3:7灰土為主。分層回填碾壓并采用強夯方法對地基進行處理。根據(jù)地基承載力檢測報告，處理后地基承載力特征值取值為220kPa。第二章 編制依據(jù)建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程JGJ196-2010塔式起重機設計規(guī)范GB/T13752-1992建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙塔式起重機說明書本工程地質勘察報告混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范混凝土質量控制標準建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準混凝土強度檢驗評定標準第三章 施工計劃及技術參數(shù)3.1、各塔吊基礎施工計劃根據(jù)施工進度總體要求，塔吊于在2017年12月15日前完成安裝。3.2、材料與設備計劃3.2.1、鋼材、水泥、砂、石子、外加劑等原材料進場時，按現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204和鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50205的規(guī)定作材料性能檢驗。3.2.2、焊接材料的品種、規(guī)格、性能等符合國家產(chǎn)品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現(xiàn)行行業(yè)標準建筑鋼結構焊接技術規(guī)程JGJ81的規(guī)定。 3.3、塔機參數(shù)QTZ63塔吊主要性能參數(shù)主要技術參數(shù)起重力矩699KN.M ，臂長：56米，最大起重量：6噸最大自由工作高度：40米，最大附著工作高度150米出廠標準高度40米（標塔）整機重量獨立式32噸，附著式59.78噸，平衡重14.3噸塔機外形尺寸塔頂距離地面高度為46.75米,平衡臂最大回轉半徑為11.5米,吊臂最大回轉半徑為56.78米。標準節(jié)為無縫鋼管結構，其外形尺寸為：長1.7米寬1.7米高2.8米變臂方式2-31米 2-40米2-45米 2-51米 2-56米起升速度5m/min80m/min變幅速度20/40回轉速度00.6rpm頂升速度0.6工作溫度-20+40動力功率起 升電機型號（長航）：YZTD225L 功率：3.5/24/24KW變 幅電機型號：YDEJ112M-8/4 功率：1.5/2.4KW回 轉電機型號（長航）：繞線式TZR132M2-6 功率：3.7KW頂 升5.5KW總功率45.2KWTC5610塔式起重機標塔高度工況信息Fv(KN)Fh(KN)M(KN.m)T(KN.m)工況511.218.31335269.3非工況464.173.915520注：塔吊基礎計算按照自由高度設置。當塔吊高度繼續(xù)往上升，根據(jù)要求上附著，傳遞至基礎的荷載有一部分有附著桿件承擔，荷載實際反而減小，所以計算基礎均考慮按照自由高度工況信息取值。3.4、基礎技術參數(shù)根據(jù)塔式起重機廠家提供基礎施工圖紙，基礎參數(shù)如下：承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺高h(m)1.2承臺混凝土強度等級C30承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50基礎配筋的要求如下圖第四章 基礎施工方法4.1、工藝流程測量放線開挖基礎土方驗收基槽50厚3:7灰土C15混凝土墊層鋼筋綁扎驗收地腳螺栓預埋隱蔽驗收澆筑塔吊基礎混凝土混凝土養(yǎng)護完善驗收手續(xù)轉交安裝塔式起重機。4.2、施工方法4.2.1、基礎施工前按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，必要時塔機基礎的基坑采取支護及降排水措施。4.2.2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，按設計要求檢查驗收，合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑合格后及時保濕養(yǎng)護?；A四周應回填土方并夯實。4.2.3、安裝塔機時基礎混凝土達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土達到100%設計強度。4.2.4、基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角作好沉降及位移觀測點，并作好原始記錄，塔機安裝后定期觀測并記錄，沉降量和傾斜量不超過規(guī)范要求。4.2.5、基礎的防雷接地按現(xiàn)行行業(yè)標準建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33的規(guī)定執(zhí)行。4.3、檢查驗收 4.3.1、地基土檢查驗收(1)、塔機基礎的基坑開挖后按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202的規(guī)定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2)、基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202的規(guī)定。(3)、地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，并論證設定的施工參數(shù)及加固效果。為驗證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4)、經(jīng)地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現(xiàn)行行業(yè)標準建筑地基處理技術規(guī)范JGJ79的規(guī)定執(zhí)行。(5)、地基土的檢驗符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202的有關規(guī)定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。4.3.2、基礎檢查驗收(1)、基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節(jié)的預埋件或預埋節(jié)等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2)、基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204的有關規(guī)定。(3)、基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現(xiàn)的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規(guī)定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距2鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。（5）基礎工程驗收符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204的規(guī)定。4.4、高差處理措施因前期場平標高為基礎底標高，塔吊安裝時塔吊基礎位于基底標高以下，后期基礎回填至室外標高后，部分塔身位于室外標高以下，根據(jù)現(xiàn)場作業(yè)條件及基于塔吊基礎安全考慮，考慮在塔吊安裝完成后圍繞塔吊基礎做厚度200mm的磚墻進行圍護，且頂部用鋼管腳手架搭設上部鋪設18厚木膠板進行全封閉，具體如下圖：第六章 計算書及相關圖紙6.1、計算依據(jù)1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20103、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20114、QTZ63塔式起重機說明書5、本工程地質勘察報告注：地基承載力特征值取最不利（260KPa)進行計算塔身自重標準值Fk1(KN)取511.2KN6.2、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.76.3、塔機荷載6.3.1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)511.2起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)571.2水平荷載標準值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標準值Mk(kNm)1335非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)464.1水平荷載標準值Fvk(kN)73.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)15526.3.2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35511.2690.12起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)690.12+81771.12水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35464.4626.535水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.26.4、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：eMk+Fvk*h/（Fk+Gk）Bc/4式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk2500551*10=625kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=1335+18.3*1/(571.2+625)=1.146m 5/6=0.833m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/2Mk/（FkGk）5/2-1335/(571.2625)=1.383m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=5m；不考慮附著基礎設計值：Pk（571.2625）/5247.85kPaPkmax=2(571.2625)/(31.3835)=115.24kPa；地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2011第5.2.3條。計算公式如下: fa= fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取260.000kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù),根據(jù)規(guī)范5.2.4表，b為0，d為1 -基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取1m；解得地基承載力設計值：fa=260+1*20*（1-0.5）=270kPa；修整后的地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=47.85kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=115.24kPa，滿足要求！6.6、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2011）第8.2.7條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho Fl=Pj*Al式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.92； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2； am=1.7+(1.7+21)/2=2.7m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.7m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.7 +21=3.7； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00(5.00-3.7)/2=3.25m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl；e=M/(F+G)=1802.25/(771.12+625)=1.29B/6a=0.5B-e=0.5*5-1.29=1.21mPmax2(FG)/（3aB）=2*(771.12+625)/（3*1.21*5）=153.84kPaPj=Pmax-G/B2=153.84-625/5*5=128.84kPaFl=Pj*Al=128.84*3.25=416.78kN允許沖切力：0.70.921.5727001000=2729916N=2730kN Fl= 609.14kN；滿足要求！6.7、承臺配筋計算6.7.1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2011）第8.2.7條。計算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.7)/2=1.65m；Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值；P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax（3aal）/3a153.84(31.7-1.65)/(