畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-廣明高速公路陳村至西樵段羅行涌大橋施工圖設(shè)計(jì).doc

廣明高速公路陳村至西樵段羅行涌大橋施工圖設(shè)計(jì)目 錄1 方案擬訂與比選11.1 設(shè)計(jì)資料11.1.1 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)11.1.2 主要材料11.1.3 采用規(guī)范22 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定和內(nèi)力計(jì)算32.1 主跨徑的擬定32.2 主梁尺寸擬定32.3 主要材料42.4 主橋內(nèi)力計(jì)算42.4.1 一期恒載作用下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力52.4.2 二期恒載作用下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力82.4.3 支座沉降引起的內(nèi)力計(jì)算102.4.4 活載內(nèi)力計(jì)算132.5 荷載組合202.5.1 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合202.5.2 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合212.5.3 內(nèi)力組合結(jié)果223 施工方法介紹323.1 懸臂施工法簡(jiǎn)介323.2 懸臂澆筑法的特點(diǎn)323.3 各施工階段模擬與計(jì)算334 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置344.1 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量344.2 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置355 承載能力驗(yàn)算375.1 正截面承載力計(jì)算375.2 計(jì)算結(jié)果376 應(yīng)力驗(yàn)算386.1 基本理論386.2 預(yù)加應(yīng)力階段的正應(yīng)力驗(yàn)算386.3 持久狀況下正應(yīng)力驗(yàn)算386.4 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算397 變形驗(yàn)算40設(shè)計(jì)總結(jié)41參考文獻(xiàn)42致謝43附表441 方案擬訂與比選1.1 設(shè)計(jì)資料1.1.1 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí)（2）設(shè)計(jì)車速：80公里/小時(shí)（3）行車道寬度：4 凈16.2橋梁寬度：0.5m（防撞護(hù)欄）+15（行車道）+1.4m（分隔帶）+15（行車道）+0.5m（防撞護(hù)欄）=32.4m（4）地震烈度：基本烈度為六級(jí)，橋梁設(shè)計(jì)按七級(jí)設(shè)防（5）設(shè)計(jì)最大風(fēng)速：11.7m/s（6）溫度：本橋區(qū)最高氣溫為32.5度，最低氣溫為-5.8度，年平均氣溫16.4 度，設(shè)計(jì)合攏溫度1020 度1.1.2 主要材料（1）混凝土：箱梁、墩身、支座墊石的混凝土采用C50混凝土，混凝土彈性計(jì)算模量E=3.5104Mpa；防撞護(hù)欄采用C30混凝土（2）預(yù)應(yīng)力鋼材：預(yù)應(yīng)力錨具技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合國(guó)標(biāo)預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和聯(lián)結(jié)器（GB/T14370-1993），產(chǎn)品均須抽樣檢測(cè)，檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合國(guó)標(biāo)及國(guó)際預(yù)應(yīng)力協(xié)會(huì)后張法預(yù)應(yīng)力體系驗(yàn)收和應(yīng)用建議（FIB-1991）要求。預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用12.7低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線，其抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，彈性模量Ey=1.9105 MPa，技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合GB/T5224-1995。（3）普通鋼筋：普通鋼筋必須符合“GB149998”和“GB1301391”標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，其中鋼筋直徑D12mm全部采用級(jí)鋼筋，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度=340MPa；鋼筋直徑D12mm全部采用級(jí)鋼筋，抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度=240MPa。（4）預(yù)應(yīng)力錨具：所使用的預(yù)應(yīng)力錨具可采用HVM或OVM符合國(guó)家GB/T14370-2000D（預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器）的錨具及其相應(yīng)的配套設(shè)備。施工時(shí)可采用其他廠家的產(chǎn)品，且外形尺寸與OVM 錨具相同。（5）預(yù)應(yīng)力管道：縱向預(yù)應(yīng)力鋼束管道采用SBG塑料波紋管，橫向預(yù)應(yīng)力鋼束管道則采用鍍鋅金屬波紋管，豎向預(yù)應(yīng)力管道采用鍍鋅金屬波紋管。（6）伸縮縫及支座：伸縮縫及支座都必須符合國(guó)家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，并要求伸縮縫供貨商在邊跨現(xiàn)澆段施工時(shí)提供圖紙，以便進(jìn)行調(diào)整。主橋的伸縮縫采用萬(wàn)寶系列E-240型。1.1.3 采用規(guī)范（1）公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) JTJ001-88（2）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTG D60-2004（3）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 JTG D60-2004（4）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 JTJ02485（5）公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 JTG D61-2005（6）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 JTG041-892 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定和內(nèi)力計(jì)算通過(guò)上一章節(jié)的方案比選，確定了本設(shè)計(jì)為懸臂施工變截面連續(xù)剛構(gòu)橋方案設(shè)計(jì)，以公路橋規(guī)（JTG D60-2004）為依據(jù)，進(jìn)行在成橋狀態(tài)下，主梁在恒載、活載、支座沉降、溫度、混凝土收縮徐變等荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算，還依據(jù)公路橋規(guī)（JTG D60-2004），按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)，結(jié)合相應(yīng)的設(shè)計(jì)狀況進(jìn)行作用效應(yīng)組合，取其最不利組合進(jìn)行設(shè)計(jì)，得出相應(yīng)包絡(luò)圖。2.1 主跨徑的擬定本橋采用三跨一聯(lián)雙幅預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)剛構(gòu)結(jié)構(gòu)，根據(jù)設(shè)計(jì)要求確定橋梁的分孔，主跨長(zhǎng)度為76m，取邊跨為45m，邊主跨之比為0.59210526。橋梁全長(zhǎng)為45m+76m+45m=166m。大橋橋面寬32.4m，按一級(jí)公路進(jìn)行設(shè)計(jì)，行車速度80Km/h。橋梁總體布置圖見(jiàn)圖2.1。注：?jiǎn)挝粸閙圖2.1 橋型布置圖2.2 主梁尺寸擬定橫截面布置采用C50雙懸臂單箱雙室的變高度箱形截面，箱梁頂寬16.2m，底板寬11.2m，翼緣板長(zhǎng)2.5m，支點(diǎn)處梁高4.5m，跨中梁高2m。根據(jù)公路橋規(guī)（JTG D60-2004），箱梁根部底板厚度一般為墩頂梁高的1/10-1/12,考慮到支座截面的受力情況，取支座截面底板厚度為0.6m。根據(jù)規(guī)范，箱梁跨中底板厚度一般按構(gòu)造要求選定，配有預(yù)應(yīng)力筋，厚度可取20-27mm，跨中底板厚度取0.25m。箱梁頂面設(shè)2%單向橫坡，主梁支點(diǎn)截面圖見(jiàn)圖2.2，主梁跨中截面圖見(jiàn)2.3。2.3 主要材料橋面鋪裝為10厘米厚瀝青混凝土，箱梁和橋段采用C50混凝土，預(yù)應(yīng)力束筋采用1715.2、1515.2、1915.2，防撞護(hù)欄采用C30混凝土，非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級(jí)螺紋鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用級(jí)光圓鋼筋。注：?jiǎn)挝粸閙圖2.2 主梁跨中截面圖注：?jiǎn)挝粸閙圖2.3 主梁支座截面圖2.4 主橋內(nèi)力計(jì)算利用Midas橋梁計(jì)算軟件建模，計(jì)算模型中全橋共劃分為61個(gè)節(jié)點(diǎn)，60個(gè)單元。確定計(jì)算模型時(shí)主要根據(jù)主橋梁段施工段情況來(lái)確定，分成懸臂澆筑段、邊跨現(xiàn)澆段、邊跨合龍段、中跨合龍段，其中懸臂澆筑段是以主墩為中心兩邊對(duì)稱懸臂澆筑，劃分成0-9號(hào)塊，其中1-4號(hào)塊為3m為一單元，5-9號(hào)塊為4m一個(gè)單元，0號(hào)塊為3.5m+1.5m（橋墩）。計(jì)算模型中現(xiàn)澆段外側(cè)設(shè)置一個(gè)橫向支撐模擬連續(xù)梁施工過(guò)程中的臨時(shí)固結(jié)，掛籃荷載按現(xiàn)行施工水平控制為0.3倍最大梁段自重。施工階段的分析考慮掛籃移動(dòng)，混凝土澆注，預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉以及施工臨時(shí)荷載的變化等。主梁在雙肢薄壁墩施工完成后由托架現(xiàn)澆墩頂0號(hào)梁段、然后由在兩個(gè)主墩上用掛籃分段對(duì)稱懸臂澆筑的梁段、吊架上澆筑的跨中合攏梁段及落地支架上澆筑的邊跨現(xiàn)澆梁段組成，墩頂0號(hào)梁段長(zhǎng)10m，兩個(gè)懸臂各分為9對(duì)梁段，全橋共有一個(gè)2m 長(zhǎng)的主跨跨中合攏梁段和兩個(gè)2m 長(zhǎng)的邊跨合攏梁段，兩個(gè)邊跨現(xiàn)澆梁段各長(zhǎng)6m。按連續(xù)梁懸臂施工的施工工藝，將主梁分為60個(gè)單元，取其對(duì)稱結(jié)構(gòu)，其左半部分的單元分塊見(jiàn)圖2.4注：1單元長(zhǎng)0.6m，2單元長(zhǎng)0.7m 3單元長(zhǎng)0.5m，4號(hào)單元長(zhǎng)4.2，5號(hào)單元長(zhǎng)2m，6-10、25-29單元長(zhǎng)4m，11-15、21-24單元長(zhǎng)3m，0號(hào)塊長(zhǎng)10m。圖2.4 左半部分的單元分塊圖2.4.1一期恒載作用下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力利用有限元軟件計(jì)算得一期恒載作用下主梁產(chǎn)生的的內(nèi)力圖見(jiàn)下圖2.5、圖2.6。圖2.5 一期恒載作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖圖2.6 一期恒載作用下主梁產(chǎn)生的剪力圖主梁各個(gè)關(guān)鍵截面在一期恒載作用下產(chǎn)生的彎矩和剪力具體數(shù)值見(jiàn)表2-1。表2-1 一期恒載作用下的彎矩、剪力值單元荷載剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)2一期恒載-2087.691727.783一期恒載-1858.32868.294一期恒載-496.879004.245一期恒載1187.948838.526一期恒載2338.683056.617一期恒載3560.35-7445.598一期恒載4875.65-23040.429一期恒載6274.48-44066.5710一期恒載7388.14-63624.1611一期恒載8602.31-86665.7312一期恒載9934.36-113559.9813一期恒載11370.01-144631.4214一期恒載13184.31-186592.3415一期恒載13968.57-193234.89續(xù)表2-1單元荷載剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)16一期恒載15444.04-207626.5917一期恒載-13256.87-186081.3918一期恒載-11389.19-142932.3919一期恒載-9945.63-110858.720一期恒載-8607.15-82976.621一期恒載-7398.13-58950.0122一期恒載-6285.45-38409.1423一期恒載-4879.79-16087.924一期恒載-3563.92782.9825一期恒載-2346.4812765.1926一期恒載-1198.5920162.3427一期恒載-77.0223438.0428一期恒載200.1523560.3529一期恒載477.3323405.4730一期恒載1598.919999.4831一期恒載2747.4312474.062.4.2 二期恒載作用下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力 橋面鋪裝：10cm厚的瀝青層和6cm的混凝土g3=0.1616.225= 64.8kN/m；單側(cè)防撞欄：15kN/m，對(duì)單幅來(lái)說(shuō)，將一側(cè)的防撞欄均攤給主梁，則：g4=15kN/m；二期恒載集度：g2=g3+g4=79.8kN/m；利用有限元軟件計(jì)算得到的二期恒載作用下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力圖如圖2.7。圖2.7 二期恒載作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖圖2.8 二期恒載作用下主梁產(chǎn)生的剪力圖主梁各個(gè)關(guān)鍵截面在二期恒載作用下產(chǎn)生的彎矩和剪力具體數(shù)值見(jiàn)表2-2。表2-2 二期恒載作用下的彎矩、剪力值單元荷載剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)2二期恒載-638.271195.43二期恒載-236.094353.624二期恒載-44.725263.795二期恒載338.315935續(xù)表2-2單元荷載剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)6二期恒載721.325074.037二期恒載1104.072680.888二期恒載1486.5-1244.59二期恒載1868.74-6702.1610二期恒載2155.04-11800.9911二期恒載2440.9-17761.7312二期恒載2725.77-24584.3713二期恒載3010.93-32268.9414二期恒載3343.19-42323.715二期恒載3402.87-43855.8616二期恒載3498.63-46992.0117二期恒載-3312.31-41915.8218二期恒載-2967.55-30909.3319二期恒載-2681.79-22408.9820二期恒載-2395.83-14770.5821二期恒載-2111.34-7994.122二期恒載-1825.78-2079.5723二期恒載-1443.344465.6624二期恒載-1060.759478.5725二期恒載-678.413152.0826二期恒載-295.5715419.3327二期恒載87.4516571.0528二期恒載183.2216619.5829二期恒載278.9816572.3530二期恒載661.9915425.8331二期恒載104513165.832.4.3 支座沉降引起的內(nèi)力計(jì)算由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，支座沉降會(huì)引起橋梁產(chǎn)生內(nèi)力。假設(shè)三跨連續(xù)鋼構(gòu)的四個(gè)支點(diǎn)分別下沉1.5mm，最少沉降1個(gè)支座，最多沉降4個(gè)支座，將各種支座沉降情況所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍，利用Midas軟件從而得出在支座沉降下主梁產(chǎn)生的內(nèi)力圖如圖2.9、2.10。圖2.9 支座沉降作用下主梁產(chǎn)生的彎距包絡(luò)圖圖2.10 支座沉降作用下主梁產(chǎn)生的剪力包絡(luò)圖主梁個(gè)關(guān)鍵截面在支座沉降作用下產(chǎn)生的彎矩和剪力具體數(shù)值見(jiàn)表2-3。表2-3 支座沉降作用下的彎矩、剪力值單元荷載剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)2支座沉降(全部)-342.4803支座沉降(全部)-342.4239.744支座沉降(全部)-342.36410.985支座沉降(全部)342.481849.416支座沉降(全部)342.472534.387支座沉降(全部)342.473904.318支座沉降(全部)342.39-5274.249支座沉降(全部)342.296644.1810支座沉降(全部)342.28014.1111支座沉降(全部)342.129384.0412支座沉降(全部)341.9110411.4913支座沉降(全部)341.7111438.9414支座沉降(全部)341.5612466.3915支座沉降(全部)341.3713493.8416支座沉降(全部)342.48-14692.5317支座沉降(全部)342.48-14863.7818支座沉降(全部)400.28-15206.2619支座沉降(全部)400.2814805.9820支座沉降(全部)-399.114605.8421支座沉降(全部)399.1813204.8722支座沉降(全部)-399.2612004.0423支座沉降(全部)399.6310803.2124支座沉降(全部)399.949602.3825支座沉降(全部)399.968401.5526支座沉降(全部)400.016800.4427支座沉降(全部)400.185199.34續(xù)表2-3單元荷載剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)28支座沉降(全部)400.264009.5529支座沉降(全部)-400.263094.2430支座沉降(全部)400.283094.5331支座沉降(全部)400.283094.62.4.4 活載內(nèi)力計(jì)算2.4.4.1 沖擊系數(shù)的計(jì)算汽車的沖擊系數(shù)是汽車過(guò)橋時(shí)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的豎向動(dòng)力效應(yīng)的增大系數(shù)。沖擊作用以車體的振動(dòng)和橋跨自身的變形和振動(dòng)?？赏ㄟ^(guò)midas計(jì)算得出。利用有限元軟件計(jì)算得到在活載作用下的彎矩、剪力包絡(luò)圖如圖2.13。第77頁(yè) 共91頁(yè)圖2.13 活載作用下主梁產(chǎn)生的彎矩包絡(luò)圖圖2.14 活載作用下主梁產(chǎn)生的剪力包絡(luò)圖主梁各個(gè)關(guān)鍵截面在活載作用下產(chǎn)生的彎矩和剪力具體數(shù)值見(jiàn)表2-4。表2-4 活載作用下的彎矩、剪力值 單元荷載剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)2車輛荷載-1787.52-613.143車輛荷載(全部)-1787.041112.374車輛荷載(全部)-1743.551879.47續(xù)表2-45車輛荷載(全部)-1475.677414.646車輛荷載(全部)-1354.689489.097車輛荷載(全部)-1128.5112598.738車輛荷載(全部)983.1714409.869車輛荷載(全部)1163.4415045.7510車輛荷載(全部)1343.4214623.7311車輛荷載(全部)1523.02-16086.9912車輛荷載(全部)1656.85-17847.7613車輛荷載(全部)1790.66-19646.9214車輛荷載(全部)1925.06-21859.9315車輛荷載(全部)2060.08-24580.2916車輛荷載(全部)2227.58-2846317車輛荷載(全部)2250.68-29086.2518車輛荷載(全部)-2424.16-30388.4919車輛荷載(全部)-2385.41-28567.2820車輛荷載(全部)-2358.96-27674.3821車輛荷載(全部)-2224.25-21814.1622車輛荷載(全部)-2108.68-17344.8723車輛荷載(全部)-1994.18-13389.3524車輛荷載(全部)-1878.48-10125.7325車輛荷載(全部)-1760.518403.2續(xù)表2-426車輛荷載(全部)-1601.8810032.6727車輛荷載(全部)-1442.4411691.2528車輛荷載(全部)-1281.8213544.1829車輛荷載(全部)-1121.9814805.2830車輛荷載(全部)-966.4915347.731車輛荷載(全部)929.0915369.722.4.5 溫度內(nèi)力計(jì)算橋梁設(shè)計(jì)中通常溫度分沿梁高線性變化和非線性變化，在線性溫差變化情況下，梁式結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生撓曲變形，且梁再變形后仍然服從平截面假定，在連續(xù)梁結(jié)構(gòu)中，它不但引起結(jié)構(gòu)的位移，且由于多余約束的影響，從而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)溫度次內(nèi)力。在成橋階段，考慮橋梁在溫度荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力。在本設(shè)計(jì)中，考慮頂板升溫20度、降溫26度兩種溫度力以及它們對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的影響，還有日照升溫和日照降溫對(duì)橋梁的影響。利用有限元軟件得出橋梁在體系升溫、體系降溫、日照升溫、日照降溫作用下產(chǎn)生的彎矩、剪力圖如圖2.15。圖2.15 體系升溫作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖圖2.16 體系升溫作用下主梁產(chǎn)生的剪力圖圖2.17 體系降溫作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖圖2.18 體系降溫作用下主梁產(chǎn)生的剪力圖圖2.19 日照升溫作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖圖2.20 日照升溫作用下主梁產(chǎn)生的彎矩圖圖2.21 日照降溫下主梁產(chǎn)生的彎矩圖圖2.23 日照降溫下主梁產(chǎn)生的剪力圖2.5 荷載組合2.5.1 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合基本組合是承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)的組合，其基本表達(dá)式為： （2-2）式中： 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.1； 作用效應(yīng)（其中汽車計(jì)入沖擊系數(shù)）基本組合設(shè)計(jì)值； 第i 個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取1.2； 第i 個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值； 汽車荷載效應(yīng)（含沖擊系數(shù)、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取1.4； 汽車荷載效應(yīng)（含沖擊系數(shù)、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值； 在作用組合中，除汽車荷載效應(yīng)（含沖擊系數(shù)、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第j 個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取.； 在作用組合中，除汽車荷載效應(yīng)（含沖擊系數(shù)、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合項(xiàng)系數(shù)，取.；承載能力極限狀態(tài)下的彎矩圖如圖2.24。圖2.24 承載能力極限狀態(tài)下的主梁彎矩圖承載能力極限狀態(tài)下主要截面的內(nèi)力見(jiàn)附表1。2.5.2 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合2.5.2.1 作用短期效應(yīng)組合作用短期效應(yīng)組合是永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)的組合基本表達(dá)式為: （2-3）式中： 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；第j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值，汽車荷載取0.7 ，其他作用取1.0 ；第j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值；其他符號(hào)意義同前。作用短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的彎矩見(jiàn)圖2.25。短期效應(yīng)組合下主要截面的內(nèi)力見(jiàn)附表22.5.2.2 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合是永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久遇值效應(yīng)的組合,其基本表達(dá)式為： （2-4）式中： 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 第j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值，汽車荷載取0.4，其他作用取1.0； 第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值；其他符號(hào)意義同前。圖2.25 短期作用效應(yīng)下的彎矩圖短期效應(yīng)組合下主要截面的內(nèi)力見(jiàn)附表2。作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合產(chǎn)生的彎矩見(jiàn)圖2.26：圖2.26 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的彎矩圖作用長(zhǎng)期效用組合下主要截面的內(nèi)力見(jiàn)附表32.5.3 內(nèi)力組合結(jié)果2.5.3.1 承載能力極限狀態(tài)（見(jiàn)圖2.27和表2-5）：圖2.27 承載能力極限狀態(tài)下的彎矩包絡(luò)圖表2-5 承載能力極限狀態(tài)最不利組合下關(guān)鍵截面的內(nèi)力值單元軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)扭矩 (kN*m)彎矩-y (kN*m)彎矩-z (kN*m)13.78034.28-0.020-6.321-104449.29011982.35-1121.7625433.93-6.322-104446.78.728476.9-1559.8225433.95444.052-104742.758.728990.62-1559.8220688.24439.293-104021.148.726467.01-1563.7823233.5417.943-102584.058.726588.53-1520.7420368.79415.044-102145.1817.9512059.41-1514.120469.95467.294-103286.5718.064580.831219.82-15181.31434.725-100961.038.721444.14-1229.12-14286.84411.235-101225.28.72-809.34-1093.86-16539.67399.516-111987.7-9.91-2874.57-1096.48-11728.02394.126-112609.63-9.921728.48-1025.19-13726.04371.687-132581.71-11.75-2305.59-1025.648921.79371.287-132972.31-11.763085.81-1022.28-10287.21359.978-148494.98-17.6-3092.191022.4213280.87366.58-128463.56-16.412047.221044.513656.45347.099-137532.848.81-3244.461043.4631686.05354.51續(xù)表2-5單元軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)扭矩 (kN*m)彎矩-y (kN*m)彎矩-z (kN*m)9-137622.348.812097.741136.2234244.83-335.2310-153346.928.82-3667.541134.2640555.8-341.1710-132269.928.831027.051318.8543234.36-326.8711-146355.318.82-4931.441317.5251478.82-332.3311-135450.998.831535.51449.3667977.7-324.9412-149557.02-8.87-5039.371446.2977203.97-338.6512-125012.11-8.932492.491572.7184917.12-329.7313-139942.514.78-3154.58-1572.6896206.22-341.4913-141416.6414.841378.51-1695.83100957.61-335.8314-156131.2414.37-4372.8-1694.13114400.66-344.614-157593.7414.42973.45-1813.58121495.43-341.415-173332.7214.01-6716.51-1811.8138518.59-352.1615-174967.2114.06-869.5-1947.65152494.88-350.5116-181989.778.7214966.45-1952.87123278.18-215.6416-182150.548.7216089.37-1970.43116601.33-213.5317-182151.198.7216089.84-1970.42116601.3-213.617-182346.78.7218312.88-2005.48101498.63-210.0618-182359.365.73-19084.132301.36101535.37-506.5618-181716.235.73-16903.762267.54116699.12-504.7519-181715.555.73-16903.292267.55116699.15-504.6619-181371.295.73-15825.25-2250.62123475.88-503.7620-174407.19-11.08-2289.852233.3152625.02651.5320-171745.88-114546.542104.98141649.49636.5121-156807.26-11.38-1829.852106.15124932.78631.9121-154861.84-11.313352.511994.12118564.87619.2522-140690.14-11.8-1675.791995.36105299.67614.8322-138948.47-11.732969.251880.61100147.17602.9223-124474.456.03-3344.89-1884.7989345.5579.6223-131694.246.023287.03-1768.8277108.52-569.3424-117516.45-5.83-3358.1-1775.6467866.95-545.17續(xù)表2-5單元軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)扭矩 (kN*m)彎矩-y (kN*m)彎矩-z (kN*m)24-134937.23-5.812969.01-1656.750014.83-535.0125-120741.96-5.83-1985.49-1657.1641433.58-533.4325-129055.1-5.821417.23-1493.4833229.91520.226-112747.49-5.83-3376.05-1494.5326319.35516.9626-124943.79-5.823074.68-1322.4217300.22505.5227-104236.3412.08-3440.21-1328.62-8586.1490.6227-116757.3312.822321.95-1164.848811.49-485.8928-100201.797.46-3324.581165.89-10653.1-474.1328-112929.037.681231.751134.43-7632.92-471.9529-91592.297.42-1252.661134.21-17316.35-472.0729-91028.67.411971.91120.42-18511.07-469.9530-79798.975.73-1108.94-1120.32-23386.64-464.8830-79491.45.73768.13-1119.71-23194.63-464.6431-79491.395.73768.13-1119.71-23194.63-464.6231-79303.65.731157.05-1120.32-23091.68-464.8432-90271.48-7.4-2433.58-1120.43-18378.72-469.9232-90306.92-7.41346.75-1134.21-16957.72-471.9833-111230.05-7.64-2547.47-1134.45-8733.11-471.7833-99087.95-7.443373.64-1165.9-10540.64-473.934-115420.1-12.74-2743.271164.858735.84-485.5734-107728.65-12.294291.541328.8210194.94490.2535-123954.335.82-3744.581322.4216830.35505.3835-112133.045.833407.731494.5325759.97516.7836-128382.635.82-1878.91493.4832603.77520.0136-119596.35.832137.061657.1641361.18-533.1937-133895.75.81-3344.041656.7149971.08-534.7537-117402.55.823389.741775.6567240.09-544.8838-131794.93-6.02-3813.091768.8276586.58-569.0838-124781.15-6.033328.51884.889004.6579.33續(xù)表2-5單元軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)扭矩 (kN*m)彎矩-y (kN*m)彎矩-z (kN*m)39-139706.211.77-3074.03-1880.6100216.2602.6639-141297.6611.831613.1-1995.36105357.91614.5440-155997.6611.35-3791.57-1994.14119032.71618.9340-157563.3311.411732.08-2106.16125088.85631.5541-17331311.05-5426.45-2105.01142425.44636.1341-175029.2411.12190.75-2233.31152440.76651.142-181994.475.7315771.872250.61123108.17-503.3642-182164.095.7316893.34-2267.54116152.43-504.2643-182164.785.7316893.8-2267.53116152.39-504.3543-182377.955.7319113.96-2301.35100484.16-506.1544-182377.96-2.32-18376.761997.64100484.16-256.9944-181749.35-2.32-16193.371962.53115168.79-257.1145-181748.69-2.32-16192.91962.53115168.82-257.0445-181411.62-2.32-15113.361944.95121709.78-257.146-174439.53-7.64-895.991938.29150842.66-386.646-171865.66-7.575742.121801.89136253.6-375.7947-156934.41-8-1157.011803.79119829.94-365.1447-155084.34-7.943848.271683.82112671.61-358.1448-140894.65-8.42-1523.591685.5999623.57-349.4948-139261.77-8.352968.021561.8595103.32-342.8149-124779.742.55-2597.91-1561.9384218.66-331.2249-149404.692.54413.44-1434.877060.17-327.8250-135508.61-2.43-1614.31-1437.867935.54-314.3150-146521.15-2.424353.84-1305.151855.3-309.3851-132529.66-2.43-1085.23-1306.3643631.14-304.0151-153737.28-2.423133.69-1120.441271.33-298.2852-137957.28-2.42-2156.88-1122.3134894.7-290.8252-148944.49-2.413953.97-1039.8522959.9287.9653-129004.2210.07-2078.05-1040.8214240.19281.31續(xù)表2-5單元軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)扭矩 (kN*m)彎矩-y (kN*m)彎矩-z (kN*m)53-149168.1611.262565.7-1020.5914183.09281.154-133425.75.4-3159.761020.269916.34274.8654-133254.275.391521.841026.2410046.66265.3355-112957.583.55-1798.851025.81-12867.3266.9955-112487.783.552315.231126.57-10513.1269.856-101507.57-2.32739.761125.11-15504.14275.3656-101243.6-2.32-1514.141264.52-13121.51277.2757-107058.48-2.32-1923.981264.64-4042.79278.5757-102326.47-2.32-8874.371526.3720907.95282.9358-102518.62-2.32-6185.381528.4220856.2260.4758-103957.05-2.32-6063.09-1570.9323527.42260.8759-104687.07-2.32-8585.28-1569.4720983.92280.6159-104394.51-2.32-8071.29-1569.4725453.85281.2960-104397.780-11919.291121.7625453.836.32603.50-34.28-0.0206.322.5.3.2 正常使用極限狀態(tài)（見(jiàn)圖2.28和表2-6）圖2.28 正常使用極限狀態(tài)下的彎矩包絡(luò)圖表2-6 正常使用極限狀態(tài)最不利組合下關(guān)鍵截面的最大內(nèi)力值單元軸向 (kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)扭矩 (kN*m)彎矩-y (kN*m)彎矩-z (kN*m)17.41034.28-0.050-16.581-104449.29012752.272944.6325433.93-16.582-104447.2522.848872.39-4094.0825433.951164.952-104743.322.849386.11-4094.0821569.551152.473-104029.3222.846862.41-4103.7224114.811096.463-102592.2422.846984.32-3990.7421862.51088.884-102180.5232.0712455.16-3970.521963.781225.974-103315.8832.184984.393200.11-17146.61140.675-100961.1822.841847.853226.35-16252.131079.045-101225.3622.84-1923.272871