順序閥和單閥控制原理、區(qū)別及操作注意事項.doc

汽輪機的配汽方式改變汽輪機功率，可通過改變蒸汽在葉柵通流部分的焓降和改變進汽量。這種改變進汽量和焓降的方式稱為汽輪機的配汽。汽輪機的配汽有節(jié)流配汽、噴嘴配汽和旁通配汽多種方式?，F(xiàn)在的汽輪機普遍采用數(shù)字電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)，具備閥門管理功能，即同一臺汽輪機既可以采用閥門同時啟閉的節(jié)流配汽(稱為單閥控制)，也可以采用閥門順序啟閉的噴嘴配汽(稱為順序閥控制)，目前汽輪機都有調(diào)節(jié)級。三種配汽方式一、節(jié)流配汽采用節(jié)流配汽的汽輪機，其全部蒸汽通過一個或幾個同時啟閉閥門，進入汽輪機的第一級，調(diào)節(jié)汽門后的壓力即為汽輪機的進口壓力。在部分負荷運行時，閥后壓力決定于流量比，進汽溫度基本保持不變12。特點如下：1.負荷小于額定值時，所有進汽受到節(jié)流作用。節(jié)流配汽在部分負荷下相對內(nèi)效率下降的主要原因是調(diào)節(jié)汽門的節(jié)流損失，低負荷時調(diào)節(jié)汽門的進汽機構(gòu)節(jié)流損失大，并且隨負荷下降而損失增大。2.同樣負荷下，背壓越高，節(jié)流效率越低，所以，背壓式汽輪機一般不用節(jié)流配汽。與噴嘴配汽相比，由于沒有調(diào)節(jié)級，結(jié)構(gòu)簡單，制造成本較低，定壓運行流量變化時，各級溫度變化較小，熱應(yīng)力小，對負荷變化適應(yīng)性較好。二、噴嘴配汽將汽輪機高壓缸的第一級設(shè)為調(diào)節(jié)級，將該級的噴嘴分成4組或更多組。每一噴嘴組由1個獨立的調(diào)節(jié)汽門供汽，通常認為調(diào)節(jié)級后的壓力相等13。為減小噴嘴配汽調(diào)節(jié)級的漏汽量，調(diào)節(jié)級采用低反動度(約0.05）的沖動式。特點如下：1.部分進汽度e1，存在部分進汽損失，余速不能被利用，100負荷效率低于純節(jié)流配汽機組。2.部分負荷，根據(jù)負荷大小，調(diào)門順序開啟，只有通過部分開啟的調(diào)門有節(jié)流損失，而通過全開調(diào)門的汽流沒有節(jié)流損失，因此效率高于節(jié)流。既可以承擔(dān)基本負荷，又可調(diào)峰。3.變工況時，調(diào)節(jié)級汽室及高壓缸各級溫度變化較大，引起的熱應(yīng)力較大。三、旁通配汽旁通配汽主要用于船舶和工業(yè)汽輪機，通過設(shè)置內(nèi)部或外部旁通閥增大汽輪機的流量，增大汽輪機的功率輸出或增大汽輪機的抽汽供熱量。噴嘴調(diào)節(jié)與節(jié)流調(diào)節(jié)的比較一、調(diào)節(jié)級壓力與流量的關(guān)系調(diào)節(jié)級的最危險工況是當(dāng)?shù)谝徽{(diào)節(jié)汽門全開而其他調(diào)節(jié)汽門都關(guān)閉時，調(diào)節(jié)級動葉受力最大，為最危險工況14。1.當(dāng)只有第一調(diào)節(jié)汽門全開而其他調(diào)節(jié)汽門關(guān)閉時,第一級理想比焓降最大；2.此時流過第一噴嘴組的流量是第一噴嘴組的最大流量；3.這股流量集中在第一噴嘴組后少數(shù)動葉上，每片動葉分攤的蒸汽流量最大；4.動葉的蒸汽作用力正比于流量和比焓降之積。二、噴嘴調(diào)節(jié)與節(jié)流調(diào)節(jié)的比較1.汽缸沿圓周上溫度的均勻性節(jié)流調(diào)節(jié)原多應(yīng)用于小型機組，目的是使調(diào)節(jié)系統(tǒng)及汽缸的結(jié)構(gòu)簡單，但是，現(xiàn)在大型機組亦有采用節(jié)流調(diào)節(jié)，其理由是：節(jié)流調(diào)節(jié)可以做到全周進汽，使汽缸在進汽段（高溫段）溫度均勻，汽缸結(jié)構(gòu)簡單，減小汽缸體內(nèi)的熱應(yīng)力和因溫度不勻引起的翹曲。對于大型機組采用節(jié)流調(diào)節(jié)時，為著避免節(jié)流調(diào)節(jié)閥尺寸過大，開啟閥門所需要的提升力過大，將節(jié)流調(diào)節(jié)閥設(shè)計成為相同的若干個，外觀上與噴嘴調(diào)節(jié)相同，但各閥同步開啟和關(guān)閉。當(dāng)用數(shù)個調(diào)節(jié)閥時，可以在機內(nèi)內(nèi)部聯(lián)通成為全周進汽，亦可以分為幾個弧段進汽（降低汽缸承受的最大壓差），這時進汽度稍小于1。噴嘴調(diào)節(jié)是幾個調(diào)節(jié)閥分別向幾個對應(yīng)的噴嘴弧段供汽，隨著負荷的增加，各閥依次開啟15。為使汽缸結(jié)構(gòu)簡化，調(diào)節(jié)閥可設(shè)計安置在機旁，用導(dǎo)汽管與汽缸內(nèi)噴嘴弧段（蒸汽室）相聯(lián)。因考慮熱膨脹，導(dǎo)汽管甚長，使調(diào)節(jié)閥后有一不小的中間容積。當(dāng)調(diào)節(jié)閥的數(shù)目較多、閥的尺寸較小時，亦有直接布置在上汽缸和下汽缸上，與汽缸直接相連。由于噴嘴調(diào)節(jié)的噴嘴弧段是依次投入工作的，所以有一些弧段內(nèi)為新汽，有一部分是節(jié)流后的新汽，當(dāng)調(diào)節(jié)閥尚未開啟時，該噴嘴弧段中的壓力和溫度和調(diào)節(jié)級后相等，使噴嘴弧段間的溫差甚大，同時與其相鄰及相接的汽缸亦有較大的溫差；加上在調(diào)節(jié)級只有調(diào)節(jié)閥開啟的弧段有強烈蒸汽流動，對應(yīng)于未開啟調(diào)節(jié)閥的弧段沒有蒸汽流動。這些都將導(dǎo)致調(diào)節(jié)級處汽缸沿周向溫度不均勻，除在汽缸體內(nèi)會引起熱應(yīng)力外，還會使汽缸產(chǎn)生熱翹曲。為了保證安全運行，使得汽輪機的前軸封和第一非調(diào)節(jié)級的噴嘴板汽封的徑向間隙不能調(diào)得過小，否則會引起動、靜之間碰磨，使機組發(fā)生事故。但較大的汽封間隙將增大漏汽量，降低效率。有一些機組采用了噴嘴調(diào)節(jié)，又不希望在調(diào)節(jié)級汽缸處有過大的熱應(yīng)力和熱變形，故設(shè)計成在開機及低負荷時各調(diào)節(jié)閥都開一些，各噴嘴弧段都有一些蒸汽通過，使汽缸圓周間溫度較均勻。隨著負荷增加，進入汽輪機的流量隨之增大，除正常工作的噴嘴弧段外，其它調(diào)節(jié)閥及相應(yīng)的噴嘴弧段又停止進汽，只有到大負荷時方重新開啟。純滑壓運行常是調(diào)節(jié)閥全開，新汽溫度維持不變，故汽缸在進汽段沿圓周間溫度是均勻的。另外，有些機組滑壓運行時不是讓各調(diào)節(jié)閥都全開，這時汽缸沿圓周溫度將不均勻。2.調(diào)節(jié)級葉片的負載對于節(jié)流調(diào)節(jié)或滑壓調(diào)節(jié)，由于調(diào)節(jié)級工作噴嘴數(shù)不變，工作時通流面積不變，調(diào)節(jié)級前溫度近似不變或不變；則認為在不同進汽流量下，調(diào)節(jié)級前后壓力比近似認為不變，即焓降不變，葉片上所受到的蒸汽作用力只是隨著流量的增大而增大，故在最大流量時，葉片受力為最大。對于噴嘴調(diào)節(jié)，當(dāng)?shù)谝粋€調(diào)節(jié)閥剛?cè)_時，噴嘴前的壓力近于新汽壓力，調(diào)節(jié)級后壓力由于流量較小而較低，故這時級的焓降為最大。同時級前后壓差亦為最大，這時雖然全機流量并不大，但通過每一個工作噴嘴的流量卻為最大（常為臨界流量），故這時作用到與工作噴嘴相對應(yīng)的葉片上所受的蒸汽作用力要比額定工況時大得多16。加上工作葉片有時有工作蒸汽流過，有時又沒有，使葉片所受到的擾動力很大，動應(yīng)力大。調(diào)節(jié)葉片強度即按此工況設(shè)計，所以對調(diào)節(jié)級葉片強度要求很高，常把葉根設(shè)計成雙T型，或者橄樹型。葉片的寬度亦隨機組的容量增大而增大，葉寬由高壓機組的50mm左右逐步增大到75mm、100mm，甚至大到120mm左右，而相同參數(shù)及容量的節(jié)流調(diào)節(jié)機組，第一級葉片的寬度只有7080mm。噴嘴調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)級葉片在葉頂還需要較厚的包箍或雙包箍，有時調(diào)節(jié)級就采用分流，而第一壓力級并不分流，目的之一也是為了降低調(diào)節(jié)級葉片應(yīng)力。為了減小噴嘴調(diào)節(jié)機組低負荷時的應(yīng)力，應(yīng)當(dāng)增大第一個調(diào)節(jié)閥全開時的流量，提高調(diào)節(jié)級后壓力，減小這時調(diào)節(jié)級的理想焓降。若采用較大尺寸的第一個調(diào)節(jié)閥，又會引起閥門設(shè)計和制造上的麻煩，并使開啟閥門的提升力過大，調(diào)節(jié)閥零件不能互換等缺點，故常用的方法是讓第一、二個調(diào)節(jié)閥結(jié)構(gòu)相同并同時開啟，要比只一個調(diào)節(jié)閥全開時全機流量大一倍，調(diào)節(jié)級后壓力亦高一倍，使焓降變小，有時還會使通過每個葉片的流量變?。ㄗ?yōu)椴怀R界），使調(diào)節(jié)級葉片應(yīng)力變小。3.負荷變化時汽缸及轉(zhuǎn)子溫度的變化對于噴嘴調(diào)節(jié)的機組，在負荷變小時，調(diào)節(jié)級級后壓力變低，調(diào)節(jié)級的焓降增大，使調(diào)節(jié)級后的汽溫隨負荷升降而變動，這就使轉(zhuǎn)子和汽缸受到冷卻或加熱，它們的內(nèi)外溫差增大，引起較大的交變熱應(yīng)力，因而限制了機組的負荷變化速度，以保證機組一定的使用壽命。對于節(jié)流調(diào)節(jié)，汽輪機在低負荷運行時，用調(diào)節(jié)閥節(jié)流降低新汽壓力，汽溫亦有些降低，但在流量由100%下降到25時（以CLN600-24.2/566/566型600MW汽輪機為例）汽溫只下降38，只是噴嘴調(diào)節(jié)的三分之一多些，故負荷適應(yīng)性能較好17。對于滑壓調(diào)節(jié)，在負荷降低新汽壓力降低時，但新汽溫度不變，則轉(zhuǎn)子及汽缸最高溫度在負荷變動時基本不變，這樣就允許機組的負荷有較快的變動，即機組的適應(yīng)性為最好。4.高壓缸排汽溫度在負荷變動時，高壓缸排汽溫度亦將發(fā)生變化，當(dāng)流量由100減小到25時，對噴嘴調(diào)節(jié)的機組，高壓缸排汽溫度下降108，節(jié)流調(diào)節(jié)只下降21，而滑壓調(diào)節(jié)還升高8。由上可以看出，對于節(jié)流調(diào)節(jié)的機組，在流量由100下降到25時，高壓缸內(nèi)的蒸汽溫度平均下降2040，滑壓調(diào)節(jié)時高壓缸內(nèi)蒸汽、汽缸溫度近似于不變。故從整個高壓轉(zhuǎn)子和汽缸的溫度變化大小來看，噴嘴調(diào)節(jié)不適于負荷快速變化，滑壓調(diào)節(jié)的負荷適應(yīng)性最好。應(yīng)當(dāng)注意，上述的數(shù)據(jù)都是對穩(wěn)態(tài)而言，對于動態(tài)過程，由于中間再熱機組有一甚大的中間再熱容積，容積時間常大到1015s，這使得在汽輪機負荷變動時，例如負荷降低時，高壓缸的排汽壓力、中間再熱壓力較緩慢的下降，對于調(diào)節(jié)級或者節(jié)流調(diào)節(jié)的第一級來講，距中間再熱容積較遠，受中間再熱容積的壓力影響較小，隨著負荷下降，流量下降，壓力較快下降，但不是階躍式下降；對于距中間容積最近的一些級，例如高壓缸最后一個級組，因級組前的壓力因流量減小而降低，但級組后壓力受中間容積中壓力慣性的影響下降得很少，使得這一級組的焓降變小，效率變低，使高壓缸的排汽溫度不但不隨負荷的降低而降低，反而有所升高，然后高壓缸排汽溫度再隨著中間再熱容積壓力降低而降低。5.汽輪機的效率對于節(jié)流調(diào)節(jié)和滑壓調(diào)節(jié)來講，高壓缸的理想焓降在負荷變動時，基本上不變，當(dāng)流量由100下降到25時，節(jié)流調(diào)節(jié)高壓缸理想焓降基本上不變，只稍有增加，約4.2kJ/kg，對滑壓調(diào)節(jié)亦是稍有增加，增加23kJ/kg，即理想焓降分別增大3及5%，故高壓缸的相對內(nèi)效率可以近似地認為不變。對于噴嘴調(diào)節(jié)而言，全開調(diào)節(jié)閥后壓力近似于不變，而高壓缸的排汽壓力因流量減小而降低，使蒸汽在高壓缸內(nèi)的理想焓降增大361.7kJ/kg，非調(diào)節(jié)級的理想焓降因噴嘴前溫度變低，還會變少一些，調(diào)節(jié)級的理想焓降比此值還大一些（393kJ/kg)，使調(diào)節(jié)級的理想焓降增大了幾倍（3.13倍），亦即使級的速度比變小，離開設(shè)計點較多，使調(diào)節(jié)級的效率顯著下降，高壓缸的相對內(nèi)效率下降。根據(jù)對調(diào)節(jié)方案的分析，從熱效率來看，節(jié)流調(diào)節(jié)及滑壓調(diào)節(jié)都因初壓變低，使每公斤蒸汽的作功能力變小，而噴嘴調(diào)節(jié)的每公斤蒸汽作功能力為最大。雖然噴嘴調(diào)節(jié)因高壓缸排汽溫度下降，使蒸汽在再熱器中吸熱量增大，仍可能是噴嘴調(diào)節(jié)的熱效率高些。對具體機組要具體分析，進行比較最后方能決定18。一般地說，對于超高壓機組，在負荷變低時，還是噴嘴調(diào)節(jié)的熱效率稍高些、稍經(jīng)濟些，或者說與滑壓調(diào)節(jié)的熱效率相近。對于額定負荷來講，噴嘴調(diào)節(jié)時仍是部分進汽，所以調(diào)節(jié)級有鼓風(fēng)損失和斥汽損失，使調(diào)節(jié)級效率稍低，而節(jié)流調(diào)節(jié)和滑壓調(diào)節(jié)，可以設(shè)計成全周進汽，或者部分進汽度較大，斥汽損失、鼓風(fēng)損失較小，故在額定負荷時調(diào)節(jié)級的效率稍高，較噴嘴調(diào)節(jié)的調(diào)節(jié)級的效率高出0.4%0.6%，此數(shù)值雖小，對于經(jīng)常在滿負荷下運行的大機組，亦是一個不可忽視的因素19。順序閥改造方案汽輪機原有閥門控制函數(shù)托電汽輪機原有高壓調(diào)門控制函數(shù)與純單閥稍有不同，采取的是滑壓復(fù)合配汽方式運行，如圖3-1所示20212223。圖中可以看出，先后兩種控制方式對應(yīng)兩種不同的進汽方式，低流量時單閥方式可以實現(xiàn)機組的節(jié)流調(diào)節(jié)運行，高流量時部分實現(xiàn)機組的噴嘴調(diào)節(jié)運行。為減小啟動過程中的熱沖擊，以單閥方式啟動即采用節(jié)流配汽（全周進汽方式），避免汽缸及轉(zhuǎn)子應(yīng)力過大，保證機組順利啟動，在達到目標(biāo)負荷且溫度場趨于穩(wěn)定后可以切換到部分噴嘴配汽，提高一定的經(jīng)濟性。在大部分運行時間內(nèi)，四個調(diào)門均參與調(diào)節(jié)，節(jié)流損失大。由于是采用中壓缸啟動，在流量0-20%期間，高壓調(diào)門并不開啟，而是由中調(diào)門進行控制，中調(diào)門全開后，高調(diào)門開始開啟。再熱蒸汽通過2個中壓聯(lián)合汽閥進入中壓部分，中壓部分為全周進汽，因此中壓調(diào)節(jié)閥僅采用節(jié)流調(diào)節(jié)方式運行。流量在20以下時起調(diào)節(jié)作用，以維持再熱器內(nèi)必要的最低壓力，流量大于20時，調(diào)節(jié)閥一直保持全開，僅由高壓調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)負荷24252627。圖3-1 原有汽輪機高壓調(diào)門函數(shù)曲線Fig 3-1 The original function curves of turbine governing valves汽輪機高壓閥門位置及原有順序圖托電汽輪機原有高壓閥門位置及順序見圖3-2。圖3-2 原有汽輪機高壓閥門位置及開啟順序Fig 3-2 The original position and opening sequence of turbine governing valves啟動過程無論是采用中壓缸啟動還是高中壓缸聯(lián)合啟動，在汽輪機沖轉(zhuǎn)、升速、并網(wǎng)、帶低負荷階段一般選用節(jié)流調(diào)節(jié)方式。因該方式為汽流全周進入中壓缸或高壓調(diào)節(jié)級，使汽缸和轉(zhuǎn)子能均勻地加熱膨脹，故能有效降低啟動過程中的熱應(yīng)力和調(diào)節(jié)級動葉的機械應(yīng)力。圖3-3所示為托電汽輪機的閥門升程曲線及調(diào)節(jié)級后溫度變化曲線。圖3-4所示為托電汽輪機的調(diào)門升程曲線。圖3-3 汽輪機調(diào)門升程及調(diào)節(jié)級后溫度變化曲線Fig 3-3 The curved line of governing valve lift and temperature change behind velocity stage of turbine圖3-4 汽輪機調(diào)門升程曲線Fig 3-4 The curved line of governing valve lift of turbine汽輪機調(diào)節(jié)級配汽數(shù)據(jù)托電汽輪機調(diào)節(jié)級配汽數(shù)據(jù)見表3-1，調(diào)節(jié)級噴嘴組數(shù)據(jù)見表3-2。表3-1 汽輪機調(diào)節(jié)級配汽數(shù)據(jù)Table 3-1The steam distributing data of turbine velocity stage名稱型線Kp(Kd)出口角節(jié)距葉片數(shù)葉高葉寬出口面積面積比符號NoSin1g(2g)1g(2g)tZLp/LdBFp(Fd)Fd/Fp單位/mm只mmmmcm2/噴嘴JZ.640.250914.5317.09184/19255.954.86440.92/動葉DZ.370.38722.7774.634458.976.2717.261.627備注=1時,Z=156只,靜葉平均直徑971mm,動葉平均直徑973mm。表3-2 汽輪機調(diào)節(jié)級噴嘴組數(shù)據(jù)Table 3-2 The nozzle group data of turbine velocity stage噴嘴組號進汽率噴嘴出口面積噴嘴數(shù)符號FpFpZpZp單位/cm2cm2只只0.29690.2969136.60136.6057570.18230.479283.88220.4835920.18230.661583.88304.35351270.29690.9583136.60440.9257184確定順序閥改造方案噴嘴調(diào)節(jié)機組在部分負荷運行時，調(diào)節(jié)級噴嘴部分進汽。不同的閥門開啟順序，進汽的部位不同，對機組產(chǎn)生不同的影響。主要影響有兩個。一是啟動時，進汽的部位不同，汽缸被加熱的部位不同，產(chǎn)生的熱應(yīng)力有大有小。但是，600MW機組用單閥啟動，全周進汽，沒有這個問題。二是部分進汽時，進汽的動葉受到一個汽流產(chǎn)生的切向力和前后壓差產(chǎn)生的軸向力，不進汽的動葉就沒有這些力。所以，調(diào)節(jié)級葉輪受到不均衡的切向力和軸向力28。這些力通過轉(zhuǎn)子作用到軸承上，對1號和2號軸承的載荷產(chǎn)生較大的影響，不同的開啟順序產(chǎn)生不同的影響，而且調(diào)節(jié)級功率越大，產(chǎn)生的影響越大，不容忽視。托電汽輪機順序閥改造提出三種方案，如圖3-5所示。圖3-5 汽輪機高壓閥門開啟順序三種改造方案Fig 3-5 Three transforming schemes of opening sequence of turbine governing valves經(jīng)過比較，B方案是比較安全的，最終確定了“1號、4號調(diào)門同時先開，然后依次開2號和3號調(diào)門”的方案，如圖3-6。圖3-6汽輪機高壓閥門位置及開啟順序的改造方案順序閥切換時間的選擇順序閥不容易實現(xiàn)的原因之一就是單閥與順閥切換過程中機組跳閘，使人產(chǎn)生害怕心理。盤山電廠在切換過程中機組多次跳閘，平圩電廠機組也因此跳閘過。經(jīng)過分析認為是切換時間短，蒸汽的擾動力大，使轉(zhuǎn)子失穩(wěn)，軸瓦溫度和振動快速上升。經(jīng)驗表明切換時間大于10分鐘，蒸汽的擾動力減少很多，轉(zhuǎn)子穩(wěn)定，軸瓦溫度和振動變化緩慢。初步確定托電汽輪機單閥、順序閥切換時間為15分鐘。單閥、順序閥切換試驗單閥、順序閥方式切換方法兩套函數(shù)（單閥控制函數(shù)為原控制函數(shù)，順閥控制函數(shù)為新設(shè)計函數(shù)），根據(jù)要求由運行人員手動進行閥門控制方式切換。在機組主畫面“DEH CV MODE”按鈕，進入“CV CONTROL MODE”畫面(即單閥、順序閥切換操作畫面)。該畫面與“DEH AUTO CTL”(DEH自動控制)畫面類似，除畫面中新增的兩個按鈕“CV CTRL MODE”和“MODE HOLD”外，其余按鈕及對話框所具備的功能與“DEH AUTO CTL”畫面中的相應(yīng)的按鈕及對話框一致，畫面如圖3-8。1.在單閥控制方式下，“CV CONTROL MODE”畫面顯示相關(guān)描述為：顯示字體“SINGLE VLV MODE”?！癟RANSFORM PROCESS”為“100%”?！癟IME”所對應(yīng)的時間為完成整個轉(zhuǎn)換過程所需要的時間。2.在順序閥控制方式下，“CV CONTROL MODE”畫面顯示相關(guān)描述為：顯示字體“SEQUENCE VLV MODE”?！癟RANSFORM PROCESS”為“100%”?！癟IME”所指示的時間為完成整個轉(zhuǎn)換過程所需要的時間。圖3-8單閥、順序閥切換操作畫面Fig 3-8 The operation frame of switching from single-valve to sequence-valve mode3.由單閥控制方式向順序閥控制方式轉(zhuǎn)換點擊“CV CTRL MODE”按鈕，彈出對話框，“SINGLE”為紅色字體，“SEQ”為黑色字體，“CONFIRM”為灰色字體；點擊“SEQ”按鈕，在“CONFIRM”變?yōu)楹谏煮w時迅速點擊其按鈕，則轉(zhuǎn)換過程開始，然后“SEQ”變?yōu)榧t色字體，“SINGLE”變?yōu)楹谏煮w，“CONFIRM”恢復(fù)為灰色字體。轉(zhuǎn)換過程中畫面文字主要顯示：“SINGLE TO SEQUENCE”閃爍；“TRANSFORM PROCESS”從0%向100% 變化；字體“SINGLE VLV MODE”消失。轉(zhuǎn)換完成后畫面顯示順序閥控制狀態(tài)下的正常顯示。4.順序閥控制方式向單閥控制方式轉(zhuǎn)換點擊“CV CTRL MODE”按鈕，彈出對話框，“SEQ”為紅色字體，“SINGLE”為黑色字體，“CONFIRM”為灰色字體；點擊“SINGLE”按鈕，在“CONFIRM”變?yōu)楹谏煮w時迅速點擊其按鈕，則轉(zhuǎn)換過程開始，然后“SINGLE”變?yōu)榧t色字體，“SEQ”變?yōu)楹谏煮w，“CONFIRM”恢復(fù)為灰色字體。轉(zhuǎn)換過程中畫面文字主要顯示：“SEQUENCE TO SINGLE”閃爍；“TRANSFORM PROCESS”從0%向100%變化；字體“SEQUENCE VLV MODE”消失。轉(zhuǎn)換完成后畫面顯示單閥控制狀態(tài)下的正常顯示。5.“MODE HOLD”按鈕的使用在CV調(diào)門控制方式轉(zhuǎn)換過程中，系統(tǒng)一但出現(xiàn)異常情況，運行人員可點擊“MODE HOLD”按鈕，在彈出的對話框中點擊“HOLD”按鈕，使轉(zhuǎn)換過程停止并保持在當(dāng)前狀態(tài)，畫面顯示紅色閃爍字體“HOLD”。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定后，再點擊“MODE HOLD”按鈕對話框中的“RESET”鍵，使轉(zhuǎn)換過程繼續(xù)進行。此按鈕只有在CV控制模式轉(zhuǎn)換過程中起作用，與“DEH AUTO CTL”畫面中的“GOHOLD”按鈕無任何關(guān)系。單閥、順序閥方式切換注意事項1.汽輪機沖車前確認CV控制方式在“SINGLE VLV MODE”；2.機組首次進行CV控制方式轉(zhuǎn)換時使用DEH LOAD CONTROL；3.當(dāng)實際負荷與負荷指令偏差大于20MW時或DEH在手動控制方式都會導(dǎo)致轉(zhuǎn)換過程自動停止（相當(dāng)于手動點擊“MODE HOLD”按鈕）；4.從“HOLD”狀態(tài)恢復(fù)到模式轉(zhuǎn)換過程只能通過運行人員手動按“HOLD MODE”中的“RESET”鍵。5.在轉(zhuǎn)換過程中，可隨時進行反切換。例如在由單閥控制方式向順序閥控制方式轉(zhuǎn)換過程中，若想停止轉(zhuǎn)換過程并重新恢復(fù)到單閥控制模式，可參照前面所述的“由順序閥控制方式向單閥控制方式轉(zhuǎn)換”的相關(guān)內(nèi)容進行操作即可；反之亦然。順序閥運行及切換安全措施根據(jù)試驗過程，制定了順序閥運行及切換安全措施：1順閥運行時順序閥運行期間，負荷出現(xiàn)大幅度異常波動，立即將汽機自動切至手動，機組參數(shù)穩(wěn)定后，再重新投入。順序閥運行期間，加強對#1、2瓦溫度及振動的監(jiān)視。順序閥運行期間，每班對照兩次閥門函數(shù)表，觀察閥門位置是否正常，發(fā)現(xiàn)異常及時匯報專業(yè)，并通知熱控人員。2切換注意事項單閥、順閥互切時，將機組負荷維持300MW以上(盡量低一些)，各參數(shù)穩(wěn)定后再進行切換。首先解除機、爐主控自動，退出CCS CTL(協(xié)調(diào)順序系統(tǒng))，投入LOAD CTL(DEH負荷控制)，然后開始進行切換。切換過程中，出現(xiàn)負荷或閥位擺動大，立即按“HOLD”按鈕進行保持(切換時負荷與初始負荷偏差達到20MW后，切換自動保持)，解除汽機DEH自動，手動調(diào)整總閥位指令，維持切換前負荷參數(shù)穩(wěn)定后，投入DEH自動及LOAD CTL，按“RESET”復(fù)位，繼續(xù)進行切換。3特殊方式下注意事項沖轉(zhuǎn)前必須確認汽機調(diào)門控制方式在“單閥”方式，否則切換至單閥方式。正常停機，機組負荷300MW時將汽機調(diào)門控制方式切換至“單閥”方式。汽機總閥位指令順閥與單閥時不同，機組發(fā)生RB、滅火等緊急降負荷的情況時，注意觀察機組負荷及各調(diào)門開度，防止逆功率保護動作。改造效果及其評價托電公司汽輪機順序閥改造后，降低了軸承金屬溫度，軸承振動沒有大的變化，提高機組了運行的安全性和可靠性；順序閥有明顯節(jié)能效益，汽輪機熱耗下降從而使煤耗降低，提高了機組的經(jīng)濟性。節(jié)能效果顯著托電公司目前裝機容量為8600MW，由于線路送出受阻八臺，機組運行最大負荷將近4000MW，最大負荷率將近90%，正常負荷率75%，即機組平均負荷為450MW。根據(jù)試驗及實際運行情況看，汽輪機順序閥改造后的機組發(fā)電煤耗下降在1.5克/千瓦時以上。托電2007年八臺機組發(fā)電量約244億kWh，消耗原煤約1290萬噸，折合標(biāo)煤約782萬噸。按煤耗降低1.5克/千瓦時(實際發(fā)電煤耗311.19克/千瓦時)，節(jié)約原煤約62180噸，折合標(biāo)煤約37694噸，按照標(biāo)煤單價246.8元/噸計算，燃料成本將降低約930.29萬元。