板式橡膠支座介紹.doc

板式橡膠支座 70年代中期，由鐵道部科學(xué)研究院主持，常熟橡膠廠參加了板式橡膠支座的研制生產(chǎn)，并把我廠小批量試制的產(chǎn)品，進行一系列的試驗和實地試用，為我國鐵路、公路橋梁應(yīng)用橡膠支座積累了大量科學(xué)數(shù)據(jù)和實踐經(jīng)驗。1982年，鐵道部在全國首家對我廠板式橡膠支座進行了唯一的部級的技術(shù)鑒定。從此開始，板式橡膠支座的應(yīng)用和生產(chǎn)如雨后春筍，應(yīng)用面之廣、品種開發(fā)之快前所未有，至目前板式橡膠支座產(chǎn)品品種，按支座形狀劃分有矩形板式橡膠支座（GJZ、GJZF4）、圓形板式橡膠支座（GYZ、GYZF4）；球冠圓板橡膠支座（TCYB）；坡形橡膠支座。按橡膠種類劃分的氯丁橡膠支座（CR）、天然橡膠支座（NR）、三元乙丙橡膠支座（EPDM）。按結(jié)構(gòu)型式分有普通橡膠支座、聚四氟乙烯滑板橡膠支座。 我廠生產(chǎn)的“永恒”牌橡膠支座，先后在國內(nèi)著名的橋梁上被采用，如唐山灤河大橋、柳州二橋、鄭州黃河大橋、東營黃河大橋、九江長江大橋、重慶長江大橋、嘉陵江大橋、哈爾濱松花江大橋、廣東南海西樵大橋、南昌新八一橋等等。隨著城市市政建設(shè)的加快，在全國眾多大城市的城市立交橋、高架橋也紛紛使用“永恒”產(chǎn)品，其中著名的北京多座立交橋、天津多座立交橋、上海南浦、楊浦大橋和高架道路、廣州六二三高架道路、南京長江大橋立交等。還使用于全國首條滬嘉高速公路的配套工程，沈大、成渝、杭甬、滬寧高速公路的橋梁、立交橋上使用了數(shù)以萬計的“永恒”橡膠支座。從85年起，還被選用于出口配套孟加拉國、伊拉克、也門、坦桑尼亞等援外橋梁工程，9193年經(jīng)香港費雷雪納德公司（FREYSSINET）檢測中心檢測質(zhì)量符合英國BS5400標準，配套使用于澳門新澳凼大橋的工程。 我廠是鐵道部、交通部首批認可的生產(chǎn)部標系列產(chǎn)品的專業(yè)廠，產(chǎn)品嚴格按中華人民共和國鐵道部TB1893-1987鐵路橋梁板式橡膠支座和中華人民共和國交通部標準JT/T4-1993公路橋梁板式橡膠支座組織生產(chǎn)。并能提供聚四氟乙烯滑板橡膠支座的全套附件。如果在設(shè)計時需用特殊規(guī)格和要求，我廠可根據(jù)需要提供咨詢服務(wù)，或按設(shè)計圖紙和要求加工制造。1.板式橡膠支座工作原理及構(gòu)造特點1.1工作原理： 板式橡膠支座的主要功能是將上部結(jié)構(gòu)的反力可靠地傳遞給墩臺，并同時能完成梁體結(jié)構(gòu)所需要的變形（水平位移及轉(zhuǎn)角）。根據(jù)這些要求，板式橡膠支座設(shè)計成在垂直方向具有足夠的剛度，從而保證在最大豎向荷載作用下，支座產(chǎn)生較小的變形；橡膠支座在水平方向則應(yīng)具有一定的柔性，以適應(yīng)梁體由于制動力、溫度、混凝土的收縮、徐變及荷載作用等引起的水平位移；同時橡膠支座還應(yīng)適應(yīng)梁端的轉(zhuǎn)動。 板式橡膠支座可以設(shè)計成為一端為固定，另一端為活動的支座。也可以設(shè)計成為不分固定端與活動端的支座。固定支座一般厚度較薄，以滿足支點豎向荷載及梁端自由轉(zhuǎn)動的要求即可。水平位移主要由活動支座的橡膠剪切為形來完成，其橡膠層的厚度則取決于水平位移量的大小。兩端如不分固定活動的支座，則二者的厚度相同。水平變形由兩個支座同時完成，各承擔(dān)其一半。所有橡膠支座，在最小豎向荷載作用下，應(yīng)保證支座本身不得有任何滑移。 1.2構(gòu)造特點 板式橡膠支座通常由若干層橡膠片與鋼板（以鋼板作為剛性加勁物）組合而成。各層橡膠與其上下鋼板經(jīng)加壓硫化牢固地粘結(jié)成為一體。這種支座在豎向荷載P作用下，嵌入橡膠片之間的鋼板將限制橡膠的側(cè)向變形，垂直變形則相應(yīng)減少，從而可大大地提高支座的豎向剛度（抗壓剛度）。此時支座的豎向總變形，將為各層橡膠片變形的總和。 橡膠片之間嵌入的鋼板在阻止膠層側(cè)向膨脹的同時，對支座的抗剪剛度幾乎沒有什么影響。在水平力H作用下，加勁橡膠支座所產(chǎn)生的水平位移量取決于橡膠片的凈厚。（圖1） 為了防止加勁鋼板的銹蝕，板式橡膠支座上、下面及四周邊都有橡膠保護。板式支座的構(gòu)造如圖2所示。 圖1 圖2 板式橡膠支座具有下列優(yōu)點：（1） 構(gòu)造簡單、易于制造、造價低、節(jié)省鋼材。（2） 材料來源充足，宜于定型成批生產(chǎn)。（3） 橡膠具有優(yōu)良的彈性與阻尼性，因而橡膠支座具有良好的吸震性能，可減少動載對橋跨結(jié)構(gòu)及墩臺的沖擊，從而改善橋梁的受力情況。（4） 板式橡膠支座在使用期間，養(yǎng)護工作量少。（5） 建筑高度低，安裝簡便，可節(jié)約施工勞動力和時間。更換方便，在運營的橋上也可以更換支座。（6） 板式橡膠支座在豎向力作用下只發(fā)生很小的彈性變形，而水平力作用下發(fā)生的剪切變形可在水平面內(nèi)任何方向發(fā)生，因而適用范圍極廣，能適應(yīng)寬橋、曲線橋、斜交橋等。（7） 板式橡膠支座工作性能可靠。根據(jù)對國內(nèi)橋梁上已經(jīng)使用十多年的支座進行剖析對比試驗，和國外有關(guān)試驗與實用資料的報導(dǎo)，橡膠支座的使用壽命至少可達50年以上，完全有可能達到與橋梁相同的壽命。2板式橡膠支座性能 2.1板式橡膠支座中的膠料選擇 對于橡膠支座使用的主要材料橡膠，國內(nèi)外大致相同，有氯丁膠、天然膠、三元乙丙膠。三種膠料各有優(yōu)缺點，選擇哪種膠料，主要是根據(jù)支座使用溫度條件進行選擇，一般來講，寒冷地帶，如我國東北、內(nèi)蒙古地區(qū)可選用三元乙丙膠為原料的支座；華北地區(qū)可選用天然膠為原料的支座；華中、華南地區(qū)可選用氯丁膠為原料的支座。 2.2板式橡膠支座膠料的物理機械性能 2.2.1國內(nèi)標準（表1） 板式橡膠支座膠料物理機械性能（JT/T4-1993公路橋梁板式橡膠支座） 表1 技術(shù)指標 支座類型項 目 指 標氯丁橡膠天然橡膠三元乙丙橡膠硬度 （IRHD 邵爾A）603603603拉伸強度 (Mpa)17.017.515.2扯斷伸長率 (%)400400350400橡膠與鋼板粘附剝離強度(KN/m)777脆性溫度 ()-35-50-60恒定壓縮永久變形 (7022h) (%)202525耐臭氧老化(試驗條件2550pphm,20%伸長,4096h)無龜裂無龜裂無龜裂熱空氣老化試驗試驗條件(h)100707016810070拉伸強度降低率(%)151515扯斷伸長降低率(%)402040硬度變化(IRHD)+1510+15四氟板與橡膠粘附剝離強度 (KN/m)4443板式橡膠支座的設(shè)計參數(shù)及選用 3.1支座的設(shè)計參數(shù) 3.1.1設(shè)計參數(shù) 設(shè)計參數(shù)應(yīng)符合表4要求 板式橡膠支座設(shè)計參數(shù)表 表4容許平均壓應(yīng)力（Mpa）容許抗剪彈性模量G (Mpa)抗滑最小壓應(yīng)力min(Mpa)橡膠片最大容許剪切角正切值tg最小容許轉(zhuǎn)角正切值tg純四氟板與不銹鋼板的摩擦系數(shù)f矩形支座圓形支座支座與混凝土接觸支座與鋼板接觸不計制動力計入制動力鋼筋混凝土橋鋼橋10.012.51.02.63.850.50.71/3001/5000.06注：當溫度低于-30時，抗剪彈性模量G值應(yīng)增大20%，四氟板與不銹鋼板間摩擦系數(shù)f應(yīng)增大30%，不加潤滑硅脂時，摩擦系數(shù)f加倍。 3.1.2橡膠支座抗壓彈性模量 抗壓彈性模量應(yīng)按下式計算 E = 66S 1624d2(la+lb) lalb 式中： 矩形支座 S = 圓形支座 S = 3.1.2橡膠支座橡膠總厚度 矩形支座橡膠層總厚度應(yīng)滿足（la/10）1（la/5）；圓形支座橡膠層總厚度應(yīng)滿足（d/10）j（d/5）。支座形狀系數(shù)取值范圍應(yīng)限制在6S14范圍內(nèi)。 3.2橡膠支座的選用 3.2.1選擇GJZ、GYZ、GJZF4、GYZF4系列支座注意事項 A、選擇GJZ、GYZ系列支座應(yīng)注意下列問題a. 系列支座規(guī)格表中所列出支座承載力的變化范圍為10。b. 支座抗滑最小承載力一欄中，其值用于不計汽車制動力時的情況，當計入汽車制動力時，應(yīng)自行計算，括號外數(shù)值為橡膠支座與混凝土之間的抗滑最小承載力，括號內(nèi)數(shù)值為橡膠支座與鋼板間抗滑最小承載力。當使用溫度低于-30時，計算最小抗滑承載力時應(yīng)考慮抗剪彈性模量增大值。c. 支座安裝時，應(yīng)盡量選擇年平均氣溫時進行，同時必須按照設(shè)計圖紙標明的支座中心位置正確就位，并保證支座與上、下部結(jié)構(gòu)之間緊密接觸，不得出現(xiàn)空隙。支座應(yīng)盡量水平安裝，當必須傾斜安裝時，最大縱坡不能超過2%，且在選擇支座時，要考慮因華僑安裝所需要增加的剪切變形影響，當縱坡大于2%時，要采取措施使支座平置。d. 支座必須考慮更換、拆除和安裝方便。任何情況下不允許兩個或兩個以上支座沿梁中心線在同一支承點并排安裝，在同一根梁上，橫向不得設(shè)置多于兩個支座，也不允許把不同規(guī)格的支座并排安裝，且施工時要確保每個支座均勻受力。 B、選擇GJZF4、GYZF4系列支座應(yīng)注意下列問題 對GJZF4、GYZF4系列支座選用時除滿足A要求外，還應(yīng)注意下列問題：a. 選擇支座承載力時，盡可能與橋梁實際支點反力相吻合，而不應(yīng)采用比橋梁支點實際反力大得多的規(guī)格支座，因四氟板與不銹鋼板之間的摩擦系數(shù)隨著正應(yīng)力增大而減小，若摩擦系數(shù)增大，對橋梁結(jié)構(gòu)受力不利。b. 注意梁底預(yù)埋鋼板尺寸及錨固螺栓位置。梁底預(yù)埋鋼板尺寸及厚度，設(shè)計人員可根據(jù)實際需要自行確定，一般比支座上鋼板尺寸略大為宜。施工時需確保梁底預(yù)埋鋼板錨固螺栓位置和支座上鋼板及墩臺上安放支座下鋼板處錨固螺栓位置準確無誤。c. 支座上鋼板也可與梁底預(yù)埋鋼板采用斷續(xù)焊接聯(lián)接，這時支座下鋼板與墩臺間用環(huán)氧樹脂砂漿粘結(jié)或螺栓聯(lián)接均可，但無論采用哪種方式聯(lián)接，都必須保證支座安裝位置準確無誤。d. 注意支座總的組裝高度h值，以確定支座設(shè)計標高。e. GJZF4、GYZF4系列支座不允許傾斜安裝，當有縱坡時必須采用梁底預(yù)埋鋼板調(diào)平后再放置支座。f. GJZF4、GYZF4系列支座，一定要設(shè)置防塵設(shè)施，并要求工廠配套提供全部附件，以保證產(chǎn)品質(zhì)量。作用臨時支座或頂推滑塊時，可不設(shè)防塵設(shè)施。 3.2.2板式橡膠支座的設(shè)計計算及選定方法 設(shè)計計算：橡膠支座的彈性模量與支座的形狀系數(shù)S（支座的承壓面積與自由表面積之比）有關(guān)，其計算公式為： ab2（a+b）t S = 式中：a板式橡膠支座短邊尺寸； b板式橡膠支座長邊尺寸； t中間層橡膠片厚度 形狀系數(shù)不同，支座的平均容許承壓應(yīng)力也不同。此外，抗壓強度也和所用的加勁鋼板厚度有關(guān)。中層橡膠厚度相近的支座，加勁鋼板厚的，其抗壓強度就高，反之則低。各種橋梁因其結(jié)構(gòu)形式不一，所選擇的支座型式、規(guī)格尺寸也就不同。為方便各使用單位選擇，現(xiàn)將國內(nèi)建筑得較多的中小跨徑的混凝土橋梁，按其跨度、荷載的不同，經(jīng)計算后分別列表于下，供設(shè)計時參考。 A 預(yù)應(yīng)力空心板（上海市政工程設(shè)計院的通用圖編號001-003-001001003-019） 橋梁寬度凈7米（不包括人行道），支點反力值（設(shè)計值）如表5，每塊板端頭下面要放4塊支座。支座容許承壓應(yīng)力按9.81Mpa計算，則板式橡膠支座的設(shè)計反力值為：支座面積（長寬）容許壓應(yīng)力。 預(yù)應(yīng)力空心板支點反力設(shè)計值 表5 跨度（m）荷載（t）8101316恒+汽1513.214.317.319.0恒+汽2015.316.820.222.2恒+掛8015.317.421.724.1恒+掛10018.320.725.327.8恒+平15020.724.430.835.4恒+平30023.728.136.443.5空心板梁高度50厘米50厘米82厘米82厘米 B 鋼筋混凝土空心板（上海市政工程設(shè)計院的通用編號：001-001001125） 橋梁寬度：凈7+21.0m 凈9+21.0m 凈9+21.5m 凈15+21.5m 凈15+22.0m 支點反力值（設(shè)計值）如表6，每塊板端頭下面放置4塊橡膠支座。 鋼筋混凝土空心板支點反力設(shè)計值 表6 跨度（m）荷載（t）681013恒+汽1512.2813.7615.0517.2恒+汽2014.5216.8618.720.02恒+掛8012.615.517.5920.8恒+掛10016.9918.3220.6424.21恒+超2016.3318.2220.3724.21恒+掛12017.3721.1523.6927.62空心板梁高度50厘米52厘米52厘米52厘米 C 預(yù)應(yīng)力砼T型梁（交通部JT/GDB026-75） 橋梁寬度：凈7+20.25m安全帶 凈7+20.75m人行道 凈7+21.50m人行道 凈9+21.00m人行道 凈9+21.50m人行道 支座反力值（設(shè)計值）如表7，每根梁下放置兩塊橡膠支座。 預(yù)應(yīng)力砼T型梁支點反力設(shè)計值 表7 跨度（m）荷載（t）25303540恒+汽20+人41.9849.7359.6668.52恒+掛10054.7762.5872.3681.52T梁的梁高145cm175cm200cm230cm 3.2.3板式橡膠支座選用示例 A設(shè)計條件 結(jié)構(gòu)形式：40米裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁 溫度變化：35 混凝土徐變系數(shù)：t=2 混凝土線膨脹系數(shù)：t=0.00001 混凝土干燥收縮折減系數(shù)（考慮預(yù)制后兩個月安裝）：=0.462 一根主梁預(yù)應(yīng)力鋼束總壓力：Py=5388（KN） 跨中斷面面積：Ah=8361（cm2） 主梁最大支點反力：Nmax=1137（KN） 主梁恒載支點反力：Nmin=726（KN） 橋面縱坡：i=1.0% 汽車制動力設(shè)每片梁為：T=16.5（KN） B支座最大位移量計算 由于溫度變化產(chǎn)生位移量 lt = ttl = 350.0000140000 = 14mm 由于混凝土干燥收縮產(chǎn)生位移量 la = -ttl= 100.00001400000.462 = -1.85mm 由于混凝土徐變產(chǎn)生位移量5388Py 83613300AhEh lc = - tl = - 20.46240000 = -7.22mmNmaxsin(1+5) 由于橋面縱坡影響產(chǎn)生水平位移量GA li = （式中：主梁縱向傾角，A支座面積） 由于汽車制動力而產(chǎn)生水平位移量T(1+5)GA li = （式中：T汽車制動力） C橡膠支座尺寸選擇 平面尺寸選擇 已知主梁最大支點反力Nmax =1137（KN），查JT/T4-1993交通部行業(yè)標準“規(guī)格系列”，平面尺寸300350mm規(guī)格支座，承載力N=1050KN。但因支座承載力允許提高10%，則承載力最大可達10501.1=1155（KN），故認為平面尺寸lalb = 300350mm規(guī)格支座是可以滿足要求的。因預(yù)應(yīng)力混凝土T梁馬蹄寬為40cm，考慮兩邊各留2.5cm余量，則支座橫橋向尺寸可選為lb =350mm，又因順橋向尺寸必須小于橫橋向尺寸，故選用la =300mm，認為均滿足要求。 D支座厚度選擇 由溫度、混凝土干燥收縮、混凝土徐變產(chǎn)生的位移量合計： lD =lt +la +lc = 23.07mm11370.012.9 然后計算由于橋面縱坡及汽車制動力產(chǎn)生的位移量： 0.113035 li = = 0.285cm = 2.85mm16.52.90.113035 li = = 0.414cm = 4.14mm 4.14 兩端采用等厚度橡膠支座時，按橋規(guī)規(guī)定制動力產(chǎn)生位移可以兩端分擔(dān)，則所選支座承擔(dān)的總的位移量為：23.0722 li = + + 2.85 = 16.5mm 查JT/T4-1993交通部行業(yè)標準“規(guī)格系列”中GJZ支座30035047規(guī)格不計汽車制動力時最大位移量為17.5mm，大于11.54mm。 計入汽車制動力時最大位移量為24.5mm，大于16.5mm。 且已知主梁恒載支點反力Nmin =726KN，大于所選規(guī)格支座抗滑最小承載力273KN，故全部滿足要求。 因此所選用的橡膠支座表示如下： JT/T4-1993 GJZ 30035047 標準代號 支座名稱、代號 規(guī)格尺寸 3.2.4聚四氟乙烯滑板橡膠支座的選用 A聚四氟乙烯滑板橡膠支座（以下簡稱四氟滑板支座）工作原理在一定正壓應(yīng)力下，四氟板與具有一定光潔度的不銹鋼板之間具有相當小的摩擦系數(shù)，梁底不銹鋼板則可在四氟滑板支座上自由滑移，梁的伸縮位移不是單靠橡膠剪切變形來完成，而是由梁在支座表面滑移與部分橡膠剪切變形來完成的，此時支座必須滿足下式：NtgGA- N(式中；梁端轉(zhuǎn)角；其余符號同前)。B聚四氟乙烯滑板橡膠支座應(yīng)用與布置四氟滑板支座一般在梁上的位移量較大，適用于橋面連續(xù)結(jié)構(gòu)，或上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)制梁先簡支安裝后，現(xiàn)場澆筑連續(xù)段，再轉(zhuǎn)換為連續(xù)體系的連續(xù)梁，在頂推施工中作為滑塊使用。一般連續(xù)體系梁橋，橡膠支座布置形式有下列各種（圖3）：a為將上部結(jié)構(gòu)的水平力均勻分配到各個墩臺上，一聯(lián)中的跨數(shù)較小時各個墩臺可采用不等厚度的橡膠支座，則支座規(guī)格品種較多，設(shè)計施工比較復(fù)雜。為了簡化設(shè)計，可全部采用等厚度支座。但必須以滿足最大位移需要量的支座控制設(shè)計。b. 當連續(xù)體系一聯(lián)的跨數(shù)較多、長度較長時，靠近梁端的支座采用橡膠支座過高或不能滿足要求時，則可選擇四氟滑板支座。此時上部結(jié)構(gòu)水平力主要由設(shè)置橡膠支座的中間橋墩來承擔(dān)。c. 當連續(xù)體系一聯(lián)跨數(shù)很多，長度很長時，墩臺支座布置，設(shè)有固定支座、板式橡膠支座、四氟滑板支座（活動支座），此時橋墩的水平力分配可采用集成剛度法進行計算。 圖3 連續(xù)梁橡膠支座的布置 3.2.5四氟滑板支座選擇實例結(jié)構(gòu)形式：40米裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，采用五跨橋面連續(xù)結(jié)構(gòu)（如圖3-）布置形式，其梁端轉(zhuǎn)角假設(shè)為1/300（實際轉(zhuǎn)角大小根據(jù)梁的撓度進行計算），其余條件同板式橡膠支座實例相同。由已知條件，可知橋中心線兩端的板式橡膠支座選擇，相同于板式橡膠支座實例，即選用JT/T4-1993-30035047規(guī)格橡膠支座完全可以滿足要求。兩邊則設(shè)置四氟滑板支座，其規(guī)格選擇應(yīng)與所選板式橡膠支座規(guī)格相同，僅在橡膠支座上粘貼一塊與橡膠支座平面尺寸相同的四氟滑板即可，支座總厚度為49mm，此時還需驗算：tgGA- NN NtgGA- N 10.50.113035-11371137300 = 0.048 0.06 滿足要求選用聚四氟乙烯滑板支座代號表示如下： JT/T4-1993 GJZF4 30035049 標準代號 支座名稱、代號 規(guī)格尺寸 4板式橡膠支座規(guī)格 4.1板式橡膠支座代號表示方法（JT/T標準第5.1條）膠種規(guī)格形式名稱 （氯丁膠CR） （天然膠NR） （三元乙丙膠EPDM） 矩形lalb(mm) 圓形d(mm) F4（加此符號表示為四氟滑板支座） GJZ（公路橋梁矩形支座縮寫） GYZ（公路橋梁圓形支座縮寫）例1 GJZ30040047（CR）表示公路橋梁矩形支座短邊尺寸300mm，長邊尺寸400mm，厚度為47mm的氯丁橡膠支座。例2 GJZF430054（NR）表示公路橋梁圓形四氟滑板支座直徑300mm，厚度54mm的天然橡膠支座。 4.2適用溫度范圍氯丁膠型：+60 -25天然膠型：+60 -40 三元乙丙膠型：+60 -455.5 選用GJZ、GJZF4規(guī)格系列支座主要規(guī)格參數(shù)（表8） 表8支座平面尺寸LaLb(mm)支 座承載力N(KN)支座形狀系數(shù)S支座允許轉(zhuǎn)角正切值tg支座抗滑最小承載力（KN）GJZ支座GJZF4支座支座總厚度(mm)不計汽車制動力時的最大位移量l(mm)計入汽車制動力時的最大位移量l(mm)支座總厚度(mm)支座允許最大位移量l(mm)與混凝土接觸與鋼板接觸1001501506.000.00853958144.05.616300.0128216.59.1230.0171289.012.6301002002006.670.00725277144.05.616300.0108216.59.1230.0144289.012.6301002502507.140.00656596144.05.616300.0097216.59.1230.0129289.012.6301003003007.500.006078116144.05.616300.0090216.59.1230.0120289.012.6301201201446.000.01073755216.59.123300.0142289.012.6301201401686.460.00954465216.59.123300.0126289.012.6301201601926.860.00865074216.59.123300.0115289.012.6301201802167.200.00805683216.59.123300.0106289.012.6301202002407.500.00756292216.59.123300.0100289.012.6301202503008.110.006770116216.59.123300.0089289.012.630 續(xù)表8支座平面尺寸LaLb(mm)支 座承載力N(KN)支座形狀系數(shù)S支座允許轉(zhuǎn)角正切值tg支座抗滑最小承載力（KN）GJZ支座GJZF4支座支座總厚度(mm)不計汽車制動力時的最大位移量l(mm)計入汽車制動力時的最大位移量l(mm)支座總厚度(mm)支座允許最大位移量l(mm)與混凝土接觸與鋼板接觸1501502257.50.00605987216.59.123400.0080289.012.6300.01003511.516.1370.01204214.019.6441501802708.110.005370104216.59.123400.0071289.012.6300.00883511.516.1370.01064214.019.6441502003008.570.005078116216.59.123400.0066289.012.6300.00833511.516.1370.00994214.019.6441502503759.380.004498144216.59.123400.0058289.012.6300.00733511.516.1370.00884214.019.64415030045010.00.0040117173216.59.123400.0054289.012.6300.00673511.516.1370.00804214.019.6446.250.0112279.513.3290.01543713.518.93915035052510.50.0038137202216.59.123400.0050289.012.6300.00633511.516.1370.00754214.019.6446.560.0103279.513.3290.01433713.518.939 續(xù)表8支座平面尺寸LaLb(mm)支 座承載力N(KN)支座形狀系數(shù)S支座允許轉(zhuǎn)角正切值tg支座抗滑最小承載力（KN）GJZ支座GJZF4支座支座總厚度(mm)不計汽車制動力時的最大位移量l(mm)計入汽車制動力時的最大位移量l(mm)支座總厚度(mm)支座允許最大位移量l(mm)與混凝土接觸與鋼板接觸1801803249.080.005184125289.012.630500.00643511.516.1370.00774214.019.6440.00904916.523.1511802003609.470.004894139289.012.630500.00603511.516.1370.00724214.019.6440.00844916.523.15118025045010.470.0042117173289.012.630500.00533511.516.1370.00634214.019.6440.00744916.523.1516.540.0086279.513.3290.01193713.518.93918030054011.250.0038140208289.012.630500.00483511.516.1370.00574214.019.6440.00674916.523.1517.030.0077279.513.3290.01073713.518.93918035063011.890.0036163243289.012.630500.00453511.516.1370.00544214.019.6440.00624916.523.1517.430.0071279.513.3290.00983713.518.939 續(xù)表8支座平面尺寸LaLb(mm)支 座承載力N(KN)支座形狀系數(shù)S支座允許轉(zhuǎn)角正切值tg支座抗滑最小承載力（KN）GJZ支座GJZF4支座支座總厚度(mm)不計汽車制動力時的最大位移量l(mm)計入汽車制動力時的最大位移量l(mm)支座總厚度(mm)支座允許最大位移量l(mm)與混凝土接觸與鋼板接410.00421872773511.516.137500.00514214.019.6440.00594916.523.1517.760.0067279.513.3290.00923713.518.93920025050011.110.0035130193289.012.630700.00443511.516.1370.00534214.019.6440.00614916.523.1510.00705619.026.6586.940.0071279.513.3290.00983713.518.9390.01254717.524.54920030060012.00.00401562313511.516.137700.00484214.019.6440.00564916.523.1510.00635619.026.6587.500.0063279.513.3290.00873713.518.9390.01114717.524.54920035070012.730.00371822703511.516.137700.00444214.019.6440.00524916.523.1510.00595619.026.6587.950.0058279.513.3290.00803713.518.9390.01024717.524.549 續(xù)表8支座平面尺寸LaLb(mm)支 座承載力N(KN)支座形狀系數(shù)S支座允許轉(zhuǎn)角正切值tg支座抗滑最小承載力（KN）GJZ支座GJZF4支座支座總厚度(mm)不計汽車制動力時的最大位移量l(mm)計入汽車制動力時的最大位移量l(mm)支座總厚度(mm)支座允許最大位移量l(mm)與混凝土接觸與鋼板接觸2004008008.330.0054208308279.513.329700.00753713.518.9390.00954717.524.5496.060.01133612.517.5380.01605018.025.2522004509008.650.0051234347279.513.329700.00713713.518.9390.00904717.524.5496.290.01073612.517.5380.01505018.025.25220050010008.930.0049260385279.513.329700.00683713.518.9390.00874717.524.5496.490.01023612.517.5380.01435018.025.2522503007508.520.00581952893713.518.939700.00744717.524.5490.00905721.530.1596.200.00873612.517.5380.01235018.025.2520.01596423.535.9662503508759.110.00532273373713.518.939700.00674717.524.5490.00825721.530.1596.630.00783612.517.5380.01105018.025.2520.01426423.535.966 續(xù)表8支座平面尺寸LaLb(mm)支 座承載力N(KN)支座形狀系數(shù)S支座允許轉(zhuǎn)角正切值tg支座抗滑最小承載力（KN）GJZ支座GJZF4支座支座總厚度(mm)不計汽車制動力時的最大位移量l(mm)計入汽車制動力時的最大位移量l(mm)支座總厚度(mm)支座允許最大位移量l(mm)與混凝土接觸與鋼板接觸25040010009.620.00492603853713.518.939700.00634717.524.5490.00765721.530.1596.990.00723612.517.5380.01025018.025.2520.01316423.532.966250450112510.040.00462934333713.518.939700.00594717.524.5490.00725721.530.1597.310.00683612.517.5380.00955018.025.2520.01236423.532.966250500125010.420.00443254813713.518.939700.00564717.524.5490.00685721.530.1597.580.00643612.517.5380.00905018.025.2520.01166423.532.966250550137510.740.00423585293713.518.940700.00604717.524.5500.00775721.530.1607.810.00613612.517.5390.00865018.025.2530.01116423.532.967 續(xù)表8支座平面尺寸LaLb(mm)支 座承載力N(KN)支座形狀系數(shù)S支座允許轉(zhuǎn)角正切值tg支座抗滑最小承載力（KN）G