914_深圳市某高層辦公樓模板安全專項施工方案.doc

1 工程概況1.1 通信機樓工程概況詳表1.1.1。表1.1.1 通信機樓工程概況工程概況工程名稱通信機樓工程位置深圳市中心區(qū)西路與路交匯處建設單位廣東省有限公司深圳分公司施工單位深圳市公司設計單位廣東省建筑設計研究院質(zhì)檢單位監(jiān)理單位深圳市監(jiān)理有限公司安檢單位建筑面積19975m2建筑總高度56.9m建筑用地長67.42m寬53.22m結構層數(shù)地下2層/地上12層地下室長60.3m寬46.2m層高地下二層5.3m、4.1m。地下一層4m、4.35m；4.85m。地上主體長39.9m寬25.2m層高1層至8層及11層，層高為4.5m；9層、10層高為4.2m。三層局部層高9.5m1.2 模板分項工程概況見表1.1.2表1.1.2 模板分項工程概況樓層層高/m對應的樓層頂板板厚/mm類別地下1層梁板模板5.3120高支模工程4.1250首層梁板模板4、4.35160普通模板工程4.85高支模工程2層、3層9層梁板模板5、4.5150高支模工程10層、11層梁板模板4.2120普通模板工程12層梁板模板及屋面5001000的梁模板4.5、6.2、6、4.8150高支模工程屋面樓板及50010004.25150普通模板工程三層5軸向1/5軸方向2.8m至1/6軸交B軸至D軸部分9.5150超高支模工程針對本工程的實際情況，高支模及超高支模工程我司將按相關規(guī)定另行編制專項方案，具體內(nèi)容詳見高支模（超高支模）工程施工方案。從創(chuàng)優(yōu)目標考慮，本工程為提高現(xiàn)澆混凝土工程質(zhì)量進而達到優(yōu)良混凝土效果；同時根據(jù)本工程的結構特點，結合我公司在高層施工中的經(jīng)驗，考慮木模板具有應用簡單，布置靈活，拆裝方便，工作效率高等優(yōu)點，決定采用木模板體系與鋼管支撐系統(tǒng)相結合的模板體系。本工程所需模板體系主要包括：框架柱模板、剪力墻模板、梁板模板，其主要支模方式及體系選擇如表1.1.3表1.1.3 主要部位模板體系工 程 部 位模 板 體 系1梁、板、方柱七夾板、50100mm木枋、鋼管支撐、螺桿2. 剪力墻七夾板、50100mm木枋、鋼管支撐、螺桿2樓 梯七夾板、50100mm木枋、鋼管支撐、螺桿2 施工準備2.1 材料及主要機具：2.1.1 18厚模板，木方（50100mm或100100mm等），螺桿薄鐵皮等。模板進場后要碼放整齊，防上變形；所有進場木枋均需刨直使用，且規(guī)格大小一致。螺桿加工根據(jù)要求分類加工，如普通螺桿、防水螺桿、一次性螺桿等。2.1.2 支撐系統(tǒng)：48mm的鋼管、各種規(guī)格扣件、小型型鋼。支撐桿要整理，有破損、大范圍裂縫（特別是焊縫脫開）、彎曲度較大的支撐桿均需替換。連接、固定支撐桿用的卡扣應整理，有破損等缺陷的均需替換。2.1.3 具備錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒、吊裝索具等。2.1.4 脫模劑：水質(zhì)脫模劑。2.1.5 海綿條：2mm厚及20mm厚。2.2 劃分所建工程施工區(qū)、段：根據(jù)工程結構的形式、特點及現(xiàn)場條件，決定以4軸為界兩側各安排一個班組進行模板作業(yè)。豎向劃分為地下室主體及地上主體兩個施工段，施工分段的劃分以以水平施工縫為界，水平施工縫的留設位置為：每層樓板面或梁底。2.3 測量定位主體結構整體效果是通過施工的各道工序來保證的，測量放線作為先導工序貫穿于各施工環(huán)節(jié)。本工程放線時凡為保證精度需要提供的基準線、軸線、墻柱定位尺寸線都及時給出，凡有關工序需要配合的檢測都及時予以滿足。此外，為保證測量放線自身的精度，施工現(xiàn)場測量人員須經(jīng)挑選并經(jīng)過培訓，在放線工作中正確合理使用儀器和鋼尺，按規(guī)定檢驗儀器，檢定鋼尺，從而保證測量放線工作順利進行。2.3.1 投點放線用經(jīng)緯儀引測建筑物的邊柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線,然后根據(jù)施工圖墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線，以便于模板的安裝和校正。2.3.2 標高測量根據(jù)模板實際的要求用水準儀把建筑物水平標高直接引測到模板安裝位置。在無法直接引測時，可采取間接引測的方法，即用水準儀將水平標高先引測到過渡引測點，作為上層結構構件模板的基準點，用來測量和復核其標高位置。2.3.3 找平模板承墊底部應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿。常用的找平方法是沿模板內(nèi)邊線用1:3水泥砂漿抹找平層，另外，在外墻、邊柱部位，繼續(xù)安裝模板前，要設置模板承墊條帶，并用儀器校正，使其平直。3 模板支設施工3.1 梁模板鋪設復核梁底標高，校正軸線位置無誤后，搭設和調(diào)平梁模支架(包括安裝水平拉桿和剪刀撐)，在橫楞上鋪放梁底板固定，然后綁扎鋼筋，安裝并固定兩側模板。對于跨度L4m或懸挑長度L2m的梁，支模時按設計要求起拱，其中跨度L4m的梁底起拱為L/400，懸臂梁自由端起拱L/300，曲梁跨中預起拱L/400。3.1.1 工藝流程復核梁底標高校正軸線位置搭設梁模支架安裝梁模底板綁扎梁鋼筋安裝兩側梁模穿對拉螺栓按設計要求起拱復核梁模尺寸、位置與相鄰梁模連接固定。3.1.2 操作要求3.1.2.1 普通模板工程梁底腳手架、梁木方及穿梁螺栓設置見表3.1.1表3.1.1 梁底腳手架、梁木方及穿梁螺栓設置梁規(guī)格梁底兩側立桿間距/mm梁底增加承重立桿根數(shù)/根梁底立桿縱距/mm梁底5010木方間距/mm梁側50100木方間距/mm14穿梁螺栓排數(shù)及計算跨度/mm4001000梁寬5000950300400150030014003503502550500700110035045004008504001650400800400400175040070040045018504006004504500300100040040015003509504004001550300800400400175030070045045018503006004504500250750130040040018502507004504501850250600020065030050050050020080040040017502500.54505000200600450450200500500500注：1.腳手架步距為1.5m，掃地桿距地200?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，采用雙扣件。2.截面大于0.45m2的梁，腳手架、梁木方及螺栓設置見高支模（超高支模）工程專項施工方案。3.本表數(shù)據(jù)采用PKPM軟件計算，經(jīng)調(diào)整、整理后所得。3.1.2.2 梁高700，必須使用穿梁螺栓。3.1.2.3 梁板交接處下方必須用木枋支撐，以板模壓梁側模。3.1.2.4 梁斜撐用板條或短木枋，角度在4560，支撐在側模上部橫木枋上，間距為1000mm。3.1.2.5 高低跨吊模根部用馬凳將木枋墊起，馬凳用的鋼筋直徑應不小于16mm，馬凳間距為1000mm。3.1.2.6 梁板跨度超過4m的均應起拱，起拱高度為全跨長度的L/400；跨度大于2m的懸臂梁應起拱L/300；曲梁跨中預起拱L/400。3.1.3 梁模板支設的質(zhì)量保證措施：3.1.3.1 梁口與柱頭模板的連接特別重要,要求拼裝準確，加固牢靠。3.1.3.2 起拱應在鋪設梁底之前按設計要求進行。3.1.3.3 模板支柱縱橫方向的水平拉桿、剪刀撐等，均應按模板設計要求布置?？v橫方向的水平拉桿的上下間距不宜大于1.5m，縱橫方向的垂直剪刀撐的間距不宜大于6m。3.1.3.4 采用扣件鋼管腳手架作支撐時，扣件要擰緊，梁底支撐間隔用雙卡扣，橫桿的步距要按設計要求設置。粱摸板支設示意圖見圖3.1.1所示圖3.1.1梁底支撐示意3.2 平臺鋪設3.2.1 工藝流程：搭設支架、調(diào)整標高安裝板底木方調(diào)整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上皮標高、平整度3.2.2 操作要求3.2.2.1 普通平臺模板工程板底腳手架、木方設置見表3.1.2表3.1.2 平臺模板工程板底腳手架、木方設置樓層立桿橫距/mm立桿縱距/mm板底橫向鋼管間距/mm木方間距/mm首層層高小于4.35m部分10001100110050010、11層100011001100600屋面100011501150500其他見高支模（超高支模）工程施工方案注：1.腳手架步距為1.5m，掃地桿距地200。2.本表數(shù)據(jù)采用PKPM軟件計算，經(jīng)調(diào)整、整理后所得。3.2.2.2 平臺模板接縫處下方必須有木枋。3.2.2.3 平臺木枋搭接處，應錯開或加間距400mm的木枋來加強。3.2.2.4 平臺滿堂腳手架沿全高加剪刀撐。3.2.3 樓板模板支設的質(zhì)量保證措施：3.2.3.1 單塊就位組拼時，每個跨從四周先用模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。3.2.3.2 模板塊較大時, 應增加縱橫楞。3.2.3.3 檢查模板的尺寸、對角線、平整度以及預埋件和預留孔洞的位置。安裝就位后，立即與梁、墻模板連接。3.2.3.4 采用鋼管腳手架作支撐，在支柱高度方向每隔1.5m（第一步為1.8m），設一道雙向水平拉桿。3.2.3.5 樓板模板支設如圖3.1.2所示：圖3.1.3 樓板模板支設示意圖3.3 剪力墻、柱模板支設3.3.1 墻柱模板施工工藝流程為：彈墻柱定位尺寸線做找平層、定位墩安裝墻柱模板安裝墻柱水平、豎向木方及柱箍安裝對拉螺桿及加固班組自檢項目部聯(lián)合質(zhì)檢，合格后進行下一道工序。墻柱模板安裝完后，再進行一次全面檢查，質(zhì)檢合格后方可與滿堂腳手架拉結固定。3.3.2 操作要求3.3.2.1 本工程墻柱模板外龍骨、內(nèi)龍骨及對拉螺栓設置見表3.1.3，3.1.4.表3.1.3柱模板雙鋼管柱箍、木方及對拉螺栓設置柱規(guī)格柱箍間距/mmB方向H方向50100木方/根14對拉螺栓/道50100木方/根14對拉螺栓/道5m長9001400mm55041625m長10001100 mm5005515m長10001000 mm4.5m長8001400 mm5504624.5m長9001000 mm500514.5m長8001100 mm5.3 m長900900 mm55044.5m長800800 mm6004.5m長700700 mm6m長800600 mm550304.8m長600600 mm304.1m長400800 mm415.65m長400600 mm30注：本表數(shù)據(jù)采用PKPM軟件計算，經(jīng)調(diào)整、整理后所得。表3.1.4墻模板外龍骨、內(nèi)龍骨及對拉螺栓設置墻的規(guī)格50100內(nèi)龍骨間距/mm雙鋼管外龍骨間距/mm14對拉螺栓斷面內(nèi)水平間距/mm斷面跨度方向間距/mm5.3m高500厚3004004005504.1m高500厚3004504505504.4m高400厚3004504505505m高300厚300450450550注：本表數(shù)據(jù)采用PKPM軟件計算，經(jīng)調(diào)整、整理后所得。3.3.2.2 墻柱模板均采用18mm厚模板，配置14高強螺栓、50100mm木枋及鋼管進行加固，支設方法，先對墻柱模板進行定位放線，內(nèi)置混凝土支撐桿或鋼筋以控制墻柱截面尺寸，然后將拼好的大模板按模板定位線進行安裝，釘好豎向木枋（300mm間距），并沿螺桿孔穿上螺桿，待水平鋼管裝上之后，將螺桿緊固，并支設支撐或進行拉結，以防傾倒。同時用支撐或拉桿上的螺栓進行墻柱模垂直度的調(diào)節(jié)。墻柱模板支設見圖3.1.3、3.1.4所示。圖3.1.3墻柱模板示意圖3.1.4 柱模板支設示意3.3.2.3 墻柱根部預留鋼筋頭定位1000mm，柱根部每側不少2個。3.3.2.4 墻柱豎向木枋間距為300mm，螺桿間距水平距離為400450mm及豎向均為550mm。3.3.2.5 墻柱根部第一排螺桿離地小于200mm，最上一排螺桿離平臺距離小于500mm.。3.3.2.6 內(nèi)墻兩側斜撐對頂間距不超過3000mm，斜撐頂在水平鋼管上。3.3.2.7 墻柱模板根部應預留清掃口，清掃口大小為150mm150mm，墻體清掃口間距不超過3m，每根柱模底部均應設置一個清掃口；在混凝土澆筑前、清掃完模板后，將清掃口釘牢封閉。3.3.3 墻柱模板制安的質(zhì)量保證措施：3.3.3.1 支設的墻柱模板，其標高、位置應準確，支設應牢固。3.3.3.2 墻柱模板根部要用水泥砂漿堵嚴，以防漏漿。3.3.3.3 墻模板支設過程中板與板之間的立縫外，釘一道50100mm的木方，模板的拼裝如圖3.1.5、3.1.6所示。圖3.1.5 墻模板拼裝圖圖3.1.6 板縫處理示意圖3.3.3.4 上層模板與已澆筑的墻體搭接200mm，為了防止混凝土澆筑時漏漿，模板底部用雙面膠粘貼海綿條，海綿條大小為2020，根部處理示意圖如圖3.1.7所示。3.3.3.5 在模板豎楞與鋼管橫楞之間的空隙，用木方楔子塞緊。圖3.1.7 墻體根部模板塞縫示意圖3.4 樓梯模板支設3.4.1 樓梯模板安裝施工工藝流程如下：搭設支架及拉桿調(diào)節(jié)支架坡度支設底模（綁扎鋼筋）支設樓梯側模支設全封閉式踏步模板。3.4.2 操作要求3.4.2.1 梯板模板接縫處下方必須有木枋。3.4.2.2 梯板木枋搭接處，應錯開或加間距400mm的木枋來加強。3.4.2.3 梯板滿堂腳手架沿全高加剪刀撐。3.4.3 樓梯模板支設的質(zhì)量保證措施：3.4.3.1 支設之前，對樓梯模板進行計算，利用樓梯的坡度值和坡度系數(shù)，進行各部分尺寸的計算。3.4.3.2 平臺梁里側模、梯段板底模、梯段側模、踏步模板下料應準確，減少誤差，支設應牢固。3.4.3.3 踏步模板采用全封閉式支設，踏步陰陽角應保證方正、順直。踏步模板支設如圖3.1.8所示。圖3.1.8 樓梯踏步全封閉式模板支設示意圖4 模板及支架的設計計算根據(jù)本工程結構特點，本方案編制時對所有模板及其支撐均進行了設計計算，現(xiàn)選取框架梁（4001000mm，3001400mm，500700mm）、次梁（200800mm）、剪力墻（5300mm高500mm厚墻，4100mm高500mm厚墻，5000mm高300mm厚墻），柱（5000mm高9001400mm柱、10001100mm柱，5300mm高900900mm柱，4500mm高800800mm柱，6000mm高800600mm柱）進行驗算及160mm，120mm，150mm厚樓板模板及支架計算書附后。具體詳見附件一附件五，本設計計算采用PKPM專業(yè)軟件進行。截面大于0.45m2梁、4.1m層高250厚的板及層高大于等于4.5m板詳細的計算詳見高支模（超高支模）施工方案。5 高支模技術措施5.1 施工部位見表1.1.2（模板分項工程概況），施工時應經(jīng)過嚴格的驗算，并編制詳細的專項作業(yè)施工方案，呈報公司總工程師和監(jiān)理單位審批后，方可進行施工。本工程的高支模結構重點是梁板的支撐體系。5.2 高支模整體穩(wěn)定措施5.2.1 高支模支撐體系的水平縱橫拉桿嚴格按1500mm 的豎向間距設置。立桿嚴格按設計計算所得間距進行。5.2.2 縱橫向均應設置垂直剪刀撐，其間距為6m；同時主梁支撐立桿也必須設置剪刀撐。5.2.3 單塊梁板的模板支撐體系的四周邊緣，必須設置剪刀撐，防止邊緣失穩(wěn)，造成質(zhì)量事故。5.3 高支模安全技術措施5.3.1 應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范有關規(guī)定。5.3.2 模板及支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。5.3.3 施工現(xiàn)場應搭設工作梯，作業(yè)人員不得爬支架上下。5.3.4 高支模上空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在后澆帶處應加強防護。5.3.5 模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。5.3.6 不準架設探頭板及未固定的立桿。5.3.7 拆摸應嚴格遵守從上而下的原則，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止拋擲模板。6 模板的拆除和維修6.1 模板的拆除，非承重側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時(大于1.2N/mm2)方可拆除，承重模板應按混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。6.2 對墻柱模板，要求在混凝土澆筑三天后，且強度達到1.2N/mm2后拆除。對一般梁板，要求在混凝土強度達到設計強度的75%后拆除。對大跨度梁板及懸挑板，必須待混凝土強度達到100%后拆除，如因需要必須提前拆除，則必須加鋼頂撐支撐加固。6.3 模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則，拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。本工程因樓層高，拆下的模板用繩系住吊下并及時運離現(xiàn)場，然后清理殘渣污物，將損傷模板挑出及時修理。模板經(jīng)檢驗后涂刷隔離劑備用。6.3.1 墻柱模：先拆除支撐件螺栓、大小楞及連接件后, 再由上而下逐步拆除模板。 6.3.2 梁、樓板模板：應先拆梁側模,再拆樓板底模,最后拆除梁底模。6.4 梁板模板拆模的順序如下：拆除部分水平拉桿、剪刀撐拆除梁連接件及側模松動支架柱頭調(diào)節(jié)螺栓,使模板下降23cm分段分片拆除樓板模板及支承件拆除底模和支承件6.5 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。拆下的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放。并做到及時清理、維修和涂刷脫模劑，以備待用。6.6 梁、板底模，其拆模時間參見表6.1.1：表6.1.1 拆模時間表結構類型結構跨度/m混凝土設計強度標準值的百分率()板2502，8758100梁8758100懸臂構件-1007 模板安裝質(zhì)量要求模板安裝完畢后，應按混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）的有關規(guī)定，進行全面檢查，合格驗收后方能進行下一道工序。質(zhì)量要求如下：7.1 組裝的模板必須符合施工設計的要求。7.2 各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現(xiàn)象。模板拼縫要嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。7.3 模板必須方正，其對角線的偏差應控制在短邊的1/300以內(nèi)，四邊成直線,表面要平整，用2m長靠尺檢查，其凸凹度應小于4mm。7.4 模板安裝容許偏差符合混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）中的最低要求。8 本工程主要模板材料安排本工程一次性配3層梁板模板、2層墻柱板。以便有效地保證工期。模板每隔一至二層刷一次脫模劑，保證模板與混凝土能良好分離。附件一墻模板計算書說明：本計算書部分內(nèi)容采用PKPM施工現(xiàn)場設施安全計算軟件計算，選取本工程設計的5300mm高500mm厚墻，5000mm高300mm厚墻為計算模型。5300mm高500mm厚墻模板計算一、墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度500mm，高度5300mm，兩側樓板高度150mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距300mm，內(nèi)龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置13道，在斷面內(nèi)水平間距200+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑14mm。 模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.100h；T 混凝土的入模溫度，取34.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.300m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=34.910kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=34.910kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取5.10m。荷載計算值 q = 1.234.9105.100+1.44.0005.100=242.209kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 510.001.801.80/6 = 275.40cm3；I = 510.001.801.801.80/12 = 247.86cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=29.065kNN2=79.929kNN3=79.929kNN4=29.065kN最大彎矩M=2.179kN.m最大變形V=0.9mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=2275400=7.912N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算ff,滿足要求。(2)抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=343597.0/(25100.00018.000)=0.712N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算TT，滿足要求。(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.894mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求。四、墻模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q=79.929/5.100=15.672kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨計算簡圖 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 內(nèi)龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.313kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 6.600kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.1mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.313106/83333.3=3.76N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求。 (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33465/(250100)=1.039N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求。(3)內(nèi)龍骨撓度計算最大變形 v =0.1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求。五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.693kN.m最大變形 vmax=0.328mm最大支座力 Qmax=14.190kN抗彎計算強度 f=0.693106/10160000.0=68.21N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求。六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.190對拉螺栓強度驗算滿足要求。5000mm高300mm厚墻模板計算一、墻模板基本參數(shù)計算斷面寬度300mm，高度5000mm，兩側樓板高度160mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距300mm，內(nèi)龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置11道，在斷面內(nèi)水平間距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑14mm。 模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.100h；T混凝土的入模溫度，取34.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.000m；1外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=34.910kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=34.910kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=4.000kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取4.79m。荷載計算值q=1.234.9104.790+1.44.0004.790=227.487kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=479.001.801.80/6=258.66cm3；I=479.001.801.801.80/12 = 232.79cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=27.298kNN2=75.071kNN3=75.071kNN4=27.298kN最大彎矩M=2.047kN.m最大變形V=0.9mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=2.04710001000/258660=7.914N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算ff,滿足要求。(2)抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=340947.0/(24790.00018.000)=0.712N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算TT，滿足要求。(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.894mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求。四、墻模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q=75.071/4.790=15.672kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨計算簡圖 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.313kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=7.449kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.1mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.313106/83333.3=3.76N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求。(2)內(nèi)龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=33838/(250100)=1.151N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求。(3)內(nèi)龍骨撓度計算最大變形v=0.1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求。五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.782kN.m最大變形vmax=0.371mm最大支座力Qmax=16.015kN抗彎計算強度f=0.782106/10160000.0=76.97N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求。六、對拉螺栓的計算計算公式:NN=fA其中N對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積(mm2)；f對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.015對拉螺栓強度驗算滿足要求。附件二柱模板計算書說明：本計算書部分內(nèi)容采用PKPM施工現(xiàn)場設施安全計算軟件計算，選取5000高9001400柱、10001100柱，5300高900900柱，4500高800800柱，6000高800600柱等具有代表性的柱分別進行計算。5000高9001400柱模板支撐計算一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=900mm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度H=1400mm，H方向?qū)菟?道，柱模板的計算高度L=5mm，柱箍間距計算跨度d=550mm。柱箍采用雙鋼管48mm3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。B方向豎楞4根，H方向豎楞6根。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.100h；T混凝土的入模溫度，取34.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.000m；1外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=34.910kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=34.910kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=3.000kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.55m。荷載計算值q=1.234.9100.550+1.43.0000.550=25.351kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=55.001.801.80/6=29.70cm3；I=55.001.801.801.80/12=26.73cm4；(1)抗彎強度計算f=M/Wf其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm)；W面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100(1.219.201+1.41.650)0.2830.283=0.204kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.20410001000/29700=6.852N/mm2面板的抗彎強度驗算ff,滿足要求。(2)抗剪計算可以不計算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600(1.219.201+1.41.650)0.283=4.310kN截面抗剪強度計算值T=34310.0/(2550.00018.000)=0.653N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算TT，滿足要求。(3)撓度計算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大撓度計算值v=0.67719.2012834/(1006000267300)=0.522mm面板的最大撓度小于283.3/250,滿足要求。四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.283m。荷載計算值q=1.234.9100.283+1.43.0000.283=13.059kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=7.183/0.550=13.059kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.113.0590.550.55=0.395kN.m最大剪力Q=0.60.55013.059=4.310kN最大支座力N=1.10.55013.059=7.901kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.395106/83333.3=4.74N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求。(2)抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=34310/(250100)=1.293N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求。(3)撓度計算最大變形v=0.67710.883550.04/(1009500.004166666.8)=0.170mm最大撓度小于550.0/250,滿足要求。五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=(1.234.91+1.43.00)0.2830.550=7.18kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.933kN.m最大變形vmax=0.216mm最大支座力Qmax=15.995kN抗彎計算強度f=0.933106/10160000.0=91.83N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于580.0/150與10mm,滿足要求。六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎?NN=fA其中N對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積(mm2)；f對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.995對拉螺栓強度驗算滿足要求。七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=(1.234.91+1.43.00)0.2700.550=6.85kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.730kN.m最大變形vmax=0.354mm最大支座力Qmax=13.833kN抗彎計算強度f=0.730106/10160000.0=71.85N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/m