6000噸酒廠工業(yè)廢水處理站畢業(yè)設計.docx

武漢紡織大學摘 要UASB-CASS工藝全稱為厭氧好氧二級處理活性污泥法，即污水通過調(diào)節(jié)沉淀池進入UASB反應池，在厭氧狀態(tài)下產(chǎn)生的沼氣，與污泥碰撞引起 附著氣泡的污泥絮體脫氣，污泥顆粒將沉淀到污泥床的表面。出水進入接觸氧化池，經(jīng)充氧后以一定流速流經(jīng)填料，與生物膜接觸，生物膜與懸浮的活性污泥共同作用，達到凈化廢水的作用。接著進入CASS反應池池實行連續(xù)進水、靜態(tài)沉淀和間歇排水，對污染物質(zhì)降解經(jīng)歷著“好氧缺氧厭氧”交替運行的過程，加之采用延時曝氣與生物選擇，有效地促進了難降解有機 物的好氧生化。在本次工藝中COD、BOD、SS的去除率達到：99.75%、99.875%、99.66%，出水達到國家一級標準。工藝由于投資和運行費用低、處理性能高，尤其是優(yōu)異 的脫磷除氮功能而越來越受到重視。該工藝已在酒廠含油廢水、食品廢水、屠宰 廢水中得到廣泛應用，尤其適用于工業(yè)污水和生活污水的處理。矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡賴。關鍵詞：工業(yè)污水； UASB-CASS工藝； 工藝設計ABSTRACTUASB-CASS Technology called the Aerobic disgust Custody of 2 handle Activated Sludge Process , That By regulating sewage into UASB reactor pool , Anaerobic conditions in the gas , Sludge caused by collision with bubbles attached sludge floc degassing , Sludge particles of sludge bed sediments to the surface. Water into the contact oxidation pool, through the packing after oxygen filling in a certain velocity, contact with biofilm, biofilm and suspended activated sludge combination, to achieve the purification of wastewater. CASS pool water entered the introduction of the continuous inflow, Static precipitators and intermittent drainage, Degradation of pollutants experiencing aerobic - anoxic - anaerobic alternative process, Moreover, using aeration and biological delay choice Effectively promoting the refractory organics aerobic biochemical. In this process of COD, BOD, SS removal rate : 99.75% , 99.875% , 99.66%. The water reach the state standards of two. Technology investment and operating costs low, Performance superb handling, Particularly outstanding Phosphorus and nitrogen functional and more importance. The process has been in the distillery oily wastewater, food waste water, wastewater slaughtering been widely applied, particularly applicable to the industrial effluents and sewage disposal.聞創(chuàng)溝燴鐺險愛氌譴凈。Keywords: Industrial sewage ； UASB-CASS technology； process design殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟。目 錄1.概述1釅錒極額閉鎮(zhèn)檜豬訣錐。1.1.工程名稱1彈貿(mào)攝爾霽斃攬磚鹵廡。1.2.工程概況1謀蕎摶篋飆鐸懟類蔣薔。1.3.廢水來源及特征1廈礴懇蹣駢時盡繼價騷。1.4.地理及氣候特征2煢楨廣鰳鯡選塊網(wǎng)羈淚。1.5.設計范圍2鵝婭盡損鵪慘歷蘢鴛賴。1.6.設計依據(jù)及規(guī)范2籟叢媽羥為贍僨蟶練淨。1.7.設計原則3預頌圣鉉儐歲齦訝驊糴。2.廢水處理方案的選擇及其比較4滲釤嗆儼勻諤鱉調(diào)硯錦。2.1.設計思路4鐃誅臥瀉噦圣騁貺頂廡。2.2.處理工藝方案介紹4擁締鳳襪備訊顎輪爛薔。2.2.1.方案概述4贓熱俁閫歲匱閶鄴鎵騷。2.2.2.方案的比較及確定6壇摶鄉(xiāng)囂懺蔞鍥鈴氈淚。2.2.3.方案一中各污水處理構(gòu)筑物對污水的處理效率7蠟變黲癟報倀鉉錨鈰贅。2.2.4.工藝流程說明8買鯛鴯譖曇膚遙閆擷凄。3.工藝設計計算8綾鏑鯛駕櫬鶘蹤韋轔糴。3.1.格柵的設計8驅(qū)躓髏彥浹綏譎飴憂錦。3.1.1.格柵種類的選擇8貓蠆驢繪燈鮒誅髏貺廡。3.1.2.格柵的計算8鍬籟饗逕瑣筆襖鷗婭薔。3.2.提升泵房的設計9構(gòu)氽頑黌碩飩薺齦話騖。3.3.調(diào)節(jié)沉淀池的設計10輒嶧陽檉籪癤網(wǎng)儂號澩。3.3.1.設計參數(shù)10堯側(cè)閆繭絳闕絢勵蜆贅。3.3.2.設計計算10識饒鎂錕縊灩筧嚌儼淒。3.3.3.污泥斗尺寸11凍鈹鋨勞臘鍇癇婦脛糴。3.3.4.進水布置12恥諤銪滅縈歡煬鞏鶩錦。3.3.5.泵位及安裝12鯊腎鑰詘褳鉀溈懼統(tǒng)庫。3.4.UASB反應器的設計12碩癘鄴頏謅攆檸攜驤蘞。3.4.1.設計參數(shù)12閿擻輳嬪諫遷擇楨秘騖。3.4.2.設計水質(zhì)12氬嚕躑竄貿(mào)懇彈瀘頷澩。3.4.3.設計計算12釷鵒資贏車贖孫滅獅贅。3.4.4.配水系統(tǒng)設計13慫闡譜鯪逕導嘯畫長涼。3.4.5.三相分離器的設計14諺辭調(diào)擔鈧諂動禪瀉類。3.5.CASS反應器的設計18嘰覲詿縲鐋囁偽純鉿錈。3.5.1.設計要求18熒紿譏鉦鏌觶鷹緇機庫。3.5.2.設計計算18鶼漬螻偉閱劍鯫腎邏蘞。3.5.3.鼓風機房的設計25紂憂蔣氳頑薟驅(qū)藥憫騖。3.6.接觸氧化池的設計25穎芻莖蛺餑億頓裊賠瀧。3.6.1.設計參數(shù)25濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。3.6.2.接觸氧化池尺寸25銚銻縵嚌鰻鴻鋟謎諏涼。3.6.3.曝氣系統(tǒng)的計算26擠貼綬電麥結(jié)鈺贖嘵類。3.6.4.污泥產(chǎn)量的計算28賠荊紳諮侖驟遼輩襪錈。3.7.二沉池的設計29塤礙籟饈決穩(wěn)賽釙冊庫。3.7.1.設計說明設計參數(shù)29裊樣祕廬廂顫諺鍘羋藺。3.7.2.池體設計計算29倉嫗盤紲囑瓏詁鍬齊驁。3.8.污泥處理系統(tǒng)31綻萬璉轆娛閬蟶鬮綰瀧。3.8.1.產(chǎn)泥量31驍顧燁鶚巰瀆蕪領鱺賻。3.8.2.濃縮池的設計計算32瑣釙濺曖惲錕縞馭篩涼。3.8.3.污泥脫水間的設計計算33鎦詩涇艷損樓紲鯗餳類。3.9.廢水處理站高程部分34櫛緶歐鋤棗鈕種鵑瑤錟。3.9.1.污水處理構(gòu)筑物高程計算34轡燁棟剛殮攬瑤麗鬮應。3.10.投資估算37峴揚斕滾澗輻灄興渙藺。3.10.1.土建部分投資估算表37詩叁撻訥燼憂毀厲鋨驁。3.10.2.主要設備材料估價表39則鯤愜韋瘓賈暉園棟瀧。3.10.3.間接投資費用39脹鏝彈奧秘孫戶孿釔賻。3.11.運營成本40鰓躋峽禱紉誦幫廢掃減。參考文獻41稟虛嬪賑維嚌妝擴踴糶。致 謝42陽簍埡鮭罷規(guī)嗚舊巋錟。武漢紡織大學外經(jīng)貿(mào)學院2015屆畢業(yè)設計1. 概述 水資源既是基礎自然資源，是生態(tài)環(huán)境的控制性因素之一，同時又是戰(zhàn)略性經(jīng)濟資源，是一個國家綜合國力的有機組成部分。中國水資源問題十分突出，尤其是水資源短缺、旱澇災害以及與水污染相關的生態(tài)環(huán)境問題已經(jīng)成為我國社會經(jīng)濟發(fā)展重要的制約因素，受到國家和社會的高度關注。尤其近幾年各類河流湖泊水質(zhì)污染事件頻發(fā)，水環(huán)境的污染已經(jīng)對飲水安全及人身健康造成了嚴重影響。2000年污水排放總量620億噸，約80未經(jīng)任何處理直接排入江河湖庫，90%以上的城市地表水體，97%的城市地下含水層受到污染。其中有10河段污染嚴重，已基本喪失使用價值，淡水湖泊處于中度污染水平，75%以上湖泊出現(xiàn)富營養(yǎng)化（張利平等，2009）。所以提高水資源的利用效率、優(yōu)化各類廢水處理技術(shù)是緩解我國水資源憂患的重要舉措。白酒是我國傳統(tǒng)的蒸餾酒，也是世界上六大蒸餾酒之一。我國白酒生產(chǎn)采用固態(tài)酒酪發(fā)酵和固態(tài)蒸餾傳統(tǒng)操作，是世界上獨特的釀酒工藝。近年來，隨著人們生活水平的提高，高檔次名優(yōu)白酒需求量增大，全國各大名酒廠紛紛擴建，增加產(chǎn)量，以滿 足市場的需要，因此，白酒工業(yè)廢水處理應引起高度重視1。溈氣嘮戇萇鑿鑿櫧諤應。1.1. 工程名稱湖南省某酒廠工業(yè)廢水處理站設計1.2. 工程概況設計一座處理水量6000m3/d酒廠廢水處理站。水量：設計處理水量6000m3/d。水質(zhì)：COD40000mg/L；BOD520000mg/L；pH45；SS2000020500mg/L；色度5000倍；鋇嵐縣緱虜榮產(chǎn)濤團藺。處理后，出水水質(zhì)達到以下標準：表1-2 出水質(zhì)要求 項目 pH值 COD（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L） 色度（倍）出水水質(zhì)6-9100257050 1.3. 廢水來源及特征 廢水來源：白酒生產(chǎn)以水為介質(zhì)，產(chǎn)生的廢水可以分為兩部分，一部分為高濃度有機廢水，包括蒸餾鍋底水、發(fā)酵盲溝水、蒸餾工段地面沖洗水、地下酒庫滲漏水、“下沙”和“糙沙”工藝操作期間的高粱沖洗水和浸泡水，是一種膠狀溶液，有機物和懸浮物都很高，但這部分廢水水量很小，只占排放廢水總量的；另一部分為低濃度有機廢水，包括冷卻水、清洗水，是廢水的主體。 水質(zhì)特征：白酒在固態(tài)發(fā)酵、蒸餾過程中會產(chǎn)生不同濃度的污水。白酒污水水質(zhì)濃度高、色度高。污水可生化性好。和大中型酒廠對比，小酒廠具有投資少、規(guī)模小、清潔生產(chǎn)水平低、污水混排、噸酒產(chǎn)污量大、污染嚴重的特點。小型白酒廠生產(chǎn)廢水成分復雜，主要為乙醇、戊醇、丙醇、丁醇、脂肪酸、氨基酸、酯、醛。懨俠劑鈍觸樂鷴燼觶騮。1.4. 地理及氣候特征 湖南省東、西、南三面山地環(huán)繞，逐漸向中部及東北部傾斜，形成向東北開口不對稱的馬蹄形。省內(nèi)大于海拔2000米高點的分布與地勢總特點基本一致，集中分布在東、南、西三面的山地之中。湖南為大陸性亞熱帶季風濕潤氣候，氣候具有三個特點：第一、光、熱、水資源豐富，三者的高值又基本同步。第二，氣候年內(nèi)變化較大。冬寒冷而夏酷熱，春溫多變，秋溫陡降，春夏多雨，秋冬干旱。氣候的年際變化也較大。第三，氣候垂直變化最明顯的地帶為三面環(huán)山的山地。尤以湘西與湘南山地更為顯著。湖南年日照時數(shù)為1300-1800小時，湖南熱量豐富。年氣溫高，年平均溫度在15-18之間。湖南冬季處在冬季風控制下，而東南西三面環(huán)山，向北敞開的地貌特性，有利于冷空氣的長驅(qū)直入，故一月平均溫度多在4-7之間，湖南無霜期長達260-310天，大部分地區(qū)都在280-300天之間。年平均降水量在1200-1700毫米之間，雨量充沛，為我國雨水較多的省區(qū)之一。謾飽兗爭詣繚鮐癩別瀘。1.5. 設計范圍 根據(jù)所給設計指導書和任務書，完成該啤酒廠的廢水處理工藝的確定，各個構(gòu)筑物的尺寸的初步計算，同時按計算初步完成各主要構(gòu)筑物的圖紙設計。咼鉉們歟謙鴣餃競蕩賺。1.6. 設計依據(jù)及規(guī)范 國家現(xiàn)行污水綜合排放標準GB89781996和其它相關的環(huán)境保護法規(guī)和規(guī)定等等。如中華人民共和國環(huán)境保護法所規(guī)定：瑩諧齷蘄賞組靄縐嚴減。（1） 產(chǎn)生環(huán)境污染和其他公害的單位，必須把環(huán)境保護工作納入計劃，建立環(huán)境保護責任制度；采取有效措施，防治在生產(chǎn)建設或者其他活動中產(chǎn)生的廢氣、廢水、廢渣、粉塵、惡臭氣體、放射性物質(zhì)以及噪聲振動、電磁波輻射等對環(huán)境的污染和危害。麩肅鵬鏇轎騍鐐縛縟糶。（2） 新建工業(yè)企業(yè)和現(xiàn)有工業(yè)企業(yè)的技術(shù)改造，應當采用資源利用率高、污染物排放量少的設備和工藝，采用經(jīng)濟合理的廢棄物綜合利用技術(shù)和污染物處理技術(shù)。納疇鰻吶鄖禎銣膩鰲錟。（3） 排放污染物超過國家或者地方規(guī)定的污染物排放標準的企業(yè)事業(yè)單位，依照國家規(guī)定繳納超標準排污費，并負責治理。水污染防治法另有規(guī)定的，依照水污染防治法的規(guī)定執(zhí)行。風攆鮪貓鐵頻鈣薊糾廟。（4）對造成環(huán)境嚴重污染的企業(yè)事業(yè)單位，限期治理。同時還應該結(jié)合以下依據(jù)進行合理設計，具體有： 中華人民共和國環(huán)境保護法； 建設項目環(huán)境保護設計規(guī)定； 室外排水工程設計規(guī)范GBJ14-87（1997年版） 污水綜合排放標準GB8978-1996啤酒工業(yè)污染物排放標準GB19821-2005給水排水設計手冊1、2、5、6、7、8、9、10、11釀造工業(yè)廢水治理工程技術(shù)規(guī)范（HJ 575-2010)1.7. 設計原則 設計時盡量選用目前在國內(nèi)外應用比較成熟的處理工藝。對于各個構(gòu)筑物尺寸的設計設計計算應該遵循“經(jīng)濟合理，安全可靠”的設計原則。各個處理構(gòu)筑物是污水處理站的主題建筑物，在污水處理的設計原則中，各構(gòu)筑物的平面布置也是很重要的一部分，應該根據(jù)各個構(gòu)筑物的功能要求和水力要求，結(jié)合當?shù)氐牡匦魏偷刭|(zhì)條件，確定它們在廠區(qū)的具體位置。其在廠區(qū)的平面布置的一般原則：滅噯駭諗鋅獵輛覯餿藹。（1）處理構(gòu)筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地和便于管理。池形的選擇應綜合考慮占地多少和經(jīng)濟因素。一般而言圓形池子造價較低，但是出水構(gòu)造較為復雜；而方形和矩形池子池壁較厚，不過運行管理會比較簡單。鐒鸝餉飾鐔閌貲諢癱騮。（2）處理構(gòu)筑物應該盡量按流程順序布置，以避免管線迂回，同時應該充分利用地形，以減少土方量。（3）經(jīng)常有人工作的建筑物如辦公室、化驗室等用房應該布置在夏季主導風向的上方向，在北方地區(qū)，同時需要考慮朝陽布置。攙閿頻嶸陣澇諗譴隴瀘。（4）構(gòu)筑物之間的距離應考慮敷設管渠的位置，運行管理的需要和施工的要求，一般采用5-10m。可以更具具體情況進行合理的選擇。趕輾雛紈顆鋝討躍滿賺。（5）污水廠內(nèi)應該設超越管或者是事故井，以便在發(fā)生事故時，使污水能夠超越一步或者是全部構(gòu)筑物，進入下一級構(gòu)筑物或事故溢流。夾覡閭輇駁檔驀遷錟減。2. 廢水處理方案的選擇及其比較2.1. 設計思路根據(jù)啤酒廢水的特點及處理的難點，設計思路大體如下：（1）水中SS等物理性污染物，一般采用物理方法如格柵、調(diào)節(jié)池、厭氧好氧反應以及沉淀池等工藝去除。結(jié)合本水質(zhì)的特點，選擇合理的工藝單元、構(gòu)筑物及其型式。視絀鏝鴯鱭鐘腦鈞欖糲。（2）對于難降解的COD，單純采用好氧或是厭氧的方法很難保證出水達標。故擬采用生物接觸氧化法，同時選擇經(jīng)濟合理的組合方式和構(gòu)筑物型式。偽澀錕攢鴛擋緬鐒鈞錠。（3）雖然設計任務中對氮磷的去除沒做具體要求，但是考慮到其存在的客觀性，在設計方案的敲定中，也考慮到對氮磷的部分去除。緦徑銚膾齲轎級鏜撟廟。（4）工藝方案確定后，具體的構(gòu)筑物選型和設計時，要盡量做到組合的優(yōu)化，比較準確的設計好各構(gòu)筑物。2.2. 處理工藝方案介紹 白酒廢水的BOD/COD值很高，非常有利于生化處理，目前采用最廣泛的是厭氧+好氧的聯(lián)合處理技術(shù)，廢水通過處理后可以達到排放標準。通過資料調(diào)研從眾多處理工藝中初選兩種進行對比選出最優(yōu)處理方案騅憑鈳銘僥張礫陣軫藹。2.2.1. 方案概述方案一：UASB+ CASS+生物接觸氧化池 酒廠廢水首先進入調(diào)節(jié)沉淀池除去部分顆粒物，經(jīng)調(diào)節(jié)水量、pH 值，均化水質(zhì)， 然后進入 UASB 反應器，在此降解了大部分難降解有機物，提高廢水的可生化性。出水進入 CASS 池，以去除可生物降解的污染物，進一步降解污染物濃度，出水再進入接觸氧化池，經(jīng)充氧后以一定流速流經(jīng)填料，與生物膜接觸，生物膜與懸浮的活性污泥共同作用，進一步凈化污水后，達標排放標準。 圖2-1 UASB+CASS+生物接觸氧化池法接觸氧化池方案二：高效內(nèi)循環(huán)好氧反應器+AB法+CASS 高效好氧內(nèi)循環(huán)反應器（JLCR）為一體式結(jié)構(gòu)，曝氣區(qū)、反應區(qū)、沉淀區(qū)在同一構(gòu)筑物內(nèi)完成，是利用物質(zhì)交換和生物降解的機理發(fā)展而成，它融入了當今射流曝氣技術(shù)、氣液相物相強化傳遞、紊流剪切等技術(shù)。AB法為兩段活性污泥法，A段為吸附段，B段為生物氧化段，兩段污泥單獨回流，互不相混，形成兩種不同特性的微生物種群，其運行穩(wěn)定性優(yōu)于單段活性污泥法，比普通活性污泥法具有更強的抗沖擊負荷的能力。SBR反應器運行操作靈活，效果穩(wěn)定。SBR法在運行操作過程中，可以根據(jù)廢水水量水質(zhì)的變化、出水水質(zhì)的要求來調(diào)整一個運行周期中各個工序的運行時間、反應器的混合液的容積變化和運行狀態(tài)來滿足多功能的要求。 圖2-2 高效內(nèi)循環(huán)好氧反應器+AB法+CASS法癘騏鏨農(nóng)剎貯獄顥幗騮。2.2.2. 方案的比較及確定 表2-2 兩種方案的比較項目方案一方案二投資費用土建工程土建工程量較小土建工程量稍大 機電設備及儀表設備和自控儀表布置集中且少自控儀表較多 征地費征地費小征地費稍高總投資稍高稍高運行費用污泥回流不需要污泥回流需污泥回流能源問題能夠產(chǎn)生能量不能產(chǎn)生能量曝氣量較小，傳遞效率高較大，傳遞效率高電耗小稍大總運行成本較低較低工藝效果出水水質(zhì)SS可達70mg/L以下BOD可達25mg/L以下COD可達100mg/L以下SS可達70mg/L以下BOD難以達到25 mg/L以下COD可達100mg/L以下有無污泥膨脹無無沖擊負荷的影響可承受日常的沖擊負荷可承受日常的沖擊負荷溫度變化（低溫）的影響（溫度將影響硝化/反硝化）濾池從底部進水，上部可封閉，水溫波動小，低溫運行較穩(wěn)定夏季與冬季出水效率相當溫度波動對運行影響不大運行管理自動化程度運行操作靈活性比較強運行操作較為復雜日常維護和巡視設備布置集中，巡視方便日常維護管理方便操作和管理人員人數(shù)正常正常 根據(jù)表2-1從投資費用、運行費用、工藝效果、運行管理等方面的比較，最終選用方案一，采用UASB+接觸氧化+曝氣生物濾池處理工藝，其工藝流程的特點：鏃鋝過潤啟婭澗駱讕瀘。（1）工藝成熟，穩(wěn)定可靠，操作方便。（2）運行周期靈活可變，耐沖擊負荷性能強。（3）能實現(xiàn)同時硝化/反硝化以去除污水中COD，BOD，并能實現(xiàn)過度生物氧化，處理效率高，出水水質(zhì)好。榿貳軻謄壟該檻鯔塏賽。（4）通過對沉淀池的表面負荷、有效水深等設計參數(shù)合理選擇，從而提高了固液分離的效果。（5）整套系統(tǒng)實行自動或自動控制，節(jié)省人員費用。（6）本工程涉及結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積少，流程盡量利用位差，減少動力消耗，節(jié)省投資及日常費用。2.2.3. 方案一中各污水處理構(gòu)筑物對污水的處理效率 表2-3 各工藝污水處理率一覽表邁蔦賺陘賓唄擷鷦訟湊。項目處理單元COD/(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)PH值格柵進水4000020000205004.55出水380001900018450去除率%5510調(diào)節(jié)沉淀池 進水380001900018450出水258401330073806.87.2去除率%323060UASB反應器進水258401330073806.8.7.2出水387619952214去除率%858570CASS反應池進水387619952214出水581.4239.4553.5去除率%858875接觸氧化池進水581.4239.4553.5出水58.1423.9483.025去除率%909085沉淀池進水58.1423.9483.025出水52.32621.54666.42去除率101020排放標準（GB8978-1996）100mg/L25mg/L70mg/L692.2.4. 工藝流程說明本廢水處理系統(tǒng)采用厭氧處理制取沼氣，好氧處理達標排放的技術(shù)路線。(1)調(diào)節(jié)沉淀池：首先采用將廢水中較大的顆粒物去除，調(diào)節(jié) pH 值，作為預處理工序，為后續(xù)生化處理工序創(chuàng)造條件，同時削減部分有機污染物。嶁硤貪塒廩袞憫倉華糲。(2)厭氧處理采用UASB反應器：UASB反應器主體為無填料的容器，廢水由 反應器底部進入，其中含有大量厭氧污泥。由于廢水以一定的流速自下向上流動以及 厭氧過程產(chǎn)生大量沼氣的攪拌作用，廢水與污泥充分混合，有機質(zhì)被吸附分解。又由于反應器中可以形成沉淀性能非常好的顆粒污泥，能夠允許較大的上升流速和很高的容積負荷。 (3) 好氧處理采用CASS反應池：由于厭氧處理出水可生化性很差，必須對好氧工 藝加以強化，方可實現(xiàn)達標，根據(jù)對可生化性較差的廢水進行好氧處理多年的應用與 研究經(jīng)驗，采用CASS工藝是一種合適的選擇。CASS工藝的曝氣與非曝氣階段不斷重 復，將生物反應過程和泥水分離過程結(jié)合在一個池子中進行。其流程由進水、反應、 沉淀、閑置等基本過程組成，實行連續(xù)進水、靜態(tài)沉淀和間歇排水，對污染物質(zhì)降解 經(jīng)歷著“好氧缺氧厭氧”交替運行的過程，加之采用延時曝氣與生物選擇，有效地促進了難降解有機物的好氧生化。 (4)好氧處理的第一階段采用生物接觸氧化，其實質(zhì)之一是在池內(nèi)填充填料，已充氧的污水將填料全部浸沒，并以一定的流速流經(jīng)填料而填料上布滿生物膜，污水與生物膜通過接觸，在生物膜上微生物的新陳代謝功能下，污水中有機物得到進一步的去除凈化，這部分是COD與BOD的主要去除場所。該櫟諼碼戇沖巋鳧薩錠。3. 工藝設計計算3.1. 格柵的設計3.1.1. 格柵種類的選擇 根據(jù)酒廠廢水的特性，其主要懸浮物為谷類稻殼等可壓縮性的殘渣，所以本設計選用成型的螺旋式格柵設備。設備型號為：SRD600號格柵機。劇妝諢貰攖蘋塒呂侖廟。3.1.2. 格柵的計算根據(jù)所給資料數(shù)據(jù)，本設計日處理水量為Q=6000m/d。過水流量q=6000/24=250（ m/h）=0.07（ m/s）。根據(jù)流量，選擇型號SRD600號旋轉(zhuǎn)式格柵機。基本參數(shù)如下：臠龍訛驄椏業(yè)變墊羅蘄。格柵轉(zhuǎn)鼓直徑=600mm；渠寬W=640mm；格柵間隙為5mm ；格柵長L=3600mm；設計柵前水深H1=0.41m；H2=H1+500mm H3=1200mm H4=891mm過柵流速取v=0.8m/s ,安裝角度為35。鰻順褸悅漚縫囅屜鴨騫。過柵流速一般采用 0.61.0m/s； 格柵前水流速度一般為 0.40.9m/s ；通過格柵的水頭損失一般采用 0.080.15m，取水頭損失hi=0.05m 圖3-1 螺旋式格柵安裝示意圖3.2. 提升泵房的設計設計水量Q=6000m/d ，選擇3臺潛污泵（2用一備）Qmax=6000/24=250 m/h；Q單=250/2=125 m/h；選擇 150QW-140-7-5.5 型軸流式潛水電泵；潛水泵基本參數(shù)如表3-1： 穡釓虛綹滟鰻絲懷紓濼。表3-2 150QW-140-7-5.5 型軸流式潛水電泵揚程/m流量/(m3/h)轉(zhuǎn)速/(r/min)軸功率/kw葉輪直徑/mm效率/%714014405.538079.13.3. 調(diào)節(jié)沉淀池的設計3.3.1. 設計參數(shù) 調(diào)節(jié)池調(diào)節(jié)周期T=6h，設計流量Q=6000 m/d=250 m/h=0.07 m/s ，采用機械刮泥除渣。調(diào)節(jié)沉淀池預計處理水質(zhì)如表 2： 表3-3 調(diào)節(jié)沉淀池進出水質(zhì)要求隸誆熒鑒獫綱鴣攣駘賽。水質(zhì)指標CODBODSS進水水質(zhì)(mg/L)380001900018450去除率（%）323060出水水質(zhì)(mg/L)258401330073803.3.2. 設計計算池子有效容積為： V=QT=2506=1500m取池子總高度 H=6.5m，其中超高 0.5m，有效水深 h=6m則池面積A=V/h=1500/6=250m2浹繢膩叢著駕驃構(gòu)碭湊。池長取 L=16m，池寬取 B=8m，則池子總尺寸為 2LBH=216m8m6m=1536m3鈀燭罰櫝箋礱颼畢韞糲。圖3-2 調(diào)節(jié)沉淀池的結(jié)構(gòu)（單位：米）3.3.3. 污泥斗尺寸調(diào)節(jié)沉淀池設污泥斗四個，每個上口面積8m8m，下口面積0.8m0.8m，泥斗傾斜角45，泥斗高hi=3.6m，每個泥斗體積 （3-1）泥斗容積共V總=4V=485.25=341 m3愜執(zhí)緝蘿紳頎陽灣熗鍵。理論每日沉淀污泥量 (3-2)式中： Q - 設計流量，m3/dC0 - 進水懸浮物濃度，kg/m3C1 - 出水懸浮物濃度，kg/m3 P0 - 污泥含水率，% （3-3）3.3.4. 進水布置 進水起端兩側(cè)邊設進水堰，堰長等于池長為8米3.3.5. 泵位及安裝 潛水電泵直接置于集水池內(nèi)，電泵檢修采用移動吊架。3.4. UASB反應器的設計3.4.1. 設計參數(shù) 設計流量 ：6000m3/d，即250m3/h； 進水濃度：COD=7380mg/L 去除率85%； 容積負荷：Nv=6.5COD/(m3d)（按常溫23）； 產(chǎn)氣率： r=0.5m3/kgCOD 污泥產(chǎn)率：X=0.15kg/kgCOD貞廈給鏌綞牽鎮(zhèn)獵鎦龐。水質(zhì)指標CODBODSS進水水質(zhì)(mg/L)25840 133007380去除率（%）858570出水水質(zhì)(mg/L)38761995 22143.4.2. 設計水質(zhì) 設計水質(zhì)如下表 表3-4 UASB反應器進出水質(zhì)表嚌鯖級廚脹鑲銦礦毀蘄。3.4.3. 設計計算UASB總?cè)莘e (3-4) 式中 Q-設計處理量，m3/d Sr-去除有機物濃度，kg/m3 Nv-容積負荷，Nv=10.0kgCOD/(m3d) 則 將 UASB 設計成圓形池子，布水均勻，處理效果好 取水力負荷q0.4m3/(m2h) 則 A=Q/q =250/0.4=625m2 h=V/A=13178/625=21m 采用四座相同的UASB反應器 則 A1=A/4=625/4=156m2 直徑，取D=14m 則實際橫截面積A0=723.14=154m2 實際表面水利負荷q0=Q/4A0=0.411.0 故符合設計要求。薊鑌豎牘熒浹醬籬鈴騫。3.4.4. 配水系統(tǒng)設計 本系統(tǒng)設計為圓形布水器，每個 UASB 反應器設 40 個布水點。設計計算每個池子流量 Qi=250/4=62.5m3/d，本系統(tǒng)設計為圓形布水器，每個 UASB 反應器設40個布水點。布水系統(tǒng)設計草圖如下； 圖3-3 UASB布水設置圖每點負荷面積為4,符合設計要求?？稍O 3 個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設 6 個孔口，中間設 14個，最外圍設 20個孔口；按均勻布置原則，內(nèi)圈環(huán)管管徑為d1=3.8m，中圈環(huán)管管徑d2=7.8m，外圈環(huán)管管徑d3=12m。計算方式如下： （1）每個孔的布水面積 S1 =6a=22.8m2 則d1=3.8m （2）S2=14a=53.2m2 折合成服務圓的直徑為=9.8m， 則中間環(huán)直徑d2 ， (9.82-d22)S2 ，d2=7.8m （3）S3=20a=76m2 折合成服務圓的直徑為=13.9m 則中間環(huán)直徑d3， (13.92-d32)=S3 ， d3=12m齡踐硯語蝸鑄轉(zhuǎn)絹攤濼。3.4.5. 三相分離器的設計 （1）沉淀去設計 三相分離器的沉淀區(qū)的設計同二次沉淀池的設計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面 積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負荷率決定。紳藪瘡顴訝標販繯轅賽。 由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應產(chǎn)生少量氣體，這 對固液分離不利，故設計時應滿足以下要求：飪籮獰屬諾釙誣苧徑凜。 1）沉淀區(qū)水力表面負荷0.7m3（m2/h） 2）沉淀器斜壁角度不應小于 50，使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內(nèi) 3）進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速2m/h 4）總沉淀水深應大于 1.5m 5）水力停留時間介于 1.52h 如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果。 沉淀器（集氣罩）斜壁傾角 50 沉淀區(qū)的面積 A=3.14D2/4=153.86m2 表面水利負荷q=Q/4A=0.41m3（m2/h）0.7m3（m2/h） 符合設計要求 圖3-4 三相分離器設計計算草圖烴斃潛籬賢擔視蠶賁粵。 （2）回流縫設計 取h1=0.5m,h2=0.7m,h3=3m 如圖3-5所示：b1=h3/tan 式中： b1-下三角集氣罩底水平寬度，m; -下三角集氣罩斜面的水平夾角； h3-下三角集氣罩的垂直高度，m; b1=3/tan50 =2.5m b2=14-22.5=9m 下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式計算： V1=Q1/S1 式中： Q1-反應器中廢水流量，m3/h； S1-下三角形集氣罩回流逢面積，m2； V1= (250/4)/(3.149.82/4) =0.983m/h V12m/h,符合設計要求 上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V2)可用下式計算： V2=Q1/S2， 式中： Q1-反應器中廢水流量，m3/h； S2 -上三角形集氣罩回流逢之間面積，m2； 取回流逢寬CD=2m,上集氣罩下底寬CF=8.8m 則 DH=CDsin50=1.53 m DE=2DH+CF =21.53 +8.8=11.86m S2 =(CF+DE)CD/2=64.87m2 則 V2= Q1/S2=250/(442.7)=0.96m/hV1凈水的,故取=0.02g/cms 由斯托克斯工式可得氣體上升速度為： Vb = (3-5) =（0.959.81（1.03-1.210-3）0.012）/（180.02） =0.266cm/s =9.58m/h Va=V2=1.33m/h則： =9.58/1.33=7.20, =2.18/0.91=2.40 ,故滿足設計要求。（4） 出水系統(tǒng)設計 采用鋸齒形出水槽，槽寬0.2m,槽高0.2m（5）排泥系統(tǒng)設計 產(chǎn)泥量為：=rQSE (3-6) =2584010-30.850.1600010-3 =13178.4 kgMLSS/d =549.1kg（干）/h 式中：r-產(chǎn)泥系數(shù)，r=0.1kg干泥/（kgCODd） Q-設計流量，Q=6000m3/d S-進水COD濃度 E-COD去除率擷偽氫鱧轍冪聹諛詼龐。 每日產(chǎn)泥量13178.4 kgMLSS/d，則每個USAB日產(chǎn)泥量3294.6kgMLSS/d,可用200mm排泥管，每天排泥一次。蹤飯夢摻釣貞綾賁發(fā)蘄。 污泥含水率為p=97%，當含水率大于95%，取， 則污泥產(chǎn)量 ：（3-7） 每池排泥量：Qsi=439.28/4=109.82m3/d婭鑠機職銦夾簣軒蝕騫。 （6）產(chǎn)氣量計算 （7）每日產(chǎn)氣量： G=2584010-30.850.56000=65892m3/d 每個UASB反應器產(chǎn)氣量Gi=G/4=16473m3/d譽諶摻鉺錠試監(jiān)鄺儕瀉。 （8）集氣管： 每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，每根集氣管內(nèi)最大氣流量： 取DN=400mm，充滿度為0.6，管內(nèi)流速為 。3.5. CASS反應器的設計3.5.1. 設計要求 選擇區(qū)、兼氧區(qū)、主反應區(qū)長度比為1:5:30 污泥負荷率： 污泥濃度： 池內(nèi)回流比：R=20% 反應池宜采用矩形池，水深H為46米 寬深比：B：H為12 長寬比：L：B為24 沖水比：僅需除磷時宜為0.250.5，需脫氮時宜為 0.150.33.5.2. 設計計算（1） 設計基礎數(shù)據(jù)表3-5 CASS反應池進出水質(zhì) 單位：mg/L水質(zhì)指標CODBODSS進水水質(zhì)(mg/L) 3876 19952214去除率（%） 85 8875出水水質(zhì)(mg/L) 581.4 239.4 553.5 由于CASS法處理對象為經(jīng)過厭氧處理后的酒廠廢水，其可生化性亦不如原污水，但BOD/COD仍為0.51.而且該廢水中不含特別難降解的污染物和有害物質(zhì)，CASS運行周期中反應時間，根據(jù)類似工程經(jīng)驗確定為4-5h。 CASS運行每一周期時間為8.0h，其中進水2.0h，曝氣時間4.0h，沉淀1.0h，排水1.0h。 CASS處理污泥負荷設計為Ns=0.35kgBOD5/kgMLSSd， f為混合液中揮發(fā)性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的比值，一般為0.7-0.8，設計為0.8儔聹執(zhí)償閏號燴鈿膽賾。 （2） 反應池容積計算 污泥量計算 CASS反應池所需污泥量為 （3-8）設計沉淀后污泥的SVI=90mL/g則污泥體積為 Vs=1.2SVIMLSS=1.29010-337620=4063 m3 (3-9) CASS反應池容積 V=Vsi+VF+Vb 式中 Vsi代謝反應池所需污泥容積，m3 VF反應池換水容積，m3 Vb保護容積，m3 VF為CASS反應池的進水容積，即 VF=（6000/24）2=500 m3 設計采用4座CASSF反應池，則單池污泥容積為 Vsi=Vs/4=1015m3 CASS反應池為滿足運行靈活及設備安裝，設計長方形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。 CASS反應池的平面尺寸為（2012）m2，水深7.5米，池深8米。 則單容積池為V=24126.5=1728 m3 則保護容積Vb=1728-1015-500=213m3 4池總?cè)莘e為V總=17284=6912 m3縝電悵淺靚蠐淺錒鵬凜。（3） CASS反應池運行時間與水位控制 CASS反應池總水深7.5米。按平均流量考慮，則進水前水深4.8米，進水結(jié)束后7.5米，。排水時水深7.5米，排水后水深4.8米。 7.5米水深中，換水水深2.7米，存泥水深3米，保護水深1.8米，保護水深的設置是為了避免排水時對沉淀及排泥的影響。 進水開始與結(jié)束由水