煙氣脫硝工程的熱態(tài)調(diào)試分析.doc

煙氣脫硝工程的熱態(tài)調(diào)試分析摘 要：闡述了選擇性催化還原(scr) 脫硝技術的原理和系統(tǒng)組成，并以滇東雨汪能源有限公司滇東第二發(fā)電廠2600 mw機組2號煙氣脫硝系統(tǒng)為例，闡述了scr 煙氣脫硝工程的熱態(tài)調(diào)試過程，分析了調(diào)試過程中值得注意的問題，以便為類似的脫硝工程調(diào)試提供參考。關鍵詞:煙氣脫硝；選擇性催化還原技術(scr)；工程調(diào)試；鍋爐中圖分類號：tp336 文獻標識碼：a 文章編號：2095-1302(2012)09-0043-03analysis of thermal state commissioning in flue gas denitrification engineeringtian ping(xian thermal power research institute co., ltd., xian 710032, china)abstract: the theory and system constitution of selective catalytic reduction (scr) denitrification technique are introduced in this pape. taking a 600mw unit of a certain power plant in diandong of china as an example, this paper elaborates on the commissioning process of the flue gas denitrification engineering of scr, and then analyzes the key problems during the commissioning, which can be used as reference of similar denitrification project commissioning in the future.keywords: flue gas denitrification; selective catalytic reduction (scr); commissioning; boiler0 引 言我國的能源結構以煤炭為主， 燃煤產(chǎn)生的氮氧化物(nox)是造成大氣污染的主要污染源之一， 這種污染會形成酸雨， 還會導致光化學煙霧， 危害人類健康。電站鍋爐是nox的排放大戶。氮氧化物是主要的大氣污染物之一，包括一氧化氮、二氧化氮、一氧化二氮、三氧化二氮、五氧化二氮等多種氮的氧化物，火電廠排放的氮氧化物由超過90%的no和小于10%的no2組成。1 煙氣脫硝系統(tǒng)工藝原理氣態(tài)氨由空氣稀釋到安全濃度(5%體積濃度)以下后，被注入省煤器出口(脫硝反應器入口)的煙道中，與一定溫度下的鍋爐煙氣充分混合。充分混合后的煙氣、空氣及氨的混合物流經(jīng)scr反應器中的催化劑層。在催化劑的作用下，煙氣中的nox和氨在催化劑表面發(fā)生充分的化學還原反應，將生成n2和h2o，從而達到脫除煙氣中nox的目的。脫硝還原反應如下：4no+4nh3+o24n2+6h2o2no2+4nh3+o23n2+6h2o發(fā)生的副反應為：2so2+o22so32nh3+so3+h2o(nh4)2so4在還原反應中，沒有參加反應的nh3稱作氨逃逸。逃逸的氨隨凈煙氣進入下游的空氣預熱器，在預熱器的低溫段與煙氣中的so3反應生成硫酸氫銨。硫酸氫銨是一種粘性物質(zhì)，可沉積在空氣預熱器的換熱元件表面，會有對空預器造成堵塞和腐蝕的危險，因此，必須控制氨的逃逸量。本工程采用蜂窩式催化劑。催化劑的運行有一個最佳溫度范圍，當運行溫度高于催化劑的最高溫度限制時，陶瓷材質(zhì)的蜂窩式催化劑將發(fā)生燒結和脆裂；當運行溫度低于催化劑的最低溫度限制時，則容易生成硫酸氫銨，生成的硫酸氫銨附著在催化劑表面將堵塞催化劑孔，從而導致催化劑活性降低，影響脫硝效率，并會影響下游鍋爐空預器的性能。催化劑的最低溫度與煙氣中的nh3和so3的濃度有關，兩者濃度越高，催化劑的最低溫度限值越高。scr運行溫度不得低于催化劑的最低溫度限值，否則應停止噴入氨，停運scr裝置。本工程催化劑的運行溫度范圍為330450 。2 主要設備概況云南滇東雨汪能源有限公司滇東第二發(fā)電廠2600 mw機組2號煙氣脫硝系統(tǒng)是由北京博奇公司設計并由北京博奇電力科技有限公司和北京巴威供貨。該系統(tǒng)采用選擇性催化還原法(scr)脫硝方案，系統(tǒng)布置于省煤器之后，空預器之前，屬于高塵布置方式。還原劑為液氨經(jīng)過蒸汽加熱蒸發(fā)而成的氨氣。系統(tǒng)主要的設備包括兩個液氨存儲罐、兩臺卸料壓縮機、兩個蒸發(fā)槽、一個廢氨稀釋槽及一些安全輔助設施等，脫硝系統(tǒng)入口設計煙氣參數(shù)如表1所列。3 設計工藝流程本設計具有如下兩個工藝流程：流程1：液氨從儲存罐調(diào)節(jié)閥蒸發(fā)器儲存罐入口減壓閥緩沖罐scr反應區(qū)調(diào)節(jié)閥scr反應區(qū)流程2：液氨從儲存罐液氨調(diào)節(jié)閥蒸發(fā)器減壓閥緩沖罐scr反應區(qū)調(diào)節(jié)閥scr反應區(qū)流程1采用蒸發(fā)器將儲存罐液氨加熱到15，液氨從儲存罐通過緩沖罐減壓閥控制壓力(0.30.4mpa)，scr反應區(qū)調(diào)節(jié)閥控制流量的方式運行。流程2則采用液氨經(jīng)蒸發(fā)器加熱通過液氨調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)壓力，減壓閥控制氨氣壓力，scr反應區(qū)調(diào)節(jié)閥控制流量的方式運行。圖1所示是高塵布置scr 反應系統(tǒng)的示意圖。實際上，上述設計工藝流程存在著一些缺陷。比如氨氣逃逸測點未裝，無法監(jiān)視氨氣逃逸測點；緩沖罐入口減壓閥不能起到減壓效果；核實scr反應區(qū)調(diào)節(jié)閥不能滿足設計流量要求等。4 調(diào) 試投運前，先對各個噴氨格柵進行手動節(jié)流閥調(diào)整，以使每個噴氨格柵的氨氣流量均勻，同時對氨氣輸送系統(tǒng)再次進行嚴密性檢查，確認無泄漏后，開始試投運行。機組負荷在405mw，scr反應區(qū)a/b調(diào)節(jié)閥開度80%時，調(diào)節(jié)氨氣供應壓力，氨氣壓力與氨氣流量的對應參數(shù)如表2所列。根據(jù)表2，當氨氣在設計壓力0.240.45 mpa時，因scr反應區(qū)氨氣調(diào)節(jié)閥設計為dn25，氨氣壓力在0.45 mpa且調(diào)節(jié)閥開度為80%時，供應氨氣的最大流量為83.7 kg/h，其不能滿足設計要求的氨氣流量。由于緩沖罐入口減壓閥不能起到減壓的效果，且scr反應區(qū)調(diào)節(jié)閥設計流量偏小，為了能增加電廠效益，及時投入脫硝系統(tǒng)，因此，筆者采用液氨從儲存罐蒸發(fā)器入口調(diào)節(jié)閥蒸發(fā)器減壓閥緩沖罐的運行方式，通過氨區(qū)蒸發(fā)器入口調(diào)節(jié)閥控制氨氣壓力，scr反應區(qū)調(diào)節(jié)閥旁路開一定的開度和調(diào)節(jié)閥共同調(diào)節(jié)控制氨氣流量的方式運行，同時采取以下措施：(1) 因反應區(qū)出口未設計氨氣逃逸測點，控制脫硝效率在80%90%之間，最高不超過90%，監(jiān)視反應器出口so2的變化及空預器前后的壓差，控制so2轉化率小于1%。(2) 由于氨氣和空氣混合后的體積分數(shù)為16%25%時易引燃爆炸，控制氨氣/空氣體積之比在5%左右。(3) 機組升、降負荷時，提前10 min調(diào)節(jié)蒸發(fā)器出口壓力設定值，每次增減出力壓力設定值為0.03 mpa，間隔10 min操作一次?？刂泼撓跣什怀^90%，如果蒸發(fā)器出口壓力小于0.2 mpa且延時10 min后脫硝效率仍高于90%，可減小氨氣調(diào)節(jié)閥旁路手動閥，直至脫硝效率在80%90%之間。(4) scr反應區(qū)氨氣壓力小于0.1 mpa會出現(xiàn)保護動作，從而關閉scr反應區(qū)氨氣氣動快關閥及跳蒸發(fā)器系統(tǒng)，因此，應控制scr反應區(qū)氨氣壓力不小于0.15 mpa，以防止保護動作。如果因壓力低引起跳閘，應立即恢復系統(tǒng)，并啟動蒸發(fā)器系統(tǒng)，按正常啟動順序控制氨氣流量增加不超過40 kg/h，根據(jù)出口nox變化情況，每間隔10 min操作一次，防止氨氣逃逸率偏大。保證蒸發(fā)器蒸汽暢通，如果因溫度低蒸發(fā)器跳閘，恢復蒸發(fā)器運行時，為了防止氨氣溫度與水溫溫差過大，每次應緩慢提升設定水溫。5 滿負荷試運行及相關試驗脫硝系統(tǒng)進入整套啟動及168 h運行，機組負荷在345600 mw，可進行脫硝系統(tǒng)相關試驗，脫硝效率在80%左右對噴氨格柵手動節(jié)流閥進行微調(diào)，并使每個噴氨格柵的氨氣流量均勻。168 h運行控制脫硝效率在80%90%，出口nox含量在100 ppm左右，各參數(shù)均在設計范圍之內(nèi)，可以達到設計要求。脫硝系統(tǒng)投運時，吹灰系統(tǒng)每天應吹掃2次以上，以保證反應器前后壓差在控制范圍之內(nèi)。滿負荷試運期間，脫硝效率設定在80%。脫硝效率、氨氣流量、催化劑的壓差、空預器壓差、反應器出口氮氧化物含量、氨氣含量、氧氣含量、蒸發(fā)器的水位和溫度、緩沖罐的壓力、液氨存儲罐壓力和溫度、液氨的液位、稀釋風機的電流和母管壓力均在設計參數(shù)范圍之內(nèi)。其運行參數(shù)見表3所列。6 結 語實際運行時，在系統(tǒng)噴氨后，還要注意反應器出口的氨氣濃度不能超過3 ppm，否則，要檢查噴氨是否均勻，如有可能，還要測試反應器入口的煙氣流場和氮氧化物分布流程，以個別地調(diào)整注氨格柵的注氨流量。如果短時間不能解決氨氣濃度超過3 ppm的問題，那么，還需要降低脫硝效率，減少氨氣的注入量。把氨逃逸率降低至允許的數(shù)值后，再查找氨逃逸率高的原因。只有把氨逃逸率高的問題解決后，才能繼續(xù)增大氨氣注入量，直到達到scr出口nox的設計參數(shù)。此外，還應注意以下事項：(1) 檢查并確認反應器出口的氮氧化物分析儀、氨氣分析儀、氧量分析儀工作正常，測量準確。如有問題，要及時處理。(2) 檢查每個反應器的每層注氨格柵的氨氣流量是否均勻，對流量不均勻的，要通過調(diào)整手動節(jié)流閥，來使同層注氨格柵的氨氣流量均勻。(3) 在scr的注氨投入后，要注意監(jiān)視反應器進出口壓差的變化。如果反應器的壓差增加較大，與注氨前比較增加較多，則要注意增加催化劑的吹灰。(4) 噴淋水的控制閥投入自動，注意監(jiān)視液氨存儲罐的溫度和壓力。如果溫度或者壓力超過高限，噴淋水閥門應自動打開，否則要手動打開噴淋水閥，以降低液氨存儲罐的溫度和壓力。參 考 文 獻1 王明智.國內(nèi)煙氣脫硝技術的應用j.沿海企業(yè)與