卡車常用計(jì)算公式.doc

卡車常用計(jì)算公式1.1速度下列公式一般適用于基于發(fā)動(dòng)機(jī)速度、輪胎類型和總體速比基礎(chǔ)上的駕駛速度的計(jì)算：公式18：速度 其中：V=駕駛速度，（km/h）nMot=發(fā)動(dòng)機(jī)速度，（1/min）U=輪胎滾動(dòng)圓周，（m）IG=變速器傳動(dòng)比iV=分動(dòng)器速比iA=驅(qū)動(dòng)軸的最終傳動(dòng)比為計(jì)算理論最大速度（或設(shè)計(jì)最高速度），發(fā)動(dòng)機(jī)速度增加4%。因此公式如下:公式19：理論最大速度注意：該計(jì)算專門用于計(jì)算基于發(fā)動(dòng)機(jī)速度和傳動(dòng)比基礎(chǔ)上的理論最終速度。該公式未考慮當(dāng)駕駛阻力抵消驅(qū)動(dòng)力的時(shí)候?qū)嶋H最大速度會(huì)低于這個(gè)速度的事實(shí)。對(duì)實(shí)際可得速度的估算使用駕駛性能計(jì)算方法，其中一側(cè)的空氣阻力、滾動(dòng)阻力和爬坡阻力與另一側(cè)的牽引力相互抵消。該計(jì)算方法可見1.8部分“駕駛阻力”。對(duì)帶有符合92/24/EEC規(guī)定的限速器的車輛，設(shè)計(jì)最高速度通常是85km/h。計(jì)算示例：車輛： 33.430 66 BB輪胎型號(hào)：315/80 R22.5滾動(dòng)圓周：3.280m低速檔傳動(dòng)比：13.80高速檔傳動(dòng)比：0.84在最大發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩時(shí)的最小發(fā)動(dòng)機(jī)速度：1.000/min最大發(fā)動(dòng)機(jī)速度：1.900/min在公路應(yīng)用中分動(dòng)器G 172的速比：1.007在非公路應(yīng)用中分動(dòng)器G 172的速比：1.652最終傳動(dòng)比：4.00要求進(jìn)行下列解答：1 在非公路應(yīng)用中最大扭矩下的最小速度2 沒有限速器的情況下的理論最大速度解答1：解答2：可能的理論速度是115km/h，但有限速器時(shí)限制速度為90km/h。（必須要考慮時(shí)，因?yàn)楣畹脑?，速度?shí)際設(shè)定為89km/h。）1.2效率效率指動(dòng)力輸出與動(dòng)力輸入的比率。由于動(dòng)力輸出總是小于動(dòng)力輸入，所以效率總是1或100%。公式20： 效率 當(dāng)幾個(gè)單元聯(lián)接成一系列時(shí)，各自的效率相乘。單個(gè)效率的計(jì)算示例如下：液壓泵的效率=0.7。如果要求的公率輸出Pab是20kW，功率輸入Pzu該是多少？解答：多個(gè)效率的計(jì)算示例如下：液壓泵的效率1=0.7。該泵通過帶有兩個(gè)接頭的鉸接軸系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)一個(gè)液壓馬達(dá)。單個(gè)的效率液壓泵：1=0.7鉸接軸接頭a：2=0.95鉸接軸接頭b：3=0.95液壓馬達(dá)：4=0.8功率要求即功率輸出Pab=20kW，則功率輸入Pzu？解答：全部效率：功率輸入：1.3牽引力牽引力取決于：l 發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩l 全部速比（包括車輪上的速比）l 動(dòng)力傳動(dòng)的效率公式21：牽引力FZ=牽引力，（N）MMot=發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩，（Nm）=傳動(dòng)系統(tǒng)的全部效率-見表30的指導(dǎo)數(shù)值IG=傳動(dòng)比iV=變速器速比iA=驅(qū)動(dòng)軸的最終傳動(dòng)比U=輪胎滾動(dòng)圓周，（m）牽引力的計(jì)算示例見1.4.3爬坡能力的計(jì)算。1.4爬坡能力1.4.1上坡或下坡的行駛距離車輛的爬坡能力用百分比（%）表示。例如，數(shù)據(jù)25%意味著可以越過水平長(zhǎng)度I=100m，高度h=25m的坡。下坡是同樣的含義。行駛的實(shí)際距離c按下列公式計(jì)算：公式22：上坡或下坡的行駛距離c=行駛距離，mI=上坡或下坡的水平長(zhǎng)度，mh=上坡/下坡的垂直高度，mp=上坡/下坡的坡度，%計(jì)算示例坡度p=25%。長(zhǎng)度200m的行駛距離是多少？1.4.2上坡或下坡的角度上坡或下坡的角度用下列公式計(jì)算公式23：上坡或下坡的坡度角a=坡度角，p=上坡或下坡的坡度，%h=上坡/下坡的垂直高度，mc=行駛距離，m計(jì)算示例：如果坡度25%，坡度角是多少？圖96 坡度比率、坡度、坡度角 TDB-171Downhill gradient:下坡坡度Uphill gradient:上坡坡度Gradient ratio：坡度比率1.4.3爬坡能力的計(jì)算爬坡能力取決于：l 牽引力（見公式21）l 全部的組合質(zhì)量，包括掛車或半掛車的全部質(zhì)量l 滾動(dòng)阻力l 附著力（摩擦力）爬坡能力公式如下：公式24：爬坡能力其中P=爬坡能力，%MMot=發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩，NmFZ=牽引力，（N）（根據(jù)公式21計(jì)算）GZ=全部組合質(zhì)量，kgfR=滾動(dòng)阻力系數(shù)見表29iG=傳動(dòng)比iV=變速器速比iA=驅(qū)動(dòng)軸的最終傳動(dòng)比U=輪胎滾動(dòng)圓周，（m）=傳動(dòng)系的全部效率，見表30公式24計(jì)算車輛的爬坡能力基于下列參數(shù)l 發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩l 傳動(dòng)比、變速器速比、最終傳動(dòng)比和輪胎速比，及l(fā) 全部組合質(zhì)量在此，只考慮車輛應(yīng)對(duì)一個(gè)基于它的參數(shù)上的有明確坡度的斜坡。不考慮車輪和道路之間的實(shí)際附著力，該因素在不利條件下（如濕路面）能降低牽引力，所以爬坡性能會(huì)遠(yuǎn)低于此處的計(jì)算值?；诟街A(chǔ)之上的實(shí)際條件下的爬坡性能的計(jì)算見公式25。表29：滾動(dòng)阻力系數(shù)道路表面系數(shù) fR良好的柏油路面0.007濕的柏油路面0.015良好的混凝土路面0.008惡劣的混凝土路面0.011塊石路面0.017次等路面0.032煤渣跑道0.150.94散沙路面0.150.30表30：傳動(dòng)系全部效率驅(qū)動(dòng)軸數(shù)一個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.95兩個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.9三個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.85四個(gè)驅(qū)動(dòng)軸0.8計(jì)算示例：車輛： 33.430 66 BB最大發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩：MMot=2,100Nm有三個(gè)驅(qū)動(dòng)軸的效率：ges=0.85最低檔傳動(dòng)比：iG=13.80變速器速比：-公路傳動(dòng)裝置：iV=1.007 -非公路傳動(dòng)裝置：iV=1.652最終傳動(dòng)比：iA =4.00輪胎315/80 R 22.5的滾動(dòng)圓周：U=3.280m全部組合質(zhì)量：GZ=100,000kg滾動(dòng)阻力系數(shù)：-光滑柏油路：fR=0.007-次等，有車轍的道路：fR=0.032要求進(jìn)行下列解答：在公路和非公路條件下的最大爬坡能力Pf解答1：在公路傳動(dòng)裝置條件下的最大牽引力（定義見公式21）2：在非公路傳動(dòng)裝置條件下的最大牽引力（定義見公式21）3：在公路傳動(dòng)裝置條件下，在良好柏油路面上的最大爬坡能力4：在公路傳動(dòng)裝置條件下，在次等有車轍路面上的最大爬坡能力5：在非公路傳動(dòng)裝置條件下，在良好柏油路面上的最大爬坡能力6：在非公路傳動(dòng)裝置條件下，在次等有車轍路面上的最大爬坡能力注釋：上述示例沒有考慮道路和驅(qū)動(dòng)車輪之間的附著力（摩擦力）是否允許牽引力達(dá)到要跨越的坡度所要求的牽引力。下列公式考慮了該因素：公式25：考慮了道路/輪胎附著力因素的爬坡能力其中：PR=考慮摩擦力因素的爬坡能力，%=輪胎/道路表面摩擦系數(shù)，濕的柏油路面0.5fR=滾動(dòng)阻力系數(shù)，濕的柏油路面0.015Gan=驅(qū)動(dòng)軸軸荷質(zhì)量總和，kgGZ=全部組合質(zhì)量，kg計(jì)算示例：上述車輛： 33.430 66 BB濕的柏油路面上的摩擦系數(shù)：=0.5滾動(dòng)阻力系數(shù)，濕的柏油路面：fR=0.015全部組合質(zhì)量，GZ=100,000kg驅(qū)動(dòng)軸軸荷質(zhì)量總和，Gan=26,000kg1.5扭矩如果力和有效距離已知：公式26：與力和有效距離相關(guān)的扭矩 M=FI如果輸出功率和角速度已知：公式27：與輸出功率和角速度相關(guān)的扭矩 在液壓系統(tǒng)中，如果排出速度（體積流率）、壓力和角速度已知：公式28：與排出速度、壓力和角速度相關(guān)的扭矩 其中：M=扭矩，NmF=力，NI=力的作用線到轉(zhuǎn)動(dòng)中心之間的距離，mP=輸出功率，kWn=角速度，1/min=效率Q=體積流率，l/minp=壓力，bar當(dāng)力和有效距離已知時(shí)的計(jì)算示例：一個(gè)電纜絞車，在拉力F50,000N的作用下，轉(zhuǎn)盤直徑d=0.3m不考慮效率因素，扭矩是多少？解答：M=FI=F0.5d(轉(zhuǎn)盤半徑是力臂)當(dāng)輸出功率和角速度已知時(shí)的計(jì)算示例：取力器以n=1500/min的角速度傳輸一個(gè)100kW的功率。不考慮效率因素，輸出多少扭矩才可以傳輸？解答：如果已知一個(gè)液壓泵的排出速度（體積流率）、壓力和角速度，計(jì)算示例如下：液壓泵在p=170bar的壓力下排出體積流率Q 80 l/min，泵的角速度1000/min。不考慮效率因素，需要的扭矩為多少？解答：如果考慮效率因素，在每種情況下扭矩的計(jì)算必須再除以全部效率（也見1.2：效率）1.6輸出功率對(duì)于舉升運(yùn)動(dòng)：公式29：舉升運(yùn)動(dòng)的輸出功率 對(duì)于平面運(yùn)動(dòng)：公式30：平面運(yùn)動(dòng)的輸出功率 對(duì)于轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)公式31：轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)的輸出功率在液壓系統(tǒng)中：公式32：液壓系統(tǒng)的輸出功率其中：P=輸出功率，kWm=質(zhì)量，kgv=速度，m/s=效率F=力，NM=扭矩，Nmn=角速度，1/minQ=排出速度（體積流率），l/minp=壓力，bar示例1：舉升運(yùn)動(dòng)：包括其自身重量的尾部舉升有效載荷 m=2,600kg舉升速度 v=0.2m/s如果不考慮效率因素，功率輸出是多少？解答：示例2：平面運(yùn)動(dòng)：電纜絞車的力 F=100,000N電纜運(yùn)動(dòng)速度 v=0.15m/s如果不考慮效率因素，要求的輸出功率是多少？示例3：轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)：取力器轉(zhuǎn)動(dòng)速度 n=1,800/min可允許的扭矩 M=600Nm不考慮效率因素，可能的輸出功率是多少？解答：示例4：液壓系統(tǒng)：泵的體積流率 Q=60 l/min壓力 p=170bar如果不考慮效率因素，輸出功率是多少？解答：1.7變速器上取力器的角速度如果取力器在變速器上運(yùn)行且它的運(yùn)行取決于距離，則它的角速度nN為距離每經(jīng)過一米取力器的轉(zhuǎn)數(shù)。按下式計(jì)算：公式33：每米的轉(zhuǎn)數(shù)，變速器上的取力器取力器每運(yùn)行一轉(zhuǎn)所經(jīng)過的距離s（nN的倒數(shù)）按下式計(jì)算：公式34：每轉(zhuǎn)的距離，變速器上的取力器其中：nN=取力器角速度，1/miniA=最終傳動(dòng)比iV=變速器速比U=輪胎滾動(dòng)圓周，ms=運(yùn)行距離，m示例：車輛： 18.480 44 BL輪胎318/80 R22.5 滾動(dòng)圓周：U=3.280m最終傳動(dòng)比：iA=5.33變速器G172，在公路傳動(dòng)裝置條件下的速比：iV=1.007 在非公路傳動(dòng)裝置條件下的速比：iV=1.652在公路傳動(dòng)裝置條件下的取力器角速度：相應(yīng)的距離是：在非公路傳動(dòng)裝置條件下的取力器角速度：相應(yīng)的距離是：1.8行駛阻力主要的行駛阻力有l(wèi) 滾動(dòng)阻力l 爬坡阻力l 空氣阻力（迎風(fēng)阻力）車輛只有克服了所有阻力的總和才能移動(dòng)。阻力是一種力，或者與驅(qū)動(dòng)力相平衡（勻速運(yùn)動(dòng)），或者小于驅(qū)動(dòng)力（駕駛運(yùn)動(dòng)）。公式35：滾動(dòng)阻力公式36：爬坡阻力坡度角（=公式23，見1.4.2：上坡和下坡坡度角）公式37：空氣阻力其中：FR=滾動(dòng)阻力，NfR=滾動(dòng)阻力系數(shù)，見表29GZ=全部組合質(zhì)量，kg=上坡仰角，F(xiàn)S=爬坡阻力，Np=上坡坡度，%FL=空氣阻力，NcW=迎風(fēng)阻力系數(shù)A=車輛正面迎風(fēng)面積，m2v=速度，m/s示例：拖車：GZ=40,000kg速度：v=80km/h坡度：Pf=3%車輛正面迎風(fēng)面積：A=7m2在良好的柏油路面上滾動(dòng)阻力系數(shù)：fR=0.007在下列兩種條件下有明顯的區(qū)別：l 帶氣流偏導(dǎo)裝置，cW1=0.6l 不帶氣流偏導(dǎo)裝置，cW2=1.0解答：附加計(jì)算1：行駛速度從km/h轉(zhuǎn)換成m/s：附加計(jì)算2：爬坡能力從%轉(zhuǎn)換成度：1：滾動(dòng)阻力的計(jì)算：2：爬坡阻力的計(jì)算：3：帶有氣流偏導(dǎo)裝置的空氣阻力FL1的計(jì)算4：沒有氣流偏導(dǎo)裝置的空氣阻力FL2的計(jì)算5：帶有氣流偏導(dǎo)裝置的全部阻力Fges1的計(jì)算6：沒有氣流偏導(dǎo)裝置的全部阻力Fges2的計(jì)算7：功率輸出要求P1,帶氣流偏導(dǎo)裝置，不考慮效率因素（功率輸出套用公式30，平面運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力輸出）：8：功率輸出要求P2，不帶氣流偏導(dǎo)裝置，不考慮效率因素：9：功率輸出要求P1，帶氣流偏導(dǎo)裝置，全部驅(qū)動(dòng)系效率=0.95：10：功率輸出要求P2，不帶氣流偏導(dǎo)裝置，全部驅(qū)動(dòng)系效率=0.95：1.9轉(zhuǎn)彎圓周當(dāng)車輛轉(zhuǎn)彎時(shí)，每一個(gè)車輪都畫一個(gè)轉(zhuǎn)彎圓周。外側(cè)的轉(zhuǎn)彎圓周，或是它的轉(zhuǎn)彎半徑，是研究的主要對(duì)象。計(jì)算是不精確的，因?yàn)楫?dāng)車輛轉(zhuǎn)彎的時(shí)候，通過所有車輪中心的垂線不相交于曲線的中點(diǎn)（Ackermann限制）。另外，當(dāng)車輛運(yùn)動(dòng)的時(shí)候，將產(chǎn)生影響轉(zhuǎn)彎運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力。但是，下列公式可以達(dá)到估算的目的：公式38：轉(zhuǎn)向軸之間的距離公式39：外側(cè)轉(zhuǎn)向角理論值公式40：轉(zhuǎn)向角的偏離：公式41：轉(zhuǎn)彎半徑：圖97：當(dāng)計(jì)算轉(zhuǎn)彎半徑時(shí)運(yùn)動(dòng)學(xué)的干擾 TDB-172Outer turning circle：外側(cè)轉(zhuǎn)彎圓周示例：車輛：型號(hào)18.350 42 BL軸距：Ikt=3,900mm前軸：型號(hào) VOK-09輪胎：315/80 R 22.5輪輞：22.51.00車轍寬度：s=2,048mm磨胎半徑：r0=49mm內(nèi)側(cè)轉(zhuǎn)向角：i=41.0外側(cè)轉(zhuǎn)向角：a=3245=32.751：轉(zhuǎn)向軸之間的距離2：外側(cè)轉(zhuǎn)向角理論值3：轉(zhuǎn)向偏離4：轉(zhuǎn)彎半徑1.10軸荷的計(jì)算1.10.1進(jìn)行軸荷計(jì)算為了優(yōu)化車輛和達(dá)到適宜的上部構(gòu)造等級(jí)，必須進(jìn)行軸荷的計(jì)算。只有在任何車身的構(gòu)造工作實(shí)施之前對(duì)車輛進(jìn)行稱重，車身才能正確地匹配到卡車上。在稱重過程中重量的獲得包含在軸荷的計(jì)算中。下面的部分將解釋軸荷的計(jì)算。應(yīng)用瞬時(shí)定理將裝備的重量分配在前軸和后軸上。所有的距離都是從理論的前軸中心線考慮。為了容易理解，在下面的公式中重量不是重力（N）的含義而是質(zhì)量(kg)的含義。示例：一個(gè)400L的油箱代替一個(gè)140L的油箱安裝到車輛上。要求計(jì)算前、后軸上的重量分配。重量的差別：G=400-140=260kg與理論前軸中心線的距離：=1,600mm 理論軸距：It=4,500m圖98：軸荷的計(jì)算：油箱的安排 TDB-550Theoretical rear axle centerline:理論后軸中心線解答：公式42：后軸重量差公式43：前軸重量差在實(shí)際操作中四舍五入到整數(shù)位足夠。應(yīng)注意使用正確的算術(shù)符號(hào)，采用下列原則：l 尺寸-在理論前軸中心線前面的所有距離/余隙都帶一減號(hào)（-）-在理論前軸中心線后面的所有距離都帶一加號(hào)（+）l 重量-所有車輛增加的重量都帶有一加號(hào)（+）-所有從車輛上移走的裝備重量都帶有一減號(hào)（-）示例-掃雪機(jī)轉(zhuǎn)盤：重量：G=120kg與第一軸中心線的距離：a=-1,600mm理論軸距：It=4,500mm要求計(jì)算前軸和后軸的重量分配。后軸：GH=-43kg，在后軸上的重量減少了。前軸： GH=-163kg，在前軸上的重量增加了。下表列出了一個(gè)全部軸荷計(jì)算的示例。在這個(gè)示例中，有兩個(gè)變型進(jìn)行比較（見表31）。表31：軸荷計(jì)算示例：軸荷計(jì)算：部門：編制：代碼：電話：VN：用戶：位置：車輛，駕駛室：TGL 8.210 42 BB軸距：3600軸距技術(shù)值：3600前懸：1275=Serie =Sonder前懸技術(shù)值：1275圖紙?zhí)枺很嚿恚?.800mm加載平臺(tái)和后部起重機(jī)固定安裝，總起重力矩約67kNm計(jì)算-號(hào)：KSW-號(hào)：AE-號(hào)：車輛號(hào)：檔案號(hào)：TDB-號(hào)：名稱與理論點(diǎn)的距離重量分配與理論點(diǎn)的距離重量分配FA中心FARA總量FA中心FARA總量帶有駕駛員、工具和備胎的底盤2,6108753,4852,6108753,485拖掛裝置4,875-1247354,875-124735高位安裝排氣管，左4803053548030535司機(jī)座椅，舒適型-30016-115-30016-115鋼質(zhì)油箱，150L（Serie 100L）2,2002743702,2002743704,925-414104,925-41410塑料擋泥板RA3,600025263,600025262,905416202,90541620取力器和泵1,500114151,50011415輪胎RA 225/75 R 17.53,600010103,60001010輪胎FA 225/75 R 17.5050505054,875-1141304,875-114130長(zhǎng)座椅-30022-220-30022-220穩(wěn)定器 RA3,900-333303,900-33330其它1,2802916451,280291645機(jī)油箱1,55960451051,5596045105后部起重裝置，起重臂向下折*1,0206312498800000在起重機(jī)區(qū)域的加強(qiáng)裝置1,1003114451,100311445下支架 u.Kippbrcke3,250908409303,25090840930后部起重裝置，起重臂伸長(zhǎng)*00001,77044743388000000000底盤-自重3,5402,2755,8153,3572,4585,815容許負(fù)載3,7005,6007,4903,7005,6007,490底盤自重和容許負(fù)載之間的差1603,3251,6753433,1421,675有效載荷的重心和FA滿載 1=3441601,5151,6757383431,3321,675車身RA滿載2=-3,547-1,6503,3251,675-3153-14673,1421,675理論RA中心線 實(shí)際3=2501161, 5591,6752501161, 5591,675軸超載-44-1766-227-1,583由于軸超載而損失的有效載荷00仍保留的均布負(fù)載116155916751161,5591,675有效載荷00000000車輛滿載3,6563834749034734,0177,490軸或車輛載荷98.8%68.5%100.0%93.9%71.7%100.0%軸荷分配48.8%51.2%100.0%46.4%53.6%100.0%車輛未負(fù)載354022755815335724585815軸或車輛載荷95.7%40.6%77.6%90.7%43.9%77.6%軸荷分配60.9%31.1%100.0%57.7%42.3%100.0%車輛前懸47.2%*Kranarmablage erfolgt mach hinten(VA-Entlastung!)(德語)重量公差遵循我們有義務(wù)提供的DIN標(biāo)準(zhǔn)70020 信息的規(guī)定1.10.2帶有舉升從動(dòng)軸的重量的計(jì)算在MANTED體系（www.manted.de）和其它技術(shù)文件中的從動(dòng)軸車輛在從動(dòng)軸落下情況下的重量已被計(jì)算出。在從動(dòng)軸舉升之后前軸和驅(qū)動(dòng)軸的軸荷分配通過計(jì)算很容易確定。第三軸（從動(dòng)軸）舉升時(shí)在第二軸（驅(qū)動(dòng)軸）上的重量公式44：第三軸舉升時(shí)第二軸上的重量其中：G2an=第三軸舉升后第二軸自重，kgG23=第二軸和第三軸自重，kgI12=一、二軸之間的軸距，mmIt=理論軸距，mm第三軸（從動(dòng)軸）舉升時(shí)前軸上的重量公式45：第三軸舉升時(shí)第一軸上的重量其中G1an=從動(dòng)軸舉升后第一軸自重，kgG=車輛自重，kg示例：車輛：型號(hào) 26.400 62-2 LL軸距：4,800+1,350車架前懸：2,600駕駛室：XXL從動(dòng)軸降下時(shí)的自重：前軸：G1ab=5,100kg驅(qū)動(dòng)和從動(dòng)軸：G23=3,505kg自重：G=8,605kg允許軸荷：7,500kg/11,500kg/7,500kg解答：1 理論軸距的計(jì)算（見“總則”章）2.第三軸（從動(dòng)軸）升起時(shí)第二軸（驅(qū)動(dòng)軸）自重的計(jì)算：3. 第三軸（從動(dòng)軸）升起時(shí)第一軸（前軸）自重的計(jì)算：1.11沒有下支架的車身支撐長(zhǎng)度在下列的示例中所要求計(jì)算的支撐長(zhǎng)度沒有把所有的影響因素都考慮在內(nèi)。但是，它列出了一個(gè)選擇，為實(shí)際應(yīng)用提供了一些好的參考值。支撐長(zhǎng)度采用下列公式計(jì)算：公式46：當(dāng)沒有使用下支架時(shí)支撐長(zhǎng)度的計(jì)算公式如果車架和支撐由不同材料制成，則應(yīng)用下列公式：公式47：在不同材料情況下的彈性系數(shù)其中：I=每一個(gè)支撐的支撐長(zhǎng)度，mmF=每個(gè)支撐所受的力，NE=彈性系數(shù)，N/mm2rR=車架縱向構(gòu)件剖面的外半徑，mmrA=支撐剖面的外半徑，mm0.2=更低值材料的擊穿點(diǎn)，N/mm2ER=車架縱向構(gòu)件剖面的彈性系數(shù)，N/mm2EA=支撐剖面的彈性系數(shù)，N/mm2示例：可替換的車身底盤26.400 62-2 LL，軸距4,500+1,350，大容積駕駛室，允許總重26,000kg，底盤自重8,915kg。解答：有效載荷和車身大約為：26,000-8,915=17,085kg如果在底盤上有六個(gè)支撐點(diǎn)，每個(gè)支撐所承受的重量：17,085：6=2,847kg力：F=2,847kg1.81kgm/s2=27,933N車架剖面的外半徑，rR=18mm支撐剖面的外半徑，rA=16mm兩種材料的擊穿點(diǎn)，0.2=420N/mm2然后用公式46確定每一個(gè)支撐的大約最小長(zhǎng)度：1.12聯(lián)結(jié)裝置1.12.1拖掛裝置要求的拖掛裝置的尺寸由D值確定。D值的公式如下：公式48：D值D=D值，kNT=牽引車的允許總重，tR=掛車的允許總重，t示例：車輛： 18.460 42 BL允許總重：18, 000kg=T=18t掛車負(fù)荷：26,000=R=26tD值：如果掛車總重R和聯(lián)結(jié)裝置的D值已給出，則牽引車的允許總重T可采用下列公式確定：如果牽引車的允許總重T和聯(lián)結(jié)裝置的D值已給出，則掛車負(fù)荷R的最大允許值可采用下列公式確定：1.12.2剛性掛鉤掛車/中央軸掛車除D值之外，對(duì)于剛性掛鉤和中央軸掛車還應(yīng)用其它的條件。拖掛裝置和橫向構(gòu)件的端部有更低的掛車負(fù)荷，因?yàn)樵谶@種情況下對(duì)拖掛裝置和橫向構(gòu)件的端部起作用的突出部分的重量都被考慮在內(nèi)了。為了與歐盟法規(guī)相協(xié)調(diào)，術(shù)語DC值和V值由指令94/20/EC引入：采用下列公式：公式49：剛性掛鉤和中央軸掛車的D值公式公式50：對(duì)有一個(gè)允許突出部分的重量掛車質(zhì)量的10%而不大于1,000kg的中央