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文檔簡介
新型樁擠擴支盤灌注樁在工程中的實際應(yīng)用【摘 要】: 擠擴支盤灌注樁技術(shù),近年來已在河南地區(qū)電力基本建設(shè)樁基工程中推廣使用,在節(jié)約原材料、降低工程造價、縮短工期、提高樁基質(zhì)量等方面具有較明顯的技術(shù)經(jīng)濟效益和社會效益。本文根據(jù)工程場地的具體地質(zhì)情況,設(shè)計了支盤灌注樁來替代沿用已久的普通灌注樁并成功實施,將相當長度樁桿的側(cè)摩阻用幾個支盤的端阻力來代替,在相同的荷載作用下,可減少樁長近1/3,縮短工期1/3,節(jié)約投資30%左右?!娟P(guān)鍵詞】: 支盤灌注樁 側(cè)摩阻 端阻 抗壓極阻一、 工程及地質(zhì)概況中國鋁業(yè)河南分公司擴建70萬噸/年氧化鋁項目緊鄰原廠區(qū)西南部,由于工藝設(shè)備的配置要求,有相當部分的子項基礎(chǔ)上部荷載非常大,而場地受限制,顯然采用天然地基是困難的,甚至是行不通的。因此,本次70萬噸/年氧化鋁擴建項目原設(shè)計大部分工程的地基基礎(chǔ)均采用普通鋼筋混凝土灌注樁(以下簡稱為普通灌注樁),并且,樁長多為3m以上長樁。該場地地形較平坦,擴建部分廠區(qū)自然地面標高介于151.49152.93m,最大相對高差1.44m,地貌單元屬黃河中游南岸沖積平原。根據(jù)中國有色金屬工業(yè)西安勘察設(shè)計院提供的巖土工程勘查報告可知:該部分場地地層自上而下依次由人工填土(Qml)、第四系上更新統(tǒng)沖積(Q3al)黃土狀土、粉質(zhì)粘土(夾粉土、中沙)、圓礫及中更新統(tǒng)沖積(Q2al)粉質(zhì)粘土、卵石等組成。本工程設(shè)計選用的建設(shè)場地、工程地質(zhì)情況詳見地質(zhì)剖面圖(附圖一)。本文介紹的由長鋁建承擔的種子分解工程是擴建70萬噸/年氧化鋁項目的重要子項目之一。種分槽直徑14m,高34m,荷載較大,因此,原設(shè)計根據(jù)地勘報告建議方案采用普通灌注樁,樁長36m,樁徑800mm,單樁混凝土量為18.086m3。設(shè)計要求單樁豎向極限承載力標準值為4000KN。由于擴建廠區(qū)地下水位較淺,樁徑過長,即使采用泥漿護壁,施工過程中也很容易出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象,一次成孔較困難,甚至造成樁徑縮徑、斷樁等質(zhì)量上問題,施工成本較高。做為本工程的主要技術(shù)負責人,本人根據(jù)自己掌握的理論知識以及技術(shù)資料,并結(jié)合本單位的技術(shù)實力,提出了修改種子分解槽基礎(chǔ)樁型的合理化建議并加以實施。二、 支盤樁的建議方案(設(shè)計計算)1、支盤樁技術(shù)簡介:擠擴支盤樁是混凝土灌注樁的一種新的樁型。它是由主樁(樁桿)、承力盤或分支組成。 在鉆孔完成后,下入液壓擠擴機,在設(shè)計選定的適當位置(在普通灌注樁基礎(chǔ)上,按承載力要求和工程地質(zhì)條件的不同在樁身不同部位設(shè)置分支和承力盤),對鉆孔周圍土體進行三維擠壓、擠擴,形成支盤或分支。在灌注混凝土后,樁身、承力盤或分支共同受力。由于支盤樁是沿樁身不同部位設(shè)置支盤或分支,變普通以側(cè)摩阻為主的普通直桿灌注樁為摩擦端承樁,從而改變了樁的受力機理。支盤樁側(cè)阻先于端阻力發(fā)揮出來,隨著荷載增加,樁側(cè)阻力和樁端阻力以不同速率增長,樁側(cè)阻力逐漸趨于穩(wěn)定,而樁端阻力不斷增加,且上盤阻力先于下盤阻力發(fā)揮出來,樁身阻力減小而樁端阻力增加。這種由主樁、分支或承力盤和在它周圍被擠擴密實的固結(jié)料組成的樁,類似樹根系,但施工工藝方法及受力性能又不同于一般樹根樁和普通直線型混凝土灌注樁,而是一種介于摩擦樁和端承樁之間的變截面樁型。實踐證明,支盤樁具有單樁承載力高的同時,且具有抗震抗拔性能好、沉降變形小等顯著特點。 2、支盤樁設(shè)計(1) 樁構(gòu)造與布置多分支承力盤灌注樁的造型、尺寸、承力盤與分支數(shù)量根據(jù)上部建筑物的荷載量、結(jié)構(gòu)形式、地質(zhì)情況及使用的分支器尺寸而定,樁的分支、盤的間距按下表一所示:分支或承力盤的間距(mm)(表一)項次樁徑分支與承力盤間距(中距)14263.0d6.0d2600-7004.0d5.0d38003.0d4.0d如果盤或支間距太近,則承力盤間的土體就可能被剪裂,甚至塌落至下面承力盤的臨空面縫隙中,從而破壞了這一段樁土間的摩擦力,因此當設(shè)置兩個以上承力盤時,進行合理的盤間距的確定是設(shè)計多支盤樁的重要因素。有關(guān)試驗資料顯示,支盤在樁體中設(shè)置不宜過多,一般以三至四個支盤較適宜,超過四個支盤的作用發(fā)揮就不顯著。擠擴支盤樁是在原有等截面鉆孔灌注樁的基礎(chǔ)上發(fā)展而來的,其專用液壓擠擴設(shè)備與現(xiàn)有樁工機械配套使用。樁與承力盤直徑關(guān)系如下: (表二) 樁徑/mm4006007008001000盤徑/mm9601400140016002000多分支承力盤灌注樁的最小中心距一般?。?.52.3)D或+1m(D為樁徑)。樁端持力層應(yīng)選在較硬的土層上,厚度應(yīng)大于3米,下臥層不可有軟弱層?;炷敛捎肅20C30,配筋主筋用1216mm,長度一般要求在L/22/3 L(L為樁長),不小于L/2,其配筋率P=0.4%-0.6%,箍筋用810mm,間距100200mm,另設(shè)加強筋。根據(jù)本工程地勘報告,各土層qsik及qpk如下表所示:(表三)地層qsik(kpa)qpk(kpa)厚度(m)2404009.53554502.54384508.55605504.5因此建議本工程樁基設(shè)計為支盤樁,根據(jù)地質(zhì)情況及設(shè)計規(guī)程綜合考因此建議本工程樁基設(shè)計為支盤樁,根據(jù)地質(zhì)情況及設(shè)計規(guī)程綜合考慮,選取樁端進入第五層4.5m,即有效樁長27m,選取樁徑700mm,在第四層中設(shè)兩個承力盤,盤徑1400mm,在第五層中設(shè)一個承力盤,盤徑為1400mm,本工程支盤樁只設(shè)盤不設(shè)分支,其樁形狀、構(gòu)造與樁孔布置詳見附圖二、三。(2) 單樁豎向承載力計算單樁承載力的確定,在工程中一般均通過試樁確定其極限承載力,本工程根據(jù)有關(guān)設(shè)計規(guī)程先行計算、估值,而后通過靜載試驗、收集資料和采用多種分析方法分析后加以驗證和確定其極限承載力。根據(jù)火力發(fā)電廠支盤灌注樁暫定技術(shù)規(guī)定中6.3.5條單樁豎向極限承載力標準值計算公式Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+piqpikApi+qpkAp 式中Quk單樁豎向極限承載力標準值(KN)Qsk單樁總極限側(cè)阻力標準值(KN)U主樁樁身周長(m)qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值。如無當?shù)亟?jīng)驗值時,可按JGJ9494表5.2.81取值(KPa)li樁穿越第i層土的厚度,計算時應(yīng)減去盤根高度(m)qpik樁身上第i個支或盤處土的極限端阻力標準值,如無當?shù)亟?jīng)驗值時,可按JGJ9494表5.2.82取值(KPa)qpk主樁底處土的極限端阻力標準值,如無當?shù)亟?jīng)驗值時,可按JGJ9494表5.2.82取值(KPa)Api扣除主樁樁身截面積的支或盤的水平投影面積(m2)Ap主樁樁端截面積(m2)pi支、盤極限端阻力標準值的修正系數(shù),可按下表取值 支、盤極限端阻力標準值修正系數(shù)pi (表四)支盤支承處土的名稱硬塑粘土可塑粘土粉土粉砂細砂中粗砂極限端阻力標準值修正系數(shù)pi0. 6.計算如下:A、計算支盤的面積F1=0.785(1.420.72) =0.7851.47=1.153m2B、樁桿斷面F2=0.7850.72=0.385m2C、樁桿周長S1=d=3.140.7=2.198mD、單樁豎向極限承載力標準值計算(a) 樁桿側(cè)阻極限標準值計算: 2.1981140=967.12KN 2.1983.255=386.85KN 2.198(9.301.40)38=659.84KN 2.198(3.50.70)60=369.26KN側(cè)阻極限標準值總計:=967.12+386.85+659.84+369.26=2383.07KN(b) 支盤端阻極限標準值計算: 1.1532(盤)4500.9=933.93KN 1.1531(盤)5500.9=570.74KN總計:=933.93+570.735=1504.67KN(c) 樁桿底部端阻極限標準值(0.7/2)2550=211.56KN(d) 單樁豎向極限總阻力標準值 Q總=2383.07+1504.667+211.56=4099.30KN由上述計算可知,盤徑1400mm,樁徑700mm,樁長27m的支盤灌注樁的單樁豎向極限承載力滿足設(shè)計要求單樁豎向極限承載力4000KN的標準值。(3)樁身強度驗算根據(jù)本工程實際受力特點,按純中心受壓計算,樁身混凝土強度核算r0 Nfck A,滿足此條件的樁可按構(gòu)造配筋。適當提高建筑樁基重要性系數(shù),取值r0=1.2,fck=20N/mm2(C30混凝土):1.240001033.14(700/2)220 滿足要求。說明:對一些有較大清福力矩的高聳結(jié)構(gòu)以及設(shè)計規(guī)程要求的建筑,應(yīng)該進行樁抗拔及水平極限承載力計算。為保證樁基設(shè)計的可靠性,抗拔及水平承載力特征值應(yīng)通過荷載試驗確定。本工程不作此項要求。 經(jīng)過以上詳細計算最后確定用:盤徑1400mm,樁徑700mm,樁長27m的支盤樁代替原設(shè)計樁徑為800mm的普通灌注樁。具體施工詳圖見后附圖二。三、支盤樁試驗經(jīng)過認真計算后,確定支盤樁的盤徑、樁徑及樁長,而后會同設(shè)計部門研究了試樁事宜。后由中國鋁業(yè)河南分公司擴建70萬噸/年氧化鋁種子分解項目部委托黃委會設(shè)計研究物探總隊于2004年6月29日至7月5日在該項目種分槽工程現(xiàn)場工地上,做了3根(D=1400mm,d=700mm,L=27m)支盤樁進行單樁豎向抗壓靜荷載試驗,為了取得支盤樁的第一手資料,經(jīng)研究決定試樁做破壞性實驗。實驗結(jié)果見下表五。 根據(jù)上述試驗結(jié)果,并對QS曲線圖及Slgt曲線圖進行了詳細地分析取Q總極值=5500KN較適宜且沉降值符合設(shè)計要求,有前面根據(jù)地勘報告給出各土層的側(cè)阻與端阻的極限標準值計算出盤徑D=1400mm,樁徑d=700mm,樁長L=27m支盤樁的單樁豎向抗壓極限Q總極限值=4099.30KN估算值與試樁的實測值進行比較,顯而易見試驗值較理論值有明顯的提高,此提高率為:5500KN/4099.30KN=1.3417,即提高率為34.17%樁靜載試驗結(jié)果 (表五)試樁編號最大加荷(KN)累計沉降(mm)回彈量(mm回彈率(%)單樁豎向抗壓極限承載力(KN)1620057.554.838.3957602605071.676.909.6455003605066.543.124.695500 根據(jù)現(xiàn)場的實驗結(jié)果,建議的支盤樁和原設(shè)計要求d=800mm,樁長L=36m,且要求單樁豎向極限承載力標準值為4000KN的普通混凝土灌注樁相比較而言,支盤樁的安全儲備還是很大的。通過對現(xiàn)場的支盤樁進行單樁豎向抗壓靜荷載試驗,也進一步證實了在本次70萬噸/年氧化鋁擴建工程項目廠區(qū)內(nèi),對于樁基礎(chǔ)來說只考慮樁身的側(cè)摩阻,而忽略持力層中的端阻力,僅靠增加樁長來滿足設(shè)計的要求是不大合理的。四、 支盤灌注樁施工、 擠擴原理與機具設(shè)備利用支盤成型器在樁孔的某一位置進行擠壓,使周圍的土壤變得密實,灌注砼后形成承力分支或盤,增大支撐面積,從而提高樁的豎向承載力和抗拔力。支盤成型裝置由接長管、液壓缸,支盤成型器、液壓膠管和液壓站五個部分組成,由液壓站提供動力,由支盤成型器實施支盤的成型。本工程選用YZJ型系列液壓擠擴支盤成型器,該系列擠擴設(shè)備技術(shù)成熟,并已推廣應(yīng)用,可根據(jù)工程技術(shù)選取不同設(shè)備型號。、 施工工藝方法要點(1)施工工藝程序為:樁定位放線 挖樁孔、設(shè)鋼板護套 鉆孔機就位 鉆孔至設(shè)計深度 鉆機移位至下一樁位鉆孔 第一次清孔 將支盤成型器吊入孔內(nèi) 在設(shè)計位置壓承力盤 下鋼筋籠 下導管 二次清孔 水下灌注混凝土 清理樁頭 拆除導管、護筒。(2) 成孔采用泥漿護壁,采用GZQ型潛水鉆機或SY-120型鉆井機(3) 當成孔達到要求深度后,將鉆機移至下一樁位繼續(xù)鉆進。清孔后用吊車將支盤成型器吊起對準樁孔中心徐徐放入孔內(nèi),由上而下按設(shè)計要求位置擠擴成型,形成類似竹節(jié)狀承力盤。(4) 壓分支成盤時,要控制油壓,對一般粘性土應(yīng)控制在67Mpa,對密實粉土、沙土為1517Mpa。支盤機弓壓臂擠出或收回過程應(yīng)該認真讀取表頭壓力值、設(shè)備起伏高度、液壓油位差、起止時間等,并做好記錄。(5) 每一承力盤擠擴完后,在不收回擠擴臂情況下,應(yīng)將成型器轉(zhuǎn)動兩周掃平渣土,以使擴盤均勻?qū)ΨQ。(6) 承盤完成后將支盤成型器吊出,即可將稀泥漿注入孔內(nèi)置換濃泥漿至密度為1.11.5t/m3為止。澆筑砼前孔底500mm以內(nèi)的泥漿密度應(yīng)小于1.25 t/m3,含砂率小于8%,粘度28s,沉渣厚度小于100mm。(7) 擠擴支盤成型檢驗及標準:(a) 支盤成型擠擴首次壓力值。(b) 液壓站油位計油面下降值與空載液面下降相比偏差在3mm以內(nèi)。(c) 在沒有泥漿補給的情況下,泥漿下降體積不易小于承力盤體積的50%。(d) 本工程質(zhì)量控制體系規(guī)定了三級監(jiān)督過程:施工班組通過油壓值(油壓值即首次擠擴壓力值直接反映,承力盤所處土層的壓縮特性)、油面下降量(油面下降量是反映支盤機弓壓臂狀態(tài)的直觀指標)等指標進行自檢為一級檢查,如果施工中擠擴壓力值與預估壓力值相差較大(超出15%),應(yīng)立即報告現(xiàn)場技術(shù)人員,并根據(jù)情況對盤位進行適當調(diào)整;現(xiàn)場質(zhì)檢員進行現(xiàn)場監(jiān)督檢查為二級檢查;監(jiān)理工程師檢查認證為三級檢查。(8) 清孔后應(yīng)在0.5h內(nèi)進行下道工序,吊入鋼筋籠,用短鋼管吊掛在孔口上,下導管,安澆灌架進行水下砼澆筑,坍落度應(yīng)為1618cm為宜,利用卷揚機吊導管不斷上下翻插竄動使達到密實,在澆筑至擴盤部位時應(yīng)集中多次沖搗上下竄動反插,使擴盤處砼密實,澆筑方法同導管法水中澆筑砼相同。3、施工注意事項(1) 盤位應(yīng)選定較好的持力層,施工中如地質(zhì)變化,持力層深度不能滿足設(shè)計要求,為提高承載力應(yīng)根據(jù)具體情況適當加深0.51.5m,或在樁上增加2-4個分支或1-2個承力盤以保證達到設(shè)計要求。(2) 由于對土層施加很大側(cè)壓力,鉆機應(yīng)采取相隔跳打以免造成塌孔影響樁身質(zhì)量。(3) 樁的分支或盤未配鋼筋,靠砼的剪力傳遞壓力,因此該處的砼要保證密實,除控制配合比外還應(yīng)控制坍落度和用導管反插搗固密實。(4) 擠擴盤過程中隨著盤體體積增大應(yīng)不斷補充泥漿,尤其在支盤成型器上提過程中。4、質(zhì)量控制(1) 澆筑樁用的原材料質(zhì)量和砼強度必須符合施工規(guī)范的規(guī)定和設(shè)計要求。(2) 成孔深度、分支及承力盤位置必須符合設(shè)計要求,沉渣厚度不得大于100mm。(3) 鋼筋籠制作應(yīng)對鋼筋規(guī)格、焊條規(guī)格、品種、焊口規(guī)格、焊縫長度、焊縫外觀及質(zhì)量、主筋和箍筋的制作偏差等進行檢查。(4) 樁的位置偏移不得大于d/6(d樁直徑),且不大于100mm,垂直度偏差不得大于L/100(L樁長)。(5) 樁應(yīng)取總數(shù)1%,且不少于3根做靜載試驗,取樁總數(shù)的10%-15%作動力測試,檢驗樁體豎向承載力;用應(yīng)力反射法對樁體質(zhì)量進行檢驗,不得有縮徑、夾層、砼不密實等缺陷。五、經(jīng)濟效益1、原設(shè)計圖中的普通灌注樁,直徑d=800mm,樁長36m。每根樁的混凝土量為:V1=0.7850.8235=17.584m32、建設(shè)修改的支盤灌注樁:支盤D=1400mm,樁桿d=700mm,樁長27m,每根樁在不同的土層設(shè)三個支盤,則每根樁的混凝土量為:(1)支盤體積=3.14/30.3250.72+(0.70.315)+0.3152 2+0.050.7851.42= 0.626m33個支盤的混凝土量為:0.6263=1.878m3(2)樁桿的混凝土量為:0.7850.7227(30.7)=9.577m3每根支盤樁的混凝土量為:9.577+1.878=11.455m33、兩種樁型比較(1)、造價分析 由于工藝專業(yè)的要求,種分槽基礎(chǔ)分組一字排開,其間設(shè)置沉降縫,8個槽子為一組。本工程種分槽基礎(chǔ)總樁數(shù)為1516根,按照中國鋁業(yè)河南分公司擴建70萬噸/年氧化鋁招標辦的文件要求,無論是支盤灌注樁還是普通混凝土樁,結(jié)算價格一律按河南省定額及有關(guān)規(guī)定下浮15%進行計算,因此,兩種樁型的經(jīng)濟分析比較見下表六。(表六)樁型樁長(m)單樁豎向極限承載力標準值(KN)單樁混凝土量(m3)單方混凝土造價(元/ m3)單樁造價(元)總造價(元)工期(天)支盤樁D=1400d=700L=27550011.45590010309.510309.51516=1562920232普通樁d=800L=36400018.08680014468.814468.81516=2193470050從表六可以很明顯的得出:每根樁節(jié)約的混凝土量:18.086m311.455m3=6.631m3每根樁節(jié)約造價:14468.8元10309.50元=4159元總造價節(jié)約:14468.8151610309.501516=6305498元從上邊的簡單對比計算中可以清楚的看到,支盤灌注樁比普通灌注樁可降低造價近30%左右,其中還不包括因樁承載力的提高而修改上部承臺設(shè)計所節(jié)約的費用。另外,從施工方面分析,由于普通灌注樁樁長過長,施工成本也就較高。本工程場地地下水位較淺,采用泥漿護壁成孔,樁身越長出現(xiàn)塌孔的現(xiàn)象的可能性就越大,另外廢棄的泥漿外排的量也越大,這些都增加了施工成本,對環(huán)境保護也是不利的。(2)工期分析 從前表的對比分析還可以明顯的看到:支盤灌注樁比普通灌注樁的單樁混凝土量減少了30%之多,因此不僅節(jié)約了造價而且因為支盤灌注樁樁桿短、混凝土量少,鋼筋籠也相應(yīng)縮短,因而大大的加快了施工速度。(3)質(zhì)量分析由于將普通灌注樁改為支盤灌注樁,樁長短了近1/3,大大減少了長樁在施工過程中容易出現(xiàn)的塌孔,縮徑等質(zhì)量事故的機率,能較好的確保樁的施工質(zhì)量。根據(jù)有關(guān)規(guī)定,對本工程樁基已進行了靜載試驗、高應(yīng)變檢測和低應(yīng)變檢測,均滿足要求,各受檢樁均達到樁身完整和基本完整,尤其在樁身每個承力盤擴徑位置,低應(yīng)變測試曲線均有相應(yīng)的信號反射,擠擴成型效果越好反射信號越明顯,可以定性的判斷,擠擴支盤樁擴徑體的位置和大小樁身完整。六、結(jié)束語、 通過本次支盤擠擴灌注樁的設(shè)計及成功實施,進一步證明了擠擴支盤灌注樁具有以下特點:(1) 顯著的經(jīng)濟效益。其單方砼承載力為相應(yīng)普通灌注樁的1.3倍以上,以及在同樣承載力要求下,擠擴支盤樁可比普通直孔樁節(jié)約材料30%以上。(2) 不同土質(zhì)的適應(yīng)性強。尤其在內(nèi)陸沖積和洪積平原的硬塑粘性土、密實粉土、粉細沙層或中粗沙層等均適合作支盤樁的持力層。而且不受地下水位高低的限制。(3)
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