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武漢市二環(huán)線漢口段第1標(biāo)路堤段懸臂樁支護(hù)結(jié)構(gòu)及道路專項施工方案（K0+678.852K2+735） 編制：伍志珍 陳璋 審核：張重喜 審批： 史以軍武漢建工股份有限公司二零一零年七月十號 支護(hù)結(jié)構(gòu)篇1 路堤段支護(hù)結(jié)構(gòu)概況 路堤段全長414.148米，設(shè)計采用城市快速路標(biāo)準(zhǔn)。該段路基兩側(cè)為匝道S1、X1和A、B輔道。A輔道在主線道路以北全長422.581米，B輔道在主線道路以南全長402.627m，A、B輔道為改造道路，道路走向基本維持現(xiàn)狀不做變化，只是在縱斷面略做調(diào)整。原設(shè)計中本段匝道兩側(cè)路基邊坡支護(hù)為懸臂擋土墻支護(hù)，變更后改為C30鋼筋砼樁錨支護(hù)。經(jīng)核查該路段平面布置情況，將原設(shè)計鋼筋砼擋土墻適當(dāng)外移，盡量減少對原有江漢二橋老路堤邊坡的破壞。S1匝道外側(cè)支護(hù)樁起止點為K0+750-K1+060，內(nèi)側(cè)起止點為K0+940-K1+093，X1匝道外側(cè)支護(hù)樁起止點為K0+800-K1+060，內(nèi)側(cè)起止點為K0+940-K1+093。支護(hù)樁主筋采用25螺紋鋼筋均勻分布,箍筋采用8200布置。支護(hù)樁施工分兩步進(jìn)行，先施工地面以下部分，地面以下為鉆孔灌注樁，地面以下施工完畢后在進(jìn)行地面以上懸臂部分施工。根據(jù)設(shè)計施工圖，懸臂部分包括主體樁以及地梁、腰梁，冠梁。全段樁徑為1m，樁間距為1.5m，砼等級為C30。地梁截面為1.40.5m，冠梁截面為1.20.5m ，腰梁分為型和型兩類，型為0.70.5m，型為0.40.3m。 2 編制依據(jù)武漢市二環(huán)線漢口段第1標(biāo)道路工程施工圖武漢市二環(huán)線漢口段（江漢二橋-建設(shè)大道）工程樁錨支護(hù)變更圖中華人民共和國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強制性條文武漢市工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)強制性條文公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范TJ0412000公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn) JTGF80/1-2004公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程（中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JTJ07695）混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（GB50204-2002）硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥（GB175-1999）高強高性能混凝土用礦物外加劑（GB/T 18736-2002） 用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉（GB/T18046-2000） 建筑用砂（GB/T14684-2001） 建筑用卵石、碎石（GB/T14684-2001） 公路工程集料試驗規(guī)程（JTJ054-1994） 公路工程水質(zhì)分析操作規(guī)程（JTJ056-84） 公路工程金屬試驗規(guī)程（JTJ055-83）鋼筋焊接及驗收規(guī)程（JGJ18-96）3 懸臂支護(hù)樁施工流程 測量放樣地梁施工支護(hù)樁懸臂部分施工基坑開挖樁檢測場地清理破樁頭、接樁澆注地梁墊層外墻、冠梁施工腰梁施工封錨錨桿施工4 基坑開挖根據(jù)設(shè)計施工圖，按每30米長為一作業(yè)段進(jìn)行開挖，開挖寬度為順橋向設(shè)計地梁中線兩側(cè)各0.85米寬，開挖深度為地面至設(shè)計地梁頂面以下60cm。開挖前應(yīng)進(jìn)行測量放線，并向監(jiān)理工程師報驗。對于開挖造成原路堤不穩(wěn)定的地段必須采取有效的支護(hù)措施?；娱_挖完畢后，采用機械加人工對基底整平，澆注地梁底部墊層C15砼，砼墊層厚度為10cm，寬度為地梁中線兩側(cè)各80cm。5 地梁施工基坑開挖完畢后，采用機械加人工對基底整平，澆注地梁底部墊層C15砼，砼墊層厚度為10cm，寬度為地梁中線兩側(cè)各80cm。墊層施工完畢進(jìn)行下部灌注樁檢測，樁檢合格后即可破除樁頭。為確保樁頭質(zhì)量，破樁時必須鑿至樁頂無浮漿，樁頂無松散顆粒，對于需要接樁的部位，必須按下圖要求進(jìn)行施工：樁頭質(zhì)量檢查合格后即可接樁，接樁砼標(biāo)號要高于原樁砼一個標(biāo)號，對于接樁長度較長的，必須加箍筋，箍筋與原樁設(shè)計箍筋一致。地梁鋼筋綁扎完畢立模進(jìn)行砼澆注，地梁模板采用木模，地梁澆注完畢后原樁頭鋼筋必須伸出地梁頂一定長度便于后續(xù)鋼筋連接接頭滿足規(guī)范規(guī)定要求。6 懸臂樁墻施工 （1）鋼筋檢驗 鋼筋必須按不同種類、等級、牌號、規(guī)格及生產(chǎn)廠家分批驗收、分別堆放，不得混雜，且應(yīng)立標(biāo)牌以示識別。鋼筋在運輸、儲存過程中，應(yīng)避免銹蝕和污染，并堆置在鋼筋棚內(nèi)。 在鋼筋進(jìn)場后，要求提供附有生產(chǎn)廠家對該批鋼筋生產(chǎn)的合格證書，標(biāo)示批號和出廠檢驗的有關(guān)力學(xué)性能試驗資料。進(jìn)場的每一批鋼筋，均按公路工程金屬試驗規(guī)程（JTJ055-83）進(jìn)行取樣試驗，試驗不合格的不得使用于本工程。（2）鋼筋制作、綁扎支護(hù)樁鋼筋按設(shè)計圖紙在鋼筋加工棚內(nèi)進(jìn)行加工；支護(hù)樁主筋采用熱軋_HRB335，主筋伸入冠梁中30d，主筋采用直螺紋連接，接頭不設(shè)于最不利處（地梁上設(shè)置3處），并使接頭交錯排列，受拉區(qū)同一焊接接頭范圍內(nèi)接頭鋼筋的面積不得超過該截面鋼筋總面積的50%。 為保證鋼筋保護(hù)層的厚度，在鋼筋與模板間設(shè)置三角砂漿墊塊，墊塊用預(yù)埋的鐵絲與鋼筋扎牢，并互相錯開布置。支護(hù)樁保護(hù)層厚度為50mm，地梁、冠梁保護(hù)層厚度為30mm。此外，在綁扎鋼筋過程中，由于現(xiàn)場沿路線方向結(jié)構(gòu)物高度變化較大。對于高度較大部分，必須先沿路線方向在結(jié)構(gòu)物外圍搭設(shè)雙排腳手架，腳手架鋼管采用普通建筑鋼管及扣件連接，腳手架須等到支護(hù)樁外擋墻砼澆注完畢，模板拆除以后方可拆除。（3）模板支撐地梁底設(shè)置C15混凝土墊層，墊層厚100mm寬度為1600mm.地梁模板采用木模，根據(jù)設(shè)計要求每10.5m進(jìn)行分隔(分隔處采用20mm厚泡沫板)。根據(jù)施工現(xiàn)場實際情況，支護(hù)樁與擋墻分兩次澆注，模板支撐分兩次進(jìn)行，先安裝支護(hù)樁模板，支護(hù)樁模板采用定型鋼模，鋼模根據(jù)支護(hù)樁高度制成2米一節(jié)和1米一節(jié)進(jìn)行組裝。支護(hù)排樁外側(cè)為砼墻，待支護(hù)排樁澆注完畢后綁扎墻體鋼筋，鋼筋綁扎完畢支墻體外模，外模采用鋼模板，鋼模分節(jié)與排樁模板相同，每塊模板長度為5.24米，伸縮縫位置墻體全高范圍內(nèi)要預(yù)留2cm寬伸縮縫。墻體內(nèi)模采用木模，木模支撐借助外墻鋼模對拉桿進(jìn)行支撐，外側(cè)鋼模對拉桿錨固。加工好的外墻模板運到現(xiàn)場，涂刷脫模劑，按模板支撐結(jié)構(gòu)示意圖設(shè)置支撐拼裝模板。拼裝模板時應(yīng)注意保證拼縫的密封性，防止漏漿。腰梁模板采用鋼模，腰梁施工在混凝土擋墻施工完后進(jìn)行，其連接部位采用植筋連接。連接部位的混凝土表面鑿毛處理。（4）模板分段數(shù)量表及支撐形式圖為保證工程進(jìn)度以及合理循環(huán)利用模板，根據(jù)我標(biāo)段路堤段實際情況，模板配置數(shù)量表如下：模板類型支護(hù)樁鋼模擋墻模板側(cè)板弧形段H=2mH=1mH=2mH=1mH=2mH=1m數(shù)量（塊）根據(jù)設(shè)計施工圖，每隔10米設(shè)一伸縮縫，伸縮縫剛好位于支護(hù)樁中，故考慮每7根樁為一節(jié)段，即實際施工中每隔10.5米設(shè)置一伸縮縫。擋墻鋼模板參照10.5米布置，具體布置見下圖（單位：mm）： （5）支護(hù)樁及擋墻砼澆注鋼筋布筋、立模驗收合格后，進(jìn)行澆筑砼。澆筑前重點檢查鋼筋保護(hù)層、墊塊數(shù)量和鋼筋的位置、預(yù)埋件表面與模板貼得是否嚴(yán)密，確認(rèn)合格后方可澆筑混凝土?；炷琳駬v的好壞直接影響清水混凝土的外觀質(zhì)量。砼在商品砼攪拌站拌和、運輸車送至施工地點，用泵車泵送進(jìn)行澆筑。支護(hù)樁及擋墻混凝土澆筑采用分次澆注，第一次澆注支護(hù)樁懸臂部分，懸臂部分采用一次澆筑成型，對于下料高度較大的樁，澆注時要設(shè)置串筒。第二次澆筑外擋墻和樁頂冠梁。砼振搗采用12臺振搗棒，每插點振搗時間不少于15秒，砼的振搗采用分層下料、分層振搗，每層厚度嚴(yán)格控制在30cm。為使上下層混凝土結(jié)合成整體，上層混凝土的振搗要在下層初凝前進(jìn)行，并要求振搗棒插入下層混凝土510cm。振搗機具采用插入式震搗器，一般情況下采用直徑為50mm的振動棒，移動間距為30cm；鋼筋密集部位采用直徑為30cm的振動棒，移動間距控制在20cm。振動棒插點呈梅花形布置，間距為振動半徑的1.5倍左右。每插點振搗時間為1530秒，至砼面大致平整，液面不再下沉，表面無氣泡上冒時可換點振搗。振搗時應(yīng)注意既不能漏振(特別是邊角部位,以防產(chǎn)生松散、蜂窩和麻面),也不能過搗(以防產(chǎn)生離析或泌水而使混凝土表面形成“老人斑”和魚鱗紋)。插點布置時，還應(yīng)注意模板邊緣和轉(zhuǎn)角位置。插點離模板邊緣15左右，并盡量減少與鋼筋、模板碰撞。振動棒操作時應(yīng)做到快插慢拔，防止空氣混入砼中。砼澆筑時，應(yīng)超高3，便于蓋梁底模與墩身緊密相貼，減少結(jié)合面縫隙，防止漏漿?；炷翝沧⑼瓿?4小時后，即要進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。養(yǎng)護(hù)采用薄膜包裹措施，做到保濕保溫。（6）墻模板驗算混凝土墻計算斷面寬度200mm，高度8000mm，外龍骨采用雙槽鋼12.號槽鋼，斷面跨度方向間距1500mm。對拉螺栓布置12道，在斷面內(nèi)水平間距333+66611，對拉螺栓直徑22mm。模板強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=27.480kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.927.480=24.732kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。 外龍骨計算簡圖 外龍骨彎矩圖(kN.m) 外龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 外龍骨變形計算受力圖 外龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 6.104kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 43.970kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.388mm 外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為： 截面抵抗矩 W = 124.28cm3； 截面慣性矩 I = 783.00cm4； (a)外龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=6.104106/1.05/124280.0=46.78N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (b)外龍骨撓度計算 最大變形 v = 0.388mm 外龍骨的最大撓度小于1500.0/400,滿足要求!對拉螺栓計算 N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 22 對拉螺栓有效直徑(mm): 20 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 282.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 47.940 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 43.970 對拉螺栓強度驗算滿足要求!內(nèi)龍骨間距167mm，內(nèi)龍骨采用50100mm木方，面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.17m。 荷載計算值 q = 1.245.0000.167+1.405.4000.167=10.281kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 16.701.801.80/6 = 9.02cm3； I = 16.701.801.801.80/12 = 8.12cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.687kN N2=1.889kN N3=1.889kN N4=0.687kN 最大彎矩 M = 0.028kN.m 最大變形 V = 0.081mm (a)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02810001000/9018=3.105N/mm2 面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (b)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31030.0/(2167.00018.000)=0.514N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (c)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.081mm 面板的最大撓度小于167.0/250,滿足要求!內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1745.00+1.40.175.40=10.281kN/m 撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.1745.00=7.515kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨計算簡圖 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.597kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 7.132kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.299mm 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.597106/83333.3=7.16N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33625/(250100)=1.088N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.299mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于341.0/250,滿足要求!（7）柱模板驗算柱模板的截面寬度 B=1000mm， 柱模板的截面高度 H=1000mm， 柱模板的計算高度 L = 7500mm， 柱箍間距計算跨度 d = 500mm。 柱箍采用8號槽鋼U口豎向。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=35.480kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.935.480=31.932kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。傳遞到柱箍的均布荷載 Q： Q = (1.231.93+1.402.70)0.50=21.05kN/m H 柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 3.916kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 12.840kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.172mm H柱箍的截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 25.30cm3； 截面慣性矩 I = 101.30cm4； (1)H柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=3.916106/1.05/25300.0=147.41N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)H柱箍撓度計算 最大變形 v = 2.172mm H柱箍的最大撓度小于1220.0/400,滿足要求!7 混凝土工程質(zhì)量保證措施為保證混凝土表面美觀，根據(jù)施工中可能出現(xiàn)的混凝土表面質(zhì)量通病及其產(chǎn)生原因，采取一定的預(yù)防保證措施和處理措施，通常情況下主要從配合比、混凝土搗固、養(yǎng)護(hù)等幾方面著手考慮，現(xiàn)分別說明如下：（1）為了使擋墻外觀達(dá)到良好的光潔度，對混凝土的配合比進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，采用了清水鏡面混凝土這樣一項較新的技術(shù)，它是在現(xiàn)有清水混凝土技術(shù)基礎(chǔ)上的一種發(fā)展與創(chuàng)新。它通過水泥與水經(jīng)過水化反應(yīng)，生成C-S-H凝膠體、水化鐵酸鈣凝膠體、Ca（OH）2晶體、水化鋁酸鈣晶體和水化硫鋁酸鈣晶體。根據(jù)膠凝材料的水化機理通過最佳配合比設(shè)計，保證水泥漿能夠產(chǎn)生上述凝膠體和晶體使之在粘貼光滑模板表面均勻分布而產(chǎn)生鏡面光亮的效果。根據(jù)上述配制機理，為了改善清水鏡面混凝土的性能，我們要求商品混凝土攪拌站對不同水泥用量、不同外加劑摻量、不同的摻和料摻量、不同坍落度及不同的澆筑方法進(jìn)行對比試驗，通過試配選擇即符合設(shè)計強度，又能滿足外觀質(zhì)量的清水混凝土最佳摻配比。 另外，為了達(dá)到清水鏡面混凝土色澤和光潔度的要求，混凝土原材料全部采用同種品牌、同種產(chǎn)地。外加劑采用聚羧酸高效減水劑，相比其它減水劑，一方面更多的降低了混凝土中的水灰比，減少單方用水量，混凝土硬化后自由水減少，降低了由水分蒸發(fā)而在混凝土中形成的毛細(xì)孔，硬化后混凝土結(jié)構(gòu)更加均勻密實；另一方面更好的提高了混凝土的和易性、擴展度和均勻性，混凝土更易振搗密實，消除冷施工縫和色差。 （2）加強混凝土的養(yǎng)護(hù)，防止出現(xiàn)脫水現(xiàn)象和干縮裂縫混凝土在澆筑終凝后的1012小時內(nèi)，必須不斷的澆水濕潤覆蓋保溫、保濕加強養(yǎng)護(hù)，以維護(hù)良好的硬化條件，澆水的次數(shù)以能使混凝土保持充分的潮濕狀態(tài)為度，在一般氣候條件下，當(dāng)氣溫在15以上時，最初三天白天應(yīng)至少每隔2小時澆水一次，夜間至少澆水兩次，在以后的日期中，每晝夜至少澆水四次。在較干燥氣候條件下或混凝土中水份較少時，澆水次數(shù)宜再適當(dāng)增加，養(yǎng)護(hù)期不得少于7天。（3）混凝土表面質(zhì)量通病的防治措施a）預(yù)防混凝上表面氣泡的措施 根據(jù)氣泡的特征調(diào)整混凝土的水灰比和坍落度。發(fā)現(xiàn)拌合 物表面有大量氣泡出現(xiàn)時，應(yīng)減小混凝土的水灰比和坍落度；適當(dāng)減小澆筑分層厚度，以減少排氣阻力，分層厚度宜控制在30cm左右。用摻外加劑與不摻外加劑的效果對比來簽別外加劑的“副作用”。二次振搗可有效減少混凝土表面氣泡，第一次在該層混凝土澆筑完成后進(jìn)行，第二次在上層混凝土澆筑前進(jìn)行，頂層一般在0.5h后進(jìn)行。b）預(yù)防混凝土色斑和皺紋的措施 先將模板板面用砂紙或噴砂處理干凈，再用脫模劑均勻涂 于模板表面，即可灌注混凝土。剔除骨料中的染色物質(zhì)，更換含染色物質(zhì)太多的骨料。c）預(yù)防模板接縫錯臺、漏漿、起砂的措施采用整體組合鋼模，各板塊之間采用高強度螺栓連接，能較好地解決漏漿問題。由于整體組合鋼模板要求的加工精度較高，故由專業(yè)工廠加工。d）預(yù)防混凝土表面裂紋的措施網(wǎng)狀裂紋：在保證混凝土強度的前提下，盡量加大細(xì)骨料的比例、降低水和水泥的用量。選用摻合適量礦粉的水泥配制混凝土，并摻緩凝劑延緩混凝土凝結(jié)時間(以降低水化熱釋放速度)，拌制前對粗骨料灑水使之降溫。加強模板外灑水和拆模后對混凝土表面的灑水養(yǎng)護(hù)。水平裂紋冒白漿：盡量采用一模到頂連續(xù)灌注工藝，以減少接縫，加強混凝土的搗固，確?；炷撩軐?；必須分段澆注時，作好混凝土接茬面的處理；預(yù)留的錨栓孔不宜過深，并注意灌漿封嚴(yán)，以減少雨水進(jìn)孔。8安全保證措施基槽施工部分分為土方開挖和施工臨時支護(hù)施工兩大部分。土方部分工作為機械開挖、人工清底及外運的組織施工。支護(hù)施工部分工作采用打壓槽鋼支護(hù)及施工過程中的排水等。土方開挖之前先進(jìn)行壓槽鋼支護(hù)施工；然后開挖，同時進(jìn)行排水溝施工，接著施工地梁；土方開挖及結(jié)構(gòu)施工的同時進(jìn)行明溝排水等工作。（1）地質(zhì)情況一覽表地層編號巖土名稱(KN/m3)C(kPa)(度)m(Kpa/m2)f(Kpa)fak1雜填土198185480252素填土18.814818803090淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土17.210560020601黏土18.3158198030902黏土18.620103000401203黏土18.3158198030901淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土17.310667220602粉質(zhì)黏土夾粉土18.1101226802580粉質(zhì)黏土與粉土粉砂互層17.915207500351001粉砂0251000040120（2）擬采用的施工臨時支護(hù)措施在土方開挖前采用20a槽鋼間隔500mm壓入，并在設(shè)計永久性錨桿部位設(shè)置腰梁（20a槽鋼），利用設(shè)計的永久性錨桿增設(shè)連接器（YGL型）作為施工臨時性支護(hù)錨桿使用。 （3）安全技術(shù)措施（a）施工現(xiàn)場的布置應(yīng)符合防火、防爆、防洪、防雷電等安全規(guī)定及文明施工的要求，施工現(xiàn)場的生產(chǎn)、生活辦公用房、倉庫、材料堆放場、停車場、修理場等應(yīng)按批準(zhǔn)的平面布置圖進(jìn)行布置。（b）現(xiàn)場道路應(yīng)平整、堅實、保持暢通，危險地點應(yīng)懸掛按照GB289382安全色和GB2893-82安全標(biāo)志規(guī)定的標(biāo)牌，夜間行人經(jīng)過的坑、洞應(yīng)設(shè)紅燈示警，施工現(xiàn)場設(shè)置大幅安全宣傳標(biāo)語。（c）現(xiàn)場的生產(chǎn)、生活區(qū)要設(shè)足夠的消防水源和消防設(shè)施網(wǎng)點，消防器材應(yīng)有專人管理不得亂拿亂放，所有施工人員要熟悉并掌握消防設(shè)備的性能和使用方法。（d）各類房屋、庫棚、料場等消防安全距離應(yīng)符合公安部門的規(guī)定，室內(nèi)不得堆放易燃品。（e）施工現(xiàn)場的臨時用電，嚴(yán)格按照施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范JGJ688的規(guī)定擴行。臨時用電工程的安裝、維修和拆除，均由經(jīng)過培訓(xùn)并取得上崗證的電工完成，非專業(yè)電工不準(zhǔn)進(jìn)行電工作業(yè)。（f）施工中發(fā)發(fā)現(xiàn)危及地面建筑物或危險品、文物時，應(yīng)立即停止施工，待處理完畢方可施工。（g）雨季施工時，應(yīng)按雨季施工要求進(jìn)行。（4）施工機械安全控制措施各種機械操作人員和車輛駕駛員，必須取得操作合格證，不準(zhǔn)操作與證不相符的機械，不準(zhǔn)將機械設(shè)備交給無本機操作證的人員操作，對機械操作人員要建立檔案，專人管理。操作人員必須按照本機說明規(guī)定，嚴(yán)格執(zhí)行工作前的檢查制度和工作中注意觀察及工作后的檢查保養(yǎng)制度。機械設(shè)備在施工現(xiàn)場停放時，應(yīng)選擇安全的停入地點，夜間應(yīng)有專人看管。用手柄起動的機械應(yīng)注意手柄倒轉(zhuǎn)傷人，向機械加油時要嚴(yán)禁煙火。嚴(yán)禁對運轉(zhuǎn)中的機械設(shè)備進(jìn)行維修、保養(yǎng)、調(diào)整等作業(yè)。定期組織機電設(shè)備安全大檢查，對檢查中查出的安全問題，按照“三不放過”的原則進(jìn)行調(diào)查處理，制定防范措施，防止機械事故的發(fā)生。模板大樣圖（未完待續(xù)）錨桿篇1編制依據(jù)1.1圖紙 武漢市二環(huán)線漢口段（江漢二橋建設(shè)大道）工程K0+940.00K1+090.00支護(hù)工程施工圖。主要規(guī)范、規(guī)程、標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范國家建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范GB50330-2002混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB500102002鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范GBJ50086-2001土層錨桿（索）設(shè)計與施工規(guī)范CECS22：2005建筑工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50300-2002行業(yè)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008建筑地基處理規(guī)范JGJ79-2002建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ120-99規(guī)程地方湖北省深基坑工程技術(shù)規(guī)定DB42/159-20041.2 地質(zhì)勘察報告：巖土工程勘察報告（詳勘） 2工程概況武漢市二環(huán)線漢口段（江漢二橋建設(shè)大道）工程全長11.7公里，主線雙向6車道。規(guī)劃除漢口火車站段設(shè)下穿通道外，全線路段建設(shè)高架橋。工程建設(shè)主要內(nèi)容包括：道路工程、橋梁工程、排水工程以及附屬工程等。本工程位于第1標(biāo)段：江漢二橋雙墩段（0+678-2+735），全長約2.10KM，包括宗關(guān)立交和鐵路跨線橋等。二環(huán)線漢口段工程建設(shè)單位為武漢地產(chǎn)集團有限公司，第1標(biāo)段設(shè)計單位為中鐵第四勘察設(shè)計院集團有限公司，勘察單位為中鐵二院工程集團有限責(zé)任公司，地質(zhì)勘察監(jiān)理為中交第二公路勘察設(shè)計研究院有限責(zé)任公司。本工程區(qū)段為江漢二橋橋頭建一路段，現(xiàn)有江漢二橋路堤段改造及其它局部道路的擴寬改造。該區(qū)段擋墻采用樁錨的支護(hù)方式，現(xiàn)對錨桿施工的方案進(jìn)行編制。支護(hù)方式江漢二橋橋頭建一路段（匝道編號S1、X1），設(shè)置2組上下匝道，上下匝道及主線采用樁錨結(jié)構(gòu)擋墻收坡。K0750.000K0780.000路基左側(cè)設(shè)置樁錨結(jié)構(gòu)擋墻，該段路基兩側(cè)為A、B輔道。K0940.000K1090.000主線兩側(cè)設(shè)置樁錨結(jié)構(gòu)擋墻。K0800.000K1070.000匝道兩側(cè)設(shè)置設(shè)置樁錨結(jié)構(gòu)擋墻。3 場地工程地質(zhì)條件3.1 周邊環(huán)境本工程位于江漢二橋建一路上下匝道路基段，為交通的咽喉要道，施工期間，保證路面仍保留有雙向四車道18m寬的通行能力。擬建場區(qū)位于漢口城區(qū)，沿線均為城市交通主干道，地下管網(wǎng)密集，道路沿線及鐵路兩側(cè)地下埋設(shè)有多條通信信號電纜、電力電纜、天然氣管道、給排水管道等，在施工前，應(yīng)進(jìn)一步實地查明具體走向、位置、埋深，施工時應(yīng)做好防護(hù)、遷移等措施。3.1.1場地地形、地貌特征擬建場地位于江漢二橋建一路上下匝道路基段，為交通的咽喉要道，屬于漢江I級沖積階地區(qū)。地面高程在24.40m25.88m之間3.1.2 地質(zhì)構(gòu)造武漢位于揚子地臺北部，秦嶺地槽東端之南，屬淮陽山字形構(gòu)造南弧西翼。雖有多期造山運動復(fù)合影響的痕跡，但主要受控于燕山期構(gòu)造運動，表現(xiàn)為一系列走向近東西到北西西的線性褶皺以及北西、北西西和近東西的正逆斷層及逆斷層。在南北向應(yīng)力支配下，還發(fā)育有其它一級的構(gòu)造帶，即北北東及北西西兩組張扭性斷裂。武漢市基巖地質(zhì)圖顯示，擬建場地南部有一條東西走向的物探推測斷層通過。該斷層無全新世活動跡象，且上覆蓋有數(shù)十米厚度的第四系地層，故對場區(qū)的穩(wěn)定性不產(chǎn)生影響。本區(qū)現(xiàn)代構(gòu)造運動呈現(xiàn)緩慢下降的性質(zhì)，新構(gòu)造運動升降幅度不大，是一個相對穩(wěn)定的地帶。武漢地區(qū)屬亞熱帶季風(fēng)氣候，四季分明。春季溫暖潮濕，夏季炎熱，秋季晴朗少雨，冬季干旱。冬夏溫差大，歷年7月份氣溫最高，平均達(dá)28.831.3中，最高達(dá)41.3；1月份氣溫最低，平均為2.64.6，極端最低溫