濟三沿空留巷實施方案.doc

濟三煤礦3上中厚煤層大斷面巷道沿空留巷技術(shù)研究實 施 方 案兗州煤業(yè)股份有限公司濟寧三號煤礦山東科技大學2011年7月 目錄1項目研究的必要性22研究內(nèi)容63主要經(jīng)濟技術(shù)指標、項目最終目標84關(guān)鍵技術(shù)85研究方法與技術(shù)線路86數(shù)值模擬分析97濟三煤礦沿空留巷實施方案138可行性及可靠性分析、論證509對安全、環(huán)境、健康的影響性分析5110研究基礎及技術(shù)條件5111經(jīng)濟社會效益分析5212項目實施進度計劃5413經(jīng)費計劃5514項目組成員及分工561項目研究的必要性1.1國內(nèi)沿空留巷的現(xiàn)狀沿空留巷技術(shù)自20世紀50年代在我國開始使用以來，一直是我國煤炭開采的重要技術(shù)發(fā)展方向。到目前為止，我國在沿空留巷理論與技術(shù)研究方面做了大量的工作，在條件較好的薄及中厚煤層采煤工作面的沿空留巷技術(shù)已日趨完善，巷旁支護、巷內(nèi)支護、加強支護及煤幫加固技術(shù)已趨成熟，但在條件困難的中厚煤層或厚煤層較大斷面巷道中采用沿空留巷技術(shù)仍存在著一些技術(shù)難題，使得一些礦井在應用沿空留巷技術(shù)時沒有取得預期的效果，甚至留巷失敗，從而限制了沿空留巷技術(shù)在我國更廣泛地推廣應用。1.1.1沿空留巷支護技術(shù)的發(fā)展歷程根據(jù)沿空留巷巷內(nèi)和巷旁支護方式，我國沿空留巷技術(shù)的發(fā)展歷程，大致可分為以下四個階段。第一階段，20世紀50年代起，在煤厚1.5m以下的煤層中嘗試著用矸石墻作巷旁支護，巷內(nèi)主要采用木棚支護，其存在著矸石的沉縮量大、巷內(nèi)支架變形嚴重、維護工作量大、工人壘砌矸石的工效低、勞動強度大、安全性差等問題，其應用范圍受到極大限制。第二階段，20世紀60年代至70年代，在1.52.5m厚的煤層中應用密集支柱、木垛、矸石帶、砌塊等作為巷旁支護，巷內(nèi)多采用木棚、工字鋼梯形支架支護，沿空留巷取得了一定成功，并得到了一定程度的應用。第三階段，20世紀80年代至90年代，在大力推行綜合機械化采煤后，隨著采高不斷增大，我國煤礦工作者在引進、吸收國外的沿空留巷技術(shù)的基礎上，發(fā)展了巷旁充填護巷技術(shù)，巷內(nèi)多采用U型鋼可縮性金屬支架。90年代初期，沿空留巷理論與技術(shù)有了較大的發(fā)展，但由于巷內(nèi)支護大多為被動支護，加之巷旁充填技術(shù)還不完善，其支護技術(shù)難以適應大斷面沿空留巷的要求，在90年代中后期，沿空留巷技術(shù)應用范圍又呈減少趨勢。第四階段，21世紀以來，隨著錨網(wǎng)索支護技術(shù)的推廣應用和巷旁充填技術(shù)的不斷完善，我國在厚煤層綜放工作面進行了沿空留巷技術(shù)試驗研究，如潞安礦務局常村煤礦S2-6綜放工作面，巷內(nèi)采用錨梁網(wǎng)索聯(lián)合支護，巷旁支護運用高水材料充填加上空間錨栓加固網(wǎng)技術(shù)，進行綜放大斷面沿空留巷試驗，并取得初步成功。1.1.2沿空留巷理論研究現(xiàn)狀國外沿空留巷研究已有較長的歷史，較有影響的理論是英國南威爾斯大學斯麥脫(Smart)于1982年提出的巖梁傾斜理論。該理論認為巷旁支護對巷道基本頂起控制作用，主張用控制巷道煤柱側(cè)和巷旁支護側(cè)的頂板下沉量，即控制頂板傾斜度的方法作為設計巷旁支護工作阻力和可縮量的依據(jù)。孫恒虎教授等根據(jù)煤層頂板特征和彈塑性力學的有關(guān)理論，將長壁工作面沿空留巷的煤層頂板簡化成了層間結(jié)合力忽略不計的矩形“疊加層板”，認為沿空留巷支護載荷只與短支承邊界的載荷有關(guān)。郭育光教授等研究認為，巷旁支護應具有早期強度高、增阻速度快的特點，緊隨工作面構(gòu)筑，及時支護直接頂，避免與上部基本頂離層，并切斷直接頂，減小巷旁支護載荷，控制巷道變形隨著工作面推進，巷旁支護阻力應達到切頂阻力，當基本頂彎矩在巷旁支護邊緣附近達到極限時，切斷基本頂?？迓涞捻肥捎谄扑楹篌w積增大，當充滿采空區(qū)時，更上位巖層在煤體和矸石的支撐下取得運動平衡，巷道圍巖變形趨向緩和。采高決定巷旁支護的切頂高度。巷旁支護阻力大小應根據(jù)塊體不同時期的平衡條件推導出不同時期的巷旁支護阻力的計算式。李化敏教授分析了沿空留巷頂板巖層運動的過程及其變形特征，明確了頂板巖層運動各階段巷旁充填體的作用，根據(jù)充填體與頂板相互作用原理，確定了各階段沿空留巷巷旁充填體支護阻力的控制設計原則，并建立了相應的支護阻力及合理壓縮量數(shù)學模型。漆泰岳教授等通過現(xiàn)場實測和理論分析對不同圍巖條件下基本頂斷裂引起的整體澆注護巷帶的支護強度和變形能力進行了深入研究，提出了使沿空留巷巷道保持穩(wěn)定的整體澆注護巷帶支護強度與變形的理論計算方法，進而對沿空留巷整體澆注護巷帶的適應性進行了研究。謝文兵博士等在工程實踐基礎上，采用適于分析巖層斷裂和垮落的數(shù)值分析軟件UDEC建立相應的數(shù)值分析模型，詳細分析了綜放沿空留巷圍巖移動規(guī)律，系統(tǒng)分析了基本頂斷裂位置、端頭不放頂煤長度、原有巷道支護技術(shù)、充填體寬度充填方式和充填體強度對綜放沿空留巷圍巖穩(wěn)定性影響規(guī)律，得出了許多有益的結(jié)論。研究結(jié)果表明，在保證頂煤及頂板穩(wěn)定前提下，合理利用圍巖移動規(guī)律，確定合理充填方式和充填體強度，既能保證充填體穩(wěn)定，又能達到很好的留巷效果。朱川曲教授等根據(jù)綜放沿空留巷圍巖變形大且圍巖力學參數(shù)中有許多隨機變量的特征，闡述了其支護結(jié)構(gòu)可靠性分析的必要性。應用工程結(jié)構(gòu)可靠性理論，建立了綜放沿空留巷支護結(jié)構(gòu)可靠性分析模型，得到了支護結(jié)構(gòu)可靠度的計算公式。研究認為，通過合理選擇錨桿類型、加大錨桿支護密度、改善錨固體及充填材料力學性能等措施，可達到提高綜放沿空留巷支護結(jié)構(gòu)可靠性的目的。華心祝從如何提高頂板巖層的自承載能力入手，提出了一種主動的巷旁加強支護方式巷旁錨索加強支護，建立了考慮巷幫煤體承載作用和巷旁錨索加強作用的沿空留巷力學模型，并分析了巷內(nèi)錨桿支護和巷旁錨索加強支護的作用機理。利用理論分析所得結(jié)論，進行了工程實踐，為較大采高工作面沿空留巷技術(shù)提供了理論依據(jù)和借鑒經(jīng)驗。1.1.3沿空留巷巷內(nèi)和巷旁支護主要形式（1）巷內(nèi)支護主要形式目前我國沿空留巷巷內(nèi)主要支護形式有以下幾種：工字鋼梯形剛性金屬支架；工字鋼梯形可縮性金屬支架；U型鋼可縮性金屬支架；錨桿支護；錨網(wǎng)索支護；聯(lián)合支護。（2）巷旁支護主要形式我國煤礦在應用沿空留巷技術(shù)時，絕大多數(shù)都要設置巷旁支護。應用較多的巷旁支護形式有以下幾種：木垛；密集支柱；矸石帶；砌塊墻；巷旁充填墻。1.1.4沿空留巷技術(shù)存在的問題及改進建議到目前為止，我國在沿空留巷技術(shù)的應用方面進行了許多的探索，積累了豐富的經(jīng)驗，從薄煤層到厚煤層，從緩傾斜煤層到急傾斜煤層，都已有沿空留巷的成功經(jīng)驗。但是，由于我國煤礦地質(zhì)條件多樣，沿空留巷圍巖控制機理研究復雜、巷旁支護技術(shù)還不十分完善，在沿空留巷技術(shù)研究與應用中仍存在著不足之處，目前在支護設計思路、巷內(nèi)支護、巷旁支護及理論研究方面還存在一定問題。支護設計思路問題。以往采用沿空留巷技術(shù)，支護設計思路不合理，大多將工作面回采前的巷道掘進與回采后的留巷相互獨立，沒有統(tǒng)籌考慮，沒有將沿空留巷視為一項系統(tǒng)工程，如在對需要保留的巷道掘進前，進行巷道支護形式選擇和支護參數(shù)設計時，沒有預先考慮后期沿空留巷技術(shù)的需要，從而導致沿空留巷后巷內(nèi)支護體強度不能滿足兩次采動影響的要求、巷內(nèi)支護與巷旁支護不匹配，使留巷效果達不到預期目標，甚至失敗。巷內(nèi)支護問題。大量理論研究和生產(chǎn)實踐表明，如何提高巷道圍巖強度，并正確選擇合適的巷內(nèi)支護方式是保證所留巷道在留巷后巷道穩(wěn)定的關(guān)鍵。隨著綜采、綜放采煤技術(shù)的發(fā)展，工作面采高逐漸加大，由于工作面一次采出的煤層厚度增大，上覆巖層活動程度及波及的范圍相應增加，回采巷道壓力隨采高的增加而增加，以及已采區(qū)和工作面采動引起的支承壓力的疊加作用，使巷道圍巖應力增加，使得工作面超前支承壓力影響距離加大，礦壓顯現(xiàn)劇烈，沿空留巷的頂板下沉量隨開采厚度增加而增大，在工作面前方附近，巷道斷面收縮率較大，若不采取合理的巷內(nèi)支護方式將所留巷道的變形控制在一定的范圍內(nèi)，則很難保證所留巷道在下區(qū)段回采時能正常使用。以前國內(nèi)沿空留巷巷內(nèi)支護多采用金屬支架，屬被動支護，即使加大型鋼重量、減小棚距仍難以維護所留巷道的穩(wěn)定，因此有必要采用一種能主動提供支護阻力的巷內(nèi)支護方式。巷旁支護問題。巷旁支護作為沿空留巷的一個技術(shù)難點，在我國一直沒有得到很好地解決。傳統(tǒng)的巷旁支護存在支護阻力、可縮性等力學性能與沿空留巷圍巖變形不相適應、密閉性能差和機械化程度低等缺點，不利于巷道維護和防止采空區(qū)漏風與自燃發(fā)火。所以，長期以來我國沿空留巷基本上只是應用在條件較好的薄及中厚煤層，條件困難或厚煤層中采用這種方式留巷成功率不高，大部分留巷需要翻修方可復用。傳統(tǒng)的巷旁支護方式只適用于中厚以下煤層的低瓦斯礦井和無自然發(fā)火傾向的煤層。高水速凝材料與高水灰渣材料巷旁充填、硬石膏等風力充填，都需要建立一套較為復雜的充填系統(tǒng)，而且充填設備性能不佳、充填材料成本較高。沿空留巷理論研究問題。沿空留巷與一般的回采巷道不同，其巷道的一側(cè)幫為煤體，另一側(cè)幫為巷旁支護體，屬大變形圍巖，同時，還必須承受掘進和兩次強烈的采動產(chǎn)生的疊加應力的影響，礦壓顯現(xiàn)劇烈，它是一項極其復雜的工程技術(shù)，但到目前為止，對沿空留巷圍巖控制機理研究不夠深入，對沿空留巷所處的應力環(huán)境及其礦壓顯現(xiàn)規(guī)律掌握不夠，構(gòu)建的沿空留巷受力模型還不完善，還沒有一套行之有效的沿空留巷支護參數(shù)設計方法，不能很好的指導沿空留巷工程實踐，從而帶來以下兩種后果：一是因缺乏理論上的正確指導，在沿空留巷支護設計時，認為安全系數(shù)越高越好，造成不必要的經(jīng)濟損失；二是在沿空留巷設計時，常因巷內(nèi)支護和巷旁支護參數(shù)選擇不合理而導致留巷失敗，影響正常生產(chǎn)和煤礦安全，并造成重大的經(jīng)濟損失。1.2項目研究的必要性 沿空留巷是煤礦開采技術(shù)的一項重大改革，它可以解決煤礦生產(chǎn)中的許多重大技術(shù)難題。（1）緩解接續(xù)緊張矛盾濟三煤礦原煤年生產(chǎn)能力達到700萬噸左右，正常需要3個綜采工作面才能保證產(chǎn)量，工作面接續(xù)任務十分艱巨，加之地質(zhì)條件復雜，掘進速度緩慢，常常造成接續(xù)緊張，由于沿空留巷少掘一條巷道，可以有效緩解采掘接續(xù)緊張的矛盾，大幅度降低掘進率。（2）生產(chǎn)系統(tǒng)更加優(yōu)化為了便于沿空留巷和優(yōu)化生產(chǎn)系統(tǒng)，掘進時寬巷掘進，預留留巷空間。這樣不僅簡化了留巷位置頂板的支護問題，而且使生產(chǎn)系統(tǒng)更加優(yōu)化。首先，沿空留巷在第二個工作面生產(chǎn)時，只作回風用途，這樣對沿空留巷巷道斷面和巷道內(nèi)布置要求不是很高，減少維修工作量，使沿空留巷的優(yōu)越性得到進一步的體現(xiàn)；其次，為了保證接續(xù)面繼續(xù)進行沿空留巷，接續(xù)面的另一條巷道也寬巷掘進，寬巷掘進的接續(xù)面巷道既作皮帶運輸，也作膠輪車輔助運輸。（3）提高了煤炭回收率由于沿空留巷取消了3m寬的區(qū)段煤柱，該部分煤柱得以回收使得對于留巷長度達2000m左右，長度200m的工作面煤炭回收率提高1.5%，單個工作面就增加上千萬的經(jīng)濟效益。（4）避免了孤島開采沿空留巷使得工作面不再需要進行跳采，避免了孤島開采，從而也避免了孤島工作面開采帶來的一些礦井災害與技術(shù)問題，尤其是深部孤島開采帶來的諸如高支承壓力等一系列問題。（5）相鄰的濟二煤礦在類似條件下已取得了沿空留巷的成功，在總結(jié)濟二煤礦成功經(jīng)驗的基礎上，使?jié)旱V沿空留巷有了更多成熟的經(jīng)驗和成功的把握。2研究內(nèi)容（1）濟二煤礦沿空留巷存在問題的總結(jié)及改進濟二煤礦沿空留雖然取得了成功，但同時也暴露了一些問題，濟三煤礦沿空留巷的條件和濟二煤礦相似，因此，濟三煤礦除了借鑒濟二煤礦成功的經(jīng)驗外，更重要的是要改進濟二煤礦沿空留巷中存在的問題，簡化留巷工藝，提高留巷速度。（2）濟三煤礦沿空留巷理論研究針對濟三煤礦的現(xiàn)場實際，利用理論分析、數(shù)值模擬等技術(shù)手段研究濟三煤礦沿空留巷的力學特征，確定合理的沿空留巷巷旁支護強度，確定沿空留巷墻體的混凝土強度等級及墻體參數(shù)，為混凝土的研制提供依據(jù)。（3）沿空留巷泵送混凝土研制研究適合濟三煤礦沿空留巷的早強泵送自流平混凝土，要求混凝土流動性好便于泵送，自密實、脫模早、強度提高快便于提前支承頂板，適應綜采速度。首先根據(jù)混凝土理論進行配合比計算，然后再進行試驗，配置符合上述要求的混凝土。（4）混凝土管路泵送系統(tǒng)設計根據(jù)濟三煤礦巷道布置、生產(chǎn)組織、回采進度等要求，設計濟三煤礦沿空留巷混凝土管道泵送系統(tǒng)，對輸送泵、攪拌機、管路進行配套和選型設計，使混凝土泵送能力適應回采速度，達到輸送能力、輸送距離和堵管率的最佳配合。（5）混凝土制備材料輸送攪拌系統(tǒng)設計為了簡化運輸系統(tǒng)、提高配料準確性，在采區(qū)外合適的地方設置干料拌合站，對混凝土進行干料預拌，預拌的干料通過膠輪車輸送到泵站進行濕拌。（6）模盒、掩體支架設計沿空留巷巷旁支護采用混凝土墻，墻體采用模盒混凝土澆注形成，模盒既是混凝土形成的模具，又必須具有支撐頂板、保護墻體、脫模方便、自動前移等特點。掩體支架在采空區(qū)側(cè)保護澆筑的混凝土墻體拆模后不過早受力。掩體支架具有支撐力大、支撐長度長、寬度小、自動前移等特點。（7）充填巷道超前、滯后支護設計（8）混凝土墻澆筑充填工藝設計（9）通風系統(tǒng)設計（10）安全技術(shù)措施（11）現(xiàn)場觀測及實施效果分析。3主要經(jīng)濟技術(shù)指標、項目最終目標3.1主要經(jīng)濟技術(shù)指標（1）沿空留巷施工速度適應綜采工作面推進速度；（2）每天推進度達到八刀；（3）墻高3m；（4）施工工藝簡單、安全、可靠；（5）留巷成本不超過新掘巷道成本。3.2項目研究達到的最終目標項目研究的最終目標是保證沿空留巷成功，少掘一條巷道，實現(xiàn)無煤柱開采，緩解回采接續(xù)緊張的矛盾。具體包括：（1）具有合理的充填方式和充填參數(shù)；（2）可靠的頂板控制方案，保證充填墻上方的頂板完整；（3）簡單易行的充填工藝，對回采不造成大的干擾和影響；（4）具有安全可靠的充填空間臨時支護；項目研究的總體水平擬達到國際先進的水平。4關(guān)鍵技術(shù)（1）巷旁支護強度設計（2）墻體混凝土試驗研制（3）模盒及臨時支護設計（4）混凝土遠距離輸送系統(tǒng)設計（5）沿空留巷工藝及流程5研究方法與技術(shù)線路5.1研究方法本項目采用調(diào)研、調(diào)查、理論研究、數(shù)值模擬、實驗室試驗、現(xiàn)場實測等研究方法。5.2技術(shù)路線工程地質(zhì)調(diào)查評估沿空留巷應用調(diào)研理論研究數(shù)值模擬實施方案設計、論證及確定工業(yè)性試驗效果驗證、對比進一步優(yōu)化推廣應用。圖5.1 技術(shù)路線圖6數(shù)值模擬分析巖體是一種地質(zhì)材料，它經(jīng)受了長期的地質(zhì)運動與地質(zhì)構(gòu)造作用，在一定的地質(zhì)環(huán)境中形成一定的結(jié)構(gòu)，顯現(xiàn)出了寬廣和多變的材料響應范圍。與一般工程材料相比，其最大特點是具有結(jié)構(gòu)上的不連續(xù)性，多為層面和節(jié)理面等弱面所切割。一般從宏觀意義上說，巖體可視為連續(xù)介質(zhì)，從而可以用彈性力學或塑性力學的方法進行分析和計算。但是在某些情況下，巖體卻不能作為連續(xù)介質(zhì)，如地下節(jié)理巖體中的巷道，這時就不宜用處理連續(xù)介質(zhì)力學的方法來進行計算。因為工程中所見到的巖體其形態(tài)常呈非連續(xù)結(jié)構(gòu)，所形成的巖石塊體運動和受力情況多是幾何或材料非線性問題，所以很難用解決連續(xù)介質(zhì)力學問題的有限單元法或邊界單元法等數(shù)值方法來進行求解，而離散元法正是充分考慮到巖體結(jié)構(gòu)的不連續(xù)性，適用于解決節(jié)理巖石力學問題。6.1離散元法（UDEC）的基本原理離散元法也像有限元那樣，將區(qū)域劃分成單元，但是，單元因受節(jié)理等不連續(xù)面的控制，在以后的運動過程中，單元節(jié)點可以分離，即一個單元與其臨近單元可以接觸，也可以分開。單元之間相互的力可以根據(jù)力和位移的關(guān)系求出，而個別單元的運動則完全根據(jù)該單元所受的不平衡力和不平衡力矩的大小按牛頓運動定律確定。離散元法是一種顯式求解的數(shù)值方法，該方法與在時域中進行的其他顯式計算相似，例如與解拋物線型偏微分方程的顯式差分格式相似。由于用顯式法時不需要形成矩陣，因此可以考慮大的位移和非線性，而不用花費額外的計算時間。6.2建模6.2.1建模原則建立一個正確的數(shù)值計算模型是所有工程數(shù)值計算方法的前提和基礎，UDEC也不例外，其模型應遵循以下原則：(1)影響工作面煤壁破壞規(guī)律的因素較多，包括工程地質(zhì)、生產(chǎn)技術(shù)等因素。建模時，必須分清各影響因素的主次，突出主要因素，并進行合理的抽象、概化。(2)煤層地下開采為動態(tài)時空問題，因此，煤層的開采、頂板垮落、巷旁充填都是一系列動態(tài)變化的過程，在所設計的模型中應能夠得以體現(xiàn)。(3)模型乃是實體的簡化而不是失真的實體，因此，構(gòu)建的數(shù)值模型盡量要與實際相符，并以煤層頂?shù)装鍘r層的物理力學特性為基礎，通過反演方法確定煤巖體的等效力學參數(shù)。(4)巖土工程問題實質(zhì)上是半無限體問題，受計算機內(nèi)存及運行時間的限制，建模時只能考慮一定的計算范圍，即必須考慮模型的邊界條件，計算模型范圍的確定以消除邊界效應和UDEC運算不產(chǎn)生歧異結(jié)果為原則。6.2.2模型判據(jù)巖層屈服判據(jù)，可以采用線彈性假設來表征巖體性質(zhì)。但為了掌握煤柱內(nèi)的煤層受力變形情況，亦應考慮支承壓力區(qū)內(nèi)的塑性變形，而這種塑性變形一般來自超限應力，所以選擇彈塑性耦合的有限元數(shù)值模型來模擬支承壓力分布情況。模型破壞采用摩爾庫侖強度準則，即式中：，分別為屈服勢函數(shù)和應變勢函數(shù)；為粘聚力；為內(nèi)摩擦角；為剪脹角。針對工作面支承壓力分布與煤壁破壞這一具體問題，對于未開挖區(qū)域的材料本構(gòu)模型選用摩爾庫倫彈塑性模型，而對采空區(qū)側(cè)的充填材料本構(gòu)模型則選用彈性模型。6.2.3幾何模型工作面的回采與巷旁支護的充填均對其周邊一定范圍內(nèi)的巖體的原巖應力產(chǎn)生擾動，巖體產(chǎn)生不同程度的變形破壞。根據(jù)圣維南原理，這種擾動范圍是有限的。為此，在工程數(shù)值建模中，對具體工程問題給定一個邊界范圍。本次計算模型的設計幾何尺寸為：150m(長)70m(高)。模型的邊界條件具體界定如下：以3上煤層底板上方50m巖層處作為上邊界，3上煤層底板以下20m作為下邊界，采空區(qū)范圍的寬度為100m。如圖6.1所示。圖6.1 計算模型6.2.4邊界約束條件(1)左、右邊界為水平位移約束邊界，即x方向的速度和位移矢量均為零。(2)上邊界為自由邊界，計算模型上覆巖層的自重荷載以外荷載的形式作用于上部邊界。(3)模型的下邊界為全約束邊界，在水平方向(x方向)和豎直方向(y方向)均固定，即x、y方向上的速度和位移矢量均為零。6.2.5 計算參數(shù)摩爾庫倫彈塑性模型中主要涉及的巖體物理、力學參數(shù)為剪切模量(Shear)、體積模量(Bulk)、密度(Density)、內(nèi)摩擦角(Friction)以及粘結(jié)力(Cohesion)，而彈性模型中主要參數(shù)為剪切模量、體積模量。體積模量()和剪切模量(G)可根據(jù)巖體的彈性模量(E)和泊松比()，依據(jù)下式求得： 為了客觀的、真實的反映3上煤層開采時的礦山壓力顯現(xiàn)規(guī)律和對煤壁的影響，模型中巖石的賦存情況、巖性、厚度以及力學參數(shù)都應該參考實際參數(shù)。模型中主要巖層的巖性、厚度以及力學參數(shù)見表6.1。表6.1 巖層賦存特征和力學參數(shù)巖性層厚/m彈模/Gpa密度/g.cm-3泊松比單向抗拉強度/MPa內(nèi)摩擦角/粉砂巖10.221.52.600.193.1235泥巖7.06.32.610.211.0230細砂巖3.530.22.620.205.8045中砂巖3.527.12.650.285.4234細砂巖8.1730.22.620.205.8045泥巖4.26.32.610.211.0230細砂巖7.530.22.620.205.8045粉砂巖5.121.52.600.193.1235泥巖6.86.32.610.211.0230細砂巖10.530.22.620.205.80453上煤1.72.011.380.280.3025粉砂巖4.021.52.600.193.1235泥巖4.054.622.460.2408930中砂巖15.527.12.650.285.4234粉砂巖7.785.942.600.193.12356.3數(shù)值模擬方案建立結(jié)構(gòu)模型時應該遵循的原則：巖體結(jié)構(gòu)模型應盡可能的細致具體，能盡量的模擬現(xiàn)場的實際情況，從而進行準確的數(shù)值計算和分析，但是建立模型所需要的參數(shù)必須是可以獲取的；另一個方面是，巖體的結(jié)構(gòu)模型應盡量的簡化抽象，使模型簡單、易于計算，結(jié)構(gòu)特征更加突出，但這種簡化應以不喪失巖體的結(jié)構(gòu)特征，對所需要的模擬的參數(shù)沒有影響，不忽略相關(guān)的主要因素和對最終的計算結(jié)果的誤差影響最小為前提。如果模型過于簡單，則難以準確的反映實際中的巖體力學參數(shù)和變形特征；如果模型的建立過于精確和復雜，則使參數(shù)的獲取比較困難，雖然能很好的反映巖體的力學行為，但是參數(shù)的過多會致使計算的誤差增大，使得到的結(jié)果對我們分析問題毫無用處。所以，建立適當?shù)哪Ｐ褪俏覀兡M計算的基礎。根據(jù)濟三煤礦183上04工作面的地質(zhì)條件和地層綜合柱狀圖，建立相應的數(shù)值計算模型，計算分析3上煤層開采后巷旁充填支護墻的受力與變形情況，為正確選擇巷旁支護形式及充填支護墻的設計提供依據(jù)，根據(jù)研究工作的需要，采用以下方案進行模擬：以3上煤層工作面為基礎，模擬巷旁支護的受力和變形，模型的主要參數(shù)為：煤層普氏系數(shù)為1.5，留巷墻厚1.5m，埋深平均730m，巷旁充填墻抗壓強度分別為10MPa、15MPa、20MPa、25MPa四種模擬方案，在模型上邊界加載荷17.5MPa。7濟三煤礦沿空留巷實施方案7.1 183上04工作面基本概況183上04工作面煤層為煤3上，地面標高為+32.8+33.1m，平均為+32.9m；工作面標高為-709.5-742.8m，平均為-725.3m。工作面煤層厚度2.02.96m，平均為2.43m；煤層傾角為06，平均2。老頂為粉細砂巖互層，平均厚度為7.23m，直接頂為粉砂巖，平均厚度為4.1m；老底為粉細砂巖，平均厚度為5.92m，直接底為泥巖，平均厚度為1.37m。3上煤層黑色，塊狀，玻璃光澤，成分以亮煤鏡煤為主，含有少量的絲碳。工作面切眼西北部進入煤層沖刷區(qū)，煤層厚度變薄，工作面大部分煤層厚度在1m以上， 3上煤層頂部局部含數(shù)層夾矸，夾矸平均厚度約為0.05 m，巖性為灰黑色的炭質(zhì)粉砂巖。3上煤層與3下煤層間距為28.36m41.05m，平均35.68m。有爆炸危險性，爆炸指數(shù)41.68%，發(fā)火期36個月。183上04工作面為十八采區(qū)首采工作面，工作面兩順槽均為矩形斷面，膠順凈寬凈高=4.5m3.0m，凈面積13.5m2；輔順凈寬凈高=5.3m3.0m，凈面積15.9m2。兩順槽均采用錨網(wǎng)索支護，膠順頂板錨桿=22mm，L=2200mm，兩幫錨桿=20mm，L=1800mm，錨桿間排距均為800mm，錨索=18mm，L=6200mm，間排距為15002400mm；輔順頂板錨桿=22mm，L=2200mm，兩幫錨桿=20mm，L=2200mm，錨桿間排距均為800mm。錨索=18mm，L=6200mm，間排距為13002400mm。183上04工作面采用走向長壁綜合機械化采煤法，全部垮落法管理頂板。割煤步距為800mm，工藝流程為：割煤移架推刮板輸送機，液壓支架型號ZY6400/15/35，采煤機型號MG400/920-AWD。7.2濟三礦沿空留巷理論分析7.2.1沿空留巷受力及巷旁支護計算在研究巷道“支護圍巖”相互作用關(guān)系時，考慮到巷幫煤體對維護巷道的作用以及沿空留巷側(cè)采空區(qū)頂板活動的影響，結(jié)合濟三煤礦實際情況提出如圖7.1所示的沿空留巷結(jié)構(gòu)模型。（1）巷道頂板以煤體彈塑性交界處為旋轉(zhuǎn)軸向采空區(qū)側(cè)旋轉(zhuǎn)傾斜，旋轉(zhuǎn)軸在垂直方向上以巖層垮落角向上延伸。（2）基本頂之上的軟弱巖層其重量均勻地加到基本頂之上，基本頂?shù)淖畲笃茢嚅L度為工作面周期來壓步距長度。（3）由于臨時加強支護與充填體的共同作用，第 1 層直接頂可以緊靠充填體采空區(qū)側(cè)切頂，其余各層以巖層垮落角向采空區(qū)側(cè)延伸。（4）由于巷內(nèi)支架的支護阻力遠小于巷旁支護阻力，因此巷內(nèi)的支護阻力可忽略不計。（5）在頂板的后期活動階段，巷旁充填體所需提供的支護阻力主要是為了平衡維護空間（包括充填體、巷道及塑性帶）所對應的直接頂及斷裂的基本頂?；卷敂嗔押笮尾怀山Y(jié)構(gòu)時，為最不利情況，此時所需的支護阻力最大。 圖7.1 沿空留巷力學結(jié)構(gòu)示意圖（a）（b）（c）圖7.2 沿空留巷巷旁支護阻力計算模型（第一層）圖 7.2所示為考慮巷幫煤體作用的頂板載荷條帶分割法模型（為 4 邊支承，圖中LI、LII分別為工作面長度和頂板來壓步距）。在圖7-2（a）中取一單位寬度的板條，研究采空區(qū)頂板在過渡期活動階段的沿空留巷巷旁支護阻力，所取的板條見圖7-2（b），力學模型求解見圖7-2（c）。設頂板均布載荷為q，按條帶分割后，分割到 ADEF 板條上載荷只在 AD 和 EF兩段上。由于沿空留巷巷道頂板發(fā)生的主動垮落的機會多，而被動垮落一般出現(xiàn)在工作面頂板，因此，本文僅分析主動垮落情況下巷旁支護切頂阻力。在初始階段，巖層下沉變形很小，層面內(nèi)應力引起的彎矩可忽略不計，因此，求解支護切頂阻力F時只考慮巖層自重載荷和采動引起的應力增高系數(shù)k的作用。用平衡法對圖7-2（c）中各段求解，從沿空留巷上方第1層頂板開始分析。對于第1層情況，解得巷旁支護阻力F1為 （7.1）式中，應力增高系數(shù)； C點巖層破斷產(chǎn)生的向下剪力，KN，=； 巖層破斷尺寸，m； 巖層容重，kN/m3； 巖層厚度，m； 巖層抗彎彎矩，kNm； 巖層極限彎矩，kNm，在極限條件下，=； 巷道寬度，m； 煤體松動區(qū)寬度，m； 松動區(qū)中心至A點距離，其值為/2； 巷旁煤體對頂板的支承力，式中符號中的“1”表示第1層。第 2 層以上頂板支護切頂阻力計算不同于第 1 層，第 1 層的切頂阻力主要是人工支護提供的，而第 2 層以上的巖層所需的切頂阻力是人工支護和已垮巖層殘留邊界共同作用的結(jié)果。第 2 層垮落沿空留巷巷旁支護阻力計算模型如圖7.3所示，解得巷旁支護切頂阻力為式中，第層頂板巖層； 第層頂板巖層； 巖層破斷角，取=0，=0。圖7.3 沿空留巷巷旁支護阻力計算模型（第2層）同理，對于第m層情況，可以求得巷旁支護切頂阻力為 式中m為冒落帶巖層的極限層數(shù)，m 的計算方法為冒落帶巖層總厚度除以巖石分層垮落平均厚度。式(7.3)為頂板主動垮落時，沿空留巷巷旁支護切頂阻力計算式。式(7.3)中等號右邊中括號內(nèi)第1項是殘留邊界自重引起的彎矩，第2項是切頂線處受垮斷巖層的剪力作用所產(chǎn)生的總彎矩，第3項是第m 層巖層的極限彎矩，第4項是 1m 層巖層在點 A的總抗彎彎矩，第5項是巷幫煤體對頂板巖層的支承力所產(chǎn)生的總彎矩。由此可知，前3項所產(chǎn)生的圍巖載荷要由支護阻力來平衡，而后2項是幫助巷旁支護承擔部分載荷，形成“支護煤體頂板”的共同承載體系。在一定的地層條件下，當巷道維護寬度及煤體松動范圍一定時，式(7.3)等號右邊第1項為恒定，而第 2 項的大小主要受到垮落巖層對邊界的影響，如果巖層切斷后立即垮落，并失去與殘留邊界的力學聯(lián)系，則這些與殘留邊界失去力學聯(lián)系的巖層對邊界不產(chǎn)生彎矩，則式(7.3)等號右邊第2項的值將減小，減小后第2項值按下面方法計算。設n為垮落后與殘留邊界失去力學聯(lián)系的巖層數(shù)，則式(7.3)中等號右邊第2 項大小為：巷幫煤體對頂板巖層的支承力所產(chǎn)生的總彎矩，其計算較為復雜，從簡化計算和安全角度考慮，可假設松動區(qū)內(nèi)煤體已均布載荷的形式作用于頂板巖層，均布載荷的大小可選用煤體的殘余抗壓強度，則：。綜合以上分析，沿空留巷的巷旁支護阻力 Fm 可以為 （7.4） 式中，在不同支承條件下具有不同的數(shù)值，一端支承時，=，兩端支承時，=。充填墻體取懸臂式頂板垮落形成的一端支承，要求支護阻力最大。式（7.4）的計算較為繁雜，完全可以進行簡化，如果不考慮煤幫的支撐作用及垮落巖層破斷角的影響，求得的巷旁支護阻力要高于用式（7.4）計算得到的值，因此，可以得到簡化的計算沿空留巷巷旁支護阻力的圍巖結(jié)構(gòu)模型如圖7.4所示。圖7.4 沿空留巷圍巖結(jié)構(gòu)模型根據(jù)圖7.1的模型，可以得到巷旁支護需要的支護阻力為 （7.5）式中，應力集中系數(shù)，取值2；直接頂厚度，m，按平均采高2.4m，巖石碎脹系數(shù)0.25計算，=9.6m； 直接頂巖層密度，kN/m3，取25kN/m3；老頂影響厚度，m，取40m； 老頂巖層密度，kN/m3，取25kN/m3；周期來壓步距，m，取18m；巷旁充填體寬度，m，取1.5；巷道寬度，m，取3.8m；煤體內(nèi)極限平衡區(qū)寬度，m。 （7.6）式中，M開采厚度，m，取2.4m；C煤的粘結(jié)力，MPa，取1.5MPa；f煤層內(nèi)摩擦系數(shù)，f=tg；摩擦角，0，取300；K應力集中系數(shù)，通常K=26取4； 煤的埋深，m，取730m；煤層的密度，kN/m3，13.5kN/m3。把參數(shù)代入公式（7.5）及公式（7.6），得到=5.91mP=11690kN/m也就是說，充填墻的支護載荷必須達到每米墻11690kN以上。每平方米充填墻須承擔的壓力為11690/1.5=7793kN/m2=7.793MPa。如果考慮初次來壓，根據(jù)濟三礦3上煤層初次來壓步距40m計算，則可以類似計算得到支護強度為15.2MPa根據(jù)計算，結(jié)合濟二礦經(jīng)驗，混凝土強度等級建議取C30。7.2.2巷旁支護墻體尺寸確定（1）墻體高度由于采用寬巷掘進，預掘留巷位置，預支留巷頂板，因此，墻體高度取決于掘進時巷道的高度。根據(jù)工作面支護設計，183上04工作面用于留巷的輔順高度3m，所以留巷墻體高度也應為3m。（2）巷旁混凝土墻體寬度充填墻的墻體除了具有一定的強度外，還必須具備一定的寬度，使之能承受較大的壓力和具有較高的穩(wěn)定性。形狀效應表明：強度隨寬高比的增加而增加，并且墻體越寬出現(xiàn)的水平應力越高。墻體的寬高比是影響墻體強度和穩(wěn)定性的重要因素。當墻體寬高比比較小時，墻體與頂?shù)装逑嗷プ饔枚a(chǎn)生的端面約束影響范圍較大，相當于在墻體上施加了側(cè)向約束力，從而提高了墻體強度。根據(jù)國內(nèi)外研究的結(jié)果和經(jīng)驗數(shù)據(jù)可知，墻體強度是隨墻體寬高比的增大而增大的。寬高比對墻體的影響可以通過下式進行修正，該公式是Bieniawski于1981年提出的：式中 墻體實際強度，MPa；墻體單軸抗壓強度，MPa；W墻體的寬度，m；h墻體的高度，m。n常量，當時，n=1.4；當時，n=1.0。如果墻寬取1.5m，則采用C30時，有：=MPa如果采用C20，則有：=MPa根據(jù)計算，在墻體寬度取1.5m時，混凝土C20、C30，沿空留巷支護強度均能滿足要求，墻寬小于1.5m，則安全系數(shù)差。另外，根據(jù)實踐經(jīng)驗，通常要求墻的寬高比不低于0.5，即充填墻高度3.0m，則墻寬最好大于1.5m，施工時取1.5m。根據(jù)濟二煤礦的實踐經(jīng)驗，混凝土墻體寬度取高度的0.5倍是可以保證墻體和巷道穩(wěn)定的。7.3沿空留巷泵送混凝土研制7.3.1配合比理論設計為了滿足遠距離輸送要求，采用煤礦用混凝土輸送泵進行管道輸送，為了達到管送目的，必須保證具有非常良好的流動性能，使混凝土能順利流過輸送管道，混凝土不離析、不阻塞，并具有粘滯性能和混凝土與管壁間摩擦阻力小等特點。這需要通過添加各種外加劑來保證混凝土的這些性能?；炷翉姸鹊燃壌_定為C30，要求強度保證率為95%，坍落度1218cm。原材料要求：a 水泥，425普通硅酸鹽水泥，密度=3.1g/cm3；b 中河砂，密度=2.65g/cm3，堆度密度=1.5g/cm3；c 碎石，=20mm，密度=2.7g/cm3，堆度密度=1.55g/cm3；d 外加劑；e 水，自來水。根據(jù)國標普通混凝土配合比設計規(guī)程JGJ-2000，混凝土試配強度可用下式： （7.7）式中，混凝土配制強度（MPa）； 混凝土立方體抗壓強度標準值，30MPa常規(guī)混凝土標準差，查混凝土結(jié)構(gòu)施工手冊（以下簡稱施工手冊）得=3.5MPa。上述參數(shù)代入式（7.7），得試配強度=36MPa。混凝土水灰比根據(jù)普通混凝土配合比設計規(guī)程JGJ-2000（以下簡稱設計規(guī)程）中的公式計算： （7.8）式中，、回歸系數(shù)，根據(jù)設計規(guī)程分別取0.48，0.33。 水泥28天抗壓強度實測值(MPa)。如無實測值按下式計算：=，為富裕系數(shù)，取1.15，為水泥強度等級值，425號水泥為42.5MPa。則，0.536，取0.54?；炷帘盟褪┕ぜ夹g(shù)規(guī)程（以下簡稱泵送規(guī)程）要求泵送混凝土水灰比宜為0.40.6，符合要求。單位用水量按下式估算： （7.9）式中，1m3混凝土用水量，kg；T混凝土拌合物的坍落度，cm，根據(jù)泵送規(guī)程，小于30m的輸送高度，坍落度不能小于1014cm，取15cm計算。K系數(shù)，取決于粗集料種類與最大粒徑。查施工手冊，最大粒徑20mm的碎石K=53，則： =227kg/m3水泥用量C=227/0.54=423kg/m3。泵送規(guī)程要求每m3泵送混凝土水泥用量應大于300kg，符合規(guī)定。泵送規(guī)程要求泵送混凝土砂率宜為38%40%，取38%。粗集料（碎石）及細集料（砂）的計算采用體積法： （7.10）式中，基體混凝土含氣量百分數(shù)，取2%；代入?yún)?shù)解方程式（7.10）得到：=1074.9kg=578.8kg則混凝土配合比為：=423：227：578.8：1074.9=1：0.54：1.37：2.54表7.1 混凝土配合比(1m3混凝土) 單位：（Kg）水泥水砂（中）碎石(Dmax=10mm）外加劑423227578.81074.91618外加劑用量要保證坍落和可泵送性要求，同時需要有早強性能。暫按水泥用量的4%（實際添加量按產(chǎn)品說明書要求），則單位混凝土中外加劑重量為1618Kg。為注意外加劑的添加一定要控制好計量，不能隨意增減，否則會嚴重影響充填墻的強度。外加劑主要是泵送劑（或緩凝型泵送劑）及速凝劑。泵送劑（或緩凝型泵送劑）添加量為水泥重量的2%（實際添加量應根據(jù)泵送劑類型確定）。速凝劑添加量為水泥重量的23%（實際添加量應根據(jù)速凝劑類型確定）。國內(nèi)從50年代開始在混凝土中應用粉煤灰，粉煤灰不僅經(jīng)濟，而且有諸多優(yōu)點，尤其是高效減水劑的運用，使得粉煤灰的運用更為普通。對于流態(tài)混凝土，粉煤灰的加入，并不會降低混凝土的物理力學性能。根據(jù)濟二煤礦的經(jīng)驗，粉煤灰的添加量不超過水泥重量的20%。7.3.2配合比實驗室實驗（1）混凝土拌合物稠度（坍落度）試驗通過該試驗測定不同材料及配合比混凝土的粘稠度，從而了解混凝土的流動性，即可泵性。試驗方法坍落度儀測試。試驗儀器坍落度儀，坍落度儀主要包括坍落筒和搗棒等。試驗結(jié)果混凝土拌合物坍落度和坍落擴展值以毫米（mm）為單位，測量精確至1mm（2）混凝土凝結(jié)時間試驗測定不同材料及配合比混凝土的凝結(jié)時間，以控制現(xiàn)場施工流程。試驗方法阻力儀法。試驗儀器主要包括貫力阻力儀、測針、試模、搗棒、標準篩等。試驗結(jié)果單位面積貫入阻力按正式計算：式中 單位面積貫入阻力（MPa）； 測針貫入深度25mm時的貫入壓力（N）； 貫入測針截面積（mm2）。計算精確至0.1MPa。以單位面積貫入阻力為縱坐標，測試時間為橫坐標，繪制單位面積貫入面積貫入阻力與測試時間關(guān)系曲線。經(jīng)3.5MPa及28MPa畫兩條平行于橫坐標的直線，則直線與曲線相交點的橫坐標即為初凝及終凝時間。見圖7.5所示。圖7.5 時間貫入阻力曲線凝結(jié)時間取三個試件的平均值。三個測值中的最大值或最小值，如果有一個與中間值之差超過中間值的10%，則以中間值為試驗結(jié)果；如果最大值和最小值與中間值之差均超過中間值的10%，則此試驗無效。凝結(jié)時間用h(min)表示，并精確至5min。（3）混凝土配合比分析試驗測定不同材料及配合比混凝土中水泥、水、砂、石四組份的含量。試驗方法水洗分析法試驗儀器2000ml的有蓋廣口瓶、臺秤、電子秤、試樣筒及標準篩等。試驗結(jié)果混凝土拌合物中水泥、水、石、砂的單位用量，分別按下式計算：式中 、分別為水泥、水、石、砂的單位用量（kg/m3）； 、分別為試樣中水泥、水、石、砂的質(zhì)量（kg）； 試樣體積（cm3）。 計算精確至1Kg/m3（4）混凝土抗壓強度試驗測定不同材料及配合比混凝土在不同時期的抗壓強度。試驗方法壓力試驗法試驗儀器萬能試驗機試驗結(jié)果混凝土立方體試件抗壓強度按正式計算：式中，混凝土立方體抗壓強度（MPa）；極限荷載（N）； 受壓面積（mm2）。以3個試件測值的算術(shù)平均值為測定值，計算精確至0.1MPa。三個測值中最大值或最小值中如果有一個與中間值之值超過15%，則取中間值為測定值，如果最大值和最小值與中間值之差均超過中間值的15%，則此試驗無效。（5）試驗研究方案實驗內(nèi)容a.坍落度b.初凝時間、終凝時間c.抗壓強度配合比及拌合方案a.不加粉煤灰1配合比:水泥：水：砂：石=1：0.54：1.37：2.54外加劑：緩凝型泵送劑及速凝劑。外加劑的添加及拌合方法：緩凝型泵送劑與混凝土同時拌合，拌合好后1小時再加速凝劑。外加劑的添加比例：根據(jù)緩凝型泵送劑產(chǎn)品說明書提供的添加比例范圍按高中低三個比例添加，比如產(chǎn)品說明書要求添加范圍為水泥重量的0.5%1%，則添加時按0.5%、0.7%、1%；速凝劑添加按水泥重量的1%、2%、3%三個比例。兩種外加劑添加時可以相互組合，這樣該種配合比最多九個方案。b. 不加粉煤灰2配合比：同a外加劑：早強泵送劑外加劑的添加及拌合方法：早強泵送劑與混凝土同時拌合外加劑的添加比例：同a的緩凝型泵送劑c. 不加粉煤灰3配合比:同a外加劑：緩凝型泵泵送劑，早強劑外加劑的添加及拌合方法：緩凝型泵送劑與混凝土同時拌合，拌合好后1小時再加早強劑外加劑的添加比例同ad. 加粉煤灰粉煤灰的添加采用等量取代水泥法，用水泥量20%30%的粉煤灰取代水泥，其它組份重量不變。其它的按a、b、c相同的方案進行試驗。7.4混凝土管道輸送系統(tǒng)設計（1）輸送方式綜采工作面自動化程度高，推進度快，而工作面順槽留巷墻體充填工藝比較復雜，環(huán)節(jié)多，所需材料多，輔助運輸量大，如果工藝安排、充填方式或材料供給任一環(huán)節(jié)出現(xiàn)問題，對生產(chǎn)都將造成較大影響。由于墻體充填位置空間狹小，而混凝土攪拌加之上料及充填等工藝需要空間寬闊，因此把混凝土攪拌和充填的地點分開是避免相互干擾最佳選擇。但由此帶來混凝土遠距離輸送問題，參考地面高層建筑的混凝土輸送，井下混凝土采用高壓力輸送泵進行遠距離輸送，泵站和攪拌機布置在一起，隨拌隨送。（2）設備選型泵站設備包括混凝土輸送泵（充填泵）、攪拌機、上料設備等，這些設備可供選擇的廠家比較多?；炷凛斔捅贸涮钤O備中最關(guān)鍵的是用于輸送混凝土的煤礦用混凝土充填泵，根據(jù)分析比較，選擇壓力大、輸送距離長、性價比高的HBMG30/21-110S礦用混凝土充填泵，主機總體結(jié)構(gòu)如圖7.6所示。1-輸送管總線，2-料斗總成，3-閥總成，4-上攪拌機構(gòu)，5-潤滑系統(tǒng)，6-泵送機構(gòu)，7-油配管總成，8-工作機構(gòu)，9-液壓油箱，10-動力底架總成，11-動力部分，12-電氣系統(tǒng)圖7.6 煤礦用混凝土泵砼輸送泵的主要性能參數(shù)指標如表7.2所示。表7.2 主要性能指標項目單位參數(shù)理論輸送量m3/h30實際輸送量m3/h25泵最大壓力MPa21電機功率kW110坍落度mm80-230外形尺寸mm447212151620輸送管徑mm125最大骨料粒徑mm40總重kg5700攪拌設備為了方便充填料的存儲、運輸，簡化設備布置，優(yōu)化生產(chǎn)過程，混凝土生產(chǎn)采用二次攪拌，一次對干料進行拌合，把砂、石、水泥、外加劑用普通攪拌機進行干拌，一次在砼泵站加水拌合。干料拌合在五采砂倉下的自動配料及集中攪拌站，使用膠輪車運送到輸送泵站儲料場。干料拌合使用普通攪拌機。濕料拌合使用輸送泵自帶的攪拌機。（3）上料設備干料攪拌利用五采砂倉下的自動配