匝道橋滿堂支架施工方案培訓資料.doc

貴陽市北京東路道路工程B標方案較好，敘述簡潔、布置較合理、荷載計算依據(jù)充分、結構計算簡化明了且符合實際布置。貴陽市北京東路百花山路立交工程上跨北京東路匝道橋滿堂支架施工方案編制： 日期： 年 月 日復核： 日期： 年 月 日審核： 日期： 年 月 日審批： 日期： 年 月 日中鐵隧道集團有限公司貴陽市北京東路道路工程B標項目經(jīng)理部二一一年八月六日目錄一、編制依據(jù)- 3 -二、工程概況- 3 -三、施工方案設計- 3 -1、構配件種類、規(guī)格- 3 -2、滿堂支架方案設計- 4 -2.1 支架整體要求- 4 -2.2 滿堂支架設計- 4 -2.3 模板結構及支撐體系- 5 -2.4 架體結構計算圖(平、立、剖)- 6 -2.5 模板頂端節(jié)點構造圖- 7 -3、現(xiàn)澆梁及滿堂支架施工工藝- 7 -3.1平整場地- 7 -3.2測量放線- 8 -3.3支架搭設- 8 -3.4模板制作與安裝- 9 -3.5支架預壓- 10 -3.6鋼筋加工與安裝- 13 -3.7混凝土澆筑與振搗- 15 -3.8箱梁預應力施加- 16 -3.9壓漿施工- 17 -3.10 施工機械、材料用量表及供應計劃- 18 -4、架體搭設、使用和拆除方法- 19 -4.1施工準備- 19 -4.2腳手架搭設- 19 -4.3腳手架使用- 20 -4.4腳手架拆除- 20 -四、架體結構計算- 21 -1、荷載計算- 21 -2、最不利位置強度檢算- 22 -2.1立桿強度及穩(wěn)定性檢算- 23 -2.2門架強度及穩(wěn)定性驗算- 25 -2.3結構受力計算圖- 29 -2.3.1滿堂支架搭設計算圖- 29 -2.3.2車行門洞搭設計算圖- 29 -2.3.3受力單元內力計算圖- 29 -五、施工安全技術措施- 30 -1、確保材料合格- 30 -2、按照設計方案搭設- 31 -3、加強施工過程監(jiān)控- 31 -4、規(guī)范拆除支架施工- 32 -六、施工應急預案- 32 -1、編制目的- 32 -2、應急預案適用范圍- 33 -3、應急救援組織機構及職責- 33 -4、應急救援實施程序- 34 -5、加強預防準備工作- 35 -貴陽市北京東路百花山路立交工程上跨北京東路匝道橋滿堂支架施工方案一、編制依據(jù)貴陽市北京東路百花山路立交工程施工圖設計城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范(CJJ 2-2008)公路橋涵施工技術規(guī)范(JTG F50-2011)建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范(JGJ 166-2008)鋼管滿堂支架預壓技術規(guī)程(JGJ/T194-2009)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ 162-2008)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)二、工程概況貴陽市北京東路百花山立交工程匝道橋為上跨北京東路上下行北京東路右線橋，與北京東路平面交叉于K1+600里程。匝道橋設計為2跨1聯(lián)的連續(xù)梁結構，其中A匝道橋全長86m，C匝道橋全長76m，匝道橋均設置有豎曲線。橋梁下部結構：橋臺設計為承臺樁基礎U型重力式，橋墩為承臺樁基礎Y型橋墩。橋梁上部結構：單箱雙室斷面的箱梁高度為1.9m，頂寬10.5m，底寬5.5m，箱梁混凝土一次澆筑量為543.1方。盆式橡膠支座，縱向預應力后張法施工。根據(jù)梁體施工工藝要求并結合施工現(xiàn)場實際，該橋擬采用碗扣式滿堂支架法施工。為滿足相鄰標段通車需求，滿堂支架預留過車門洞。滿堂支架順橋向搭設長度76m，橫橋向搭設最大寬度為12.1m(含兩側作業(yè)平臺寬度)，搭設高度3.9m5.0m之間。過車門洞預留凈空尺寸為3.5m寬4.5m高，采用I22a工字鋼搭設框架，基礎為C20混凝土。三、施工方案設計1、構配件種類、規(guī)格碗扣式鋼管48mm3.5：內徑41mm外徑48mm、壁厚3.5mm。立桿的型號：LG-120、長1200mm；LG-180、長1800mm； LG-240、長2400mm；LG-300、長3000mm。橫桿的型號：HG-30、長300mm；HG-60、長600mm；HG-90、長900mm；HG-120、長1200mm；HG-150、長1500mm；HG-180、長1800mm。斜桿的型號：XG-0912、長1500mm；XG-1518、長2340mm；XG-1818、長2550mm。2、滿堂支架方案設計2.1 支架整體要求支架結構必須有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性。支架在承重后期彈性和塑性變形應控制在15mm以內。支架部分地基的沉降量控制在5mm以內，地基承載(壓)力滿足支架設計后驗算要求。支架頂面與梁底的高差應控制在理想值范圍內，根據(jù)預壓，調整標高。2.2 滿堂支架設計滿堂支架基底靠近北京東路右幅為中風化基巖，左幅為碎石粘土層。將左幅土層開挖并換填碎石渣1.5m厚，然后進行地基的碾壓。將夯實的石渣基層標高調整至滿堂支架搭設低標高后，澆筑20cmC15混凝土找平層，并在兩側設置排水溝。加強雨天排水溝的排水管理，防止雨水浸泡和沖刷基礎。在混凝土上搭設滿堂支架。立桿按0.60.6m、0.60.9m進行布置，即橫向間距0.6m，縱向間距0.6m、0.9m，步距1.2m；掃地桿離地高度為20cm，支架最大高度為5米。支架外圍四周設剪刀撐，內部沿橋梁中心線設置一排與外圍剪刀撐平行的斜撐。橫橋向每4排立桿搭設一排橫向剪刀撐，沿掃地桿上搭設一排水平剪刀撐，該剪刀撐兩端與外圍剪刀撐兩端相連。支架高度通過可調托座調節(jié)，頂托頂部距立桿頂部的懸空距離不大于15cm。在基礎高差較大時，可采用短立桿進行調節(jié)。為提高滿堂支架整體的抗水平推力的能力，利用橋墩作為連墻件的墻體，采用扣件式鋼管沿橋墩高度方向布置3道“”字型連墻件，上下間距2.4m以適應于步距的調整。并將連墻件鋼管與相鄰的立桿、橫桿采用扣件連接起來，連接長度不少于2步。詳見橋墩處連墻件示意圖。碗扣式鋼管的內徑41mm外徑48mm、壁厚3.5mm。立桿搭設時將其接長縫錯開，第一層立桿用長1.8 m和3.0 m的立桿錯開布置，往上至頂層再用1.8 m和3.0 m兩種長度找平，最后用頂托調整坡度。為保證相鄰標段施工通車需求，在北京東路左幅預留過車門洞。門洞凈空尺寸為3.5m寬4.5m高凈寬是否過??？應與交通部門銜接，采用I22a工字鋼搭設橫梁，碗扣鋼管搭設立柱，基礎為片石混凝土。為防止行走車輛直接刮擦支架，基礎邊緣距最外側立桿30cm，并且將基礎頂面高出行車標高40cm。立柱縱橫向凈間距25cm，在立柱頂面沿門洞縱向左右側各鋪設5根I22a工字鋼，然后在工字鋼上部沿門洞橫向鋪設I22a作為橫梁工字鋼間距為30cm，最后在工字鋼上鋪設方木并搭設支架。橋墩處連墻件示意圖2.3 模板結構及支撐體系模板結構是否合適將直接影響梁體的外觀，外模面板均采用厚為15mm的竹膠板，面板尺寸1.2m2.4m，以適應立桿布置間距，面板直接釘在橫橋向方木上，順橋向采用100100mm方木，間距0.6米；橫橋向在縱向方木上置于42mm的鋼管，鋼管中到中間距為0.3米，凈距0.26米。在釘面板時，每塊面板應從一端趕向另一端，以保證面板表面平整，竹膠板拼縫處且45斜面拼接。腹板及翼板面板分別固定在豎向和橫向100100mm方木上，方木間距30cm。為保證箱梁底板倒角處砼線型順暢，在豎向支撐內與腹板底部順橋向布置一條100100mm方木，方木釘在底模橫橋向方木上，并與斜支撐頂緊。腹板在澆筑混凝土時側壓力最大，需按立桿縱向間距布置斜撐，并將斜撐的另一端與腹部模板的縱楞頂緊。為作業(yè)方便，沿順橋向兩側布置各80cm的作業(yè)平臺，平臺亦采用碗扣式鋼管架搭設，與模板支撐架相連。平臺頂部靠外側利用鋼管搭設欄桿，高度不小于1.2m。2.4 架體結構計算圖(平、立、剖)支架布置橫橋向剖面圖支架布置平面圖(另半幅對稱布置)支架布置順橋向立面圖2.5 模板頂端節(jié)點構造圖模板頂端節(jié)點構造圖3、現(xiàn)澆梁及滿堂支架施工工藝3.1平整場地根據(jù)設計方案的底部標高，將場地平整、碾壓至混凝土硬化找平層底部。墊層混凝土澆筑前，兩邊用20型鋼作為邊界模板，鋼筋打樁簡單固定。測量每10m(縱橋向)測量模板頂相對高差，確?；炷撩嬗幸欢ǖ臋M坡，并用若干鋼筋頭標記標高位置，確保收面平整度和坡度。連續(xù)梁滿堂支架法施工工藝如下圖所示。合格不合格平整場地測量放線支架搭設支架預壓標高復核綁扎鋼筋、立側模砼澆筑拆模、養(yǎng)護穿線或先穿預應力張拉、孔道壓漿立底模制作鋼束錨具檢驗拆除支架、清理場地調整支架模板混凝土拌合混凝土運輸取試件C15墊層混凝土澆筑采用混凝土運輸車運輸，泵車泵送澆筑。澆筑中，依次進行布料，四周或邊角處用振搗棒振搗密實，其它位置采用平板振搗器進行振搗密實，收面從一邊向另一邊依次進行。3.2測量放線 (1)確定支架基礎施工范圍。(2)按照設計方案準確找出立桿位置及搭設高度。(3)監(jiān)控預壓數(shù)據(jù)并調整模板安裝位置。3.3支架搭設連續(xù)箱梁支架系統(tǒng)由下而上依次為：支撐架底托基礎、48碗扣腳手支架、頂托、分配梁和底模等組成。(1)測量放出橋墩中心點，首先拉線定出每一跨支架的縱軸線，然后在軸線上按設計間距分出每排立桿位置。(2)分塊安裝枕木，因支墊的枕木其新舊程度不一，故在鋪設時注意將枕木的大面朝向頂?shù)撞课恢?，以保證枕木與地基接觸緊密穩(wěn)定。(3)安裝底托，底托支撐鋼板與枕木間平整接觸，充分受力。底托調節(jié)螺桿擰緊無松動，以保證底托受力均勻。(4)用48碗扣腳手管搭設腳手架立桿，立桿按60cm60cm(底板)間距和60cm80cm(翼緣板)間距進行布置；立桿布置時，縱橫方向均拉線進行，保證立桿位置及分布間距均勻一致。(5)鋼管支架設置縱橫向橫聯(lián)，橫聯(lián)層距按120cm布置，在橫橋方向和縱橋方向支架之間設置斜桿支撐，斜聯(lián)按360cm間距布置。(6)將每跨支架分成三段搭設，每段長約13m，以保證在每段都能根據(jù)凈空高度合理調節(jié)支架高度。(7)每段支架間用3m長的短鋼管按1.8m間距梅花型連接，以保證整個支架連接成一整體，加強支架的穩(wěn)定性。(8)頂托在立桿搭設完成后安裝。每一段支架頂托的高度均由測量按設計值放出起止控制斷面，并拉線將其余頂托調節(jié)到位。頂托調節(jié)螺桿要豎直受力，頂托“U”型槽口向同一個方向。(9)按照位置測量放線模板控制線，并按照要求鋪設枕木及模板。3.4模板制作與安裝箱梁底、腹板、豎板、內腹模等全部采用厚18前面為15，請核實mm的竹膠板。底模安裝：在鋼管支架的頂縱向鋼管上，架縱向弧線形鋼管，在其之上橫向向架方楞木。楞木接頭相互交錯布置，楞木間距為30cm，縱向鋼管、方楞木之間用木楔調整以保證底模線形。底模竹膠板直接鋪釘在方楞上竹膠板拼縫處且45斜面拼接，拼縫下加設方楞木，使拼縫剛好位于方楞木中間，拼縫間夾貼雙面棉膠，拼縫表面用石臘密封。在鋪設底模前先橋臺放置好盆式支座。腹板側模、翼板底模的安裝：在底模鋪設完成后，重新標定橋梁中心軸線，對箱梁的平面位置進行放樣，在底模上標出腹板側模、內腹模、翼板邊線和鋼筋布置的位置。腹板側模用高強度膠合板，每隔30cm立方木、背桿木，豎向背桿木直接置于支架橫向方楞木上，并用木楔楔牢。施工時必須保證模板支架的強度與剛度，箱梁側模與翼板底模須連成一體。內腹板也使用竹膠板，為保證側模穩(wěn)固在箱梁主筋和腹箍筋上，設置一定數(shù)量的定位鋼筋。準確確定模板位置，并在箱梁腹板上設置14圓鋼對拉鋼筋。內模腹板肋條間距為30cm，頂板和底板的肋條間距為40cm，頂板和底板之間設立縱向間距為40cm、橫向間距為60cm的豎向方木支撐，橫向設置上下兩道豎向間距為60cm的橫支撐，橫支撐和豎支撐形成組合“”字架，此“組合“”字架事先釘好，內模底板和頂板設置成可活動的，在綁扎頂板鋼筋之前先支好內模，待澆筑底板的時候卸掉組合“”字架，打開內模的頂板和底板，當?shù)装鍧仓煤?，合上內模底板，放入組合“”字架固定好，最后合上內模頂板。模板安裝時，在梁端與橫梁位置預應力錨頭位置的模板和支座處模板，應按設計要求和支座形狀做成規(guī)定的角度與形狀，并保證錨頭位置混凝土面與該處鋼絞線的切線垂直。在外露面底、側面的模板，特別是預應力張拉端模板必要時可安裝附著式振動器，以保證混凝土澆筑質量。所有外露面模板接縫必須經(jīng)過精心處理，保證模板光潔、嚴密不漏漿。在中間兩靠近張拉端，頂板模板應設置適當面積的工作孔，以便進行預應力張拉工作。所有排氣孔、壓漿孔、泄水孔的預埋管及橋面泄水管按設計圖紙固定到位，預埋件的預埋無遺漏且安裝牢固，位置準確。3.5支架預壓支架搭設完畢，安裝模板前，按照設計和規(guī)范要求需對支架進行梁體荷載120%的預壓，通過計算每跨預壓荷載為840T。支架預壓的目的增加“確定彈性變形數(shù)據(jù)，為設置預拱度提供依據(jù)：、檢查支架的安全性，確保施工安全。、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。、檢驗支架的安全性、可行性。預壓方式采用順橋向分段預壓，分段界限與混凝土澆筑分界線相同。1）支架預壓的荷載及其分布根據(jù)現(xiàn)場施工條件，支架預壓采用砂袋，砂袋的搬運簡便、靈活且不需大型的起重設備，便于施工。預壓加載順序：分三級加載，即30%預壓荷載70%預壓荷載100%預壓荷載。第一次加載箱梁底板混凝土和鋼筋重量的120%，每跨約200噸；第二次加載箱梁縱橫梁、腹板重量的120%，每跨約410噸；第三次加載箱梁頂板總重的120%，每跨約230噸。支架承受的箱梁重量按箱梁全斷面一次性澆筑來考慮，即混凝土在凝固前處于塑性狀態(tài)時，其內部不能進行內力的分布和傳遞，箱梁任何部位的混凝土重量均垂直作用于其下面的支架上。故布設砂袋時，布設的砂袋重量比按箱梁橫斷面質量的分布比進行布設，順橋向箱梁斷面漸變處及橫斷面上頂板和底板高度變化處，砂袋數(shù)量在現(xiàn)場做相應調整，砂袋重量按現(xiàn)場試驗確定，砂袋在下雨天需用彩條布遮蓋，防止雨水滲入砂袋，增加砂袋重量。支架預壓荷載堆放的順序同混凝土澆筑順序相同，即先從梁跨中間向兩側支點并在橫橋向上由梁體中心線向兩側腹板依次對稱堆載，嚴禁不按荷載比例、荷載分部和荷載順序進行堆放。2）支架預壓觀測點的布設支架搭設完畢預壓前，每跨支架分別選取五個斷面（兩端墩頂處、1/4跨徑處、跨中處），每斷面7個點，共計35個觀測點，釘上鐵釘，對支架采用三等水準測量進行高程的觀測。預壓前，測量并記錄每個斷面上a、b、c、d、e、f、g七個觀測點的標高，如圖所示，預壓后，每天測量各點標高一次，計算其高程變化情況。在達到設計荷載預壓72小時后，沉降量仍然明顯時需及時分析原因。橫斷面測點布置圖按照鋼管滿堂支架預壓技術規(guī)程JGJ/T194-2009判定支架預壓效果，判斷標準為：各監(jiān)測點最初24h的沉降量平均值小于1mm或各監(jiān)測點最初72h的沉降量平均值小于5mm。預壓判定合格后，取下砂袋卸載，再次測量各點標高，最后確定支架的彈性變形值及非彈性變形值。支架預壓后應編寫支架預壓報告，并報監(jiān)理單位批準后方可進行混凝土澆筑。支架預壓期間，須由專人對支架進行觀察，除觀測支架高程及位移變化情況外，還需要對支架的桿件連接是否緊密、有無壓彎及變形等進行全面的觀察。最后形成支架基礎和支架沉降監(jiān)測表。支架預壓卸載可一次性完成，預壓荷載卸去的要求是對稱、均衡、同步。支架預壓卸載清理完成后6h內，再次進行測量點的高程監(jiān)測，計算確定支架的彈性變形量。3）立模標高的確定安裝底模時預設反拱，反拱值按二次拋物線設置，底模頂面形成的二次拋物線須光滑、不得呈波浪形。支架預拱度的設置根據(jù)支架的基礎沉降、支架的幾何及非幾何變形值的大小并結合預壓結果綜合分析后再進行確定，根據(jù)該橋實際情況，預拱度主要以支架彈性變形量確定。應說明反拱計算式（張拉上拱-支架彈性變形）在取下砂袋卸載后，利用可調U托重新調整支架頂標高，使其滿足設計的要求，從而確定底板立模標高。4）預壓監(jiān)測措施為更好的獲得箱梁預壓變形數(shù)據(jù)及支架變形、修正要點，需成立支架預壓監(jiān)測小組，小組主要成員包括項目技術負責人、測量工程師、施工現(xiàn)場負責人、施工員、安全員等。a、由項目技術負責人制定箱梁預壓加、卸荷載計劃及監(jiān)測計劃，施工現(xiàn)場負責人指定、監(jiān)督施工員負責按計劃實施荷載加卸荷載。測量人員負責監(jiān)控點的埋設、按頻率測量并作出成果分析。安全員負責荷載轉移期間、預壓期間的安全防護工作及出現(xiàn)異常情況的處理措施的實施監(jiān)督工作。b、確定實施預壓作業(yè)的重點安全監(jiān)控部位和措施預壓材料為袋裝砂石料，采用汽車吊吊裝至箱梁指定位置。應嚴格按照吊車作業(yè)操作規(guī)程、高空作業(yè)安全要求進行施作，安全員需隨時掌握并跟蹤現(xiàn)場情況。沙袋嚴格按照橋梁荷載分部堆放，嚴禁臨時將沙袋集中堆放在一起造成局部荷載過大影響支架安全和變形。正值雨季作業(yè)，沙袋荷載易因沙子吸收雨水造成實際荷載超過預壓設計荷載的情況，從而誘發(fā)支架不正常變形，因此要做好預壓期間的防淋雨措施。測量小組按頻率實施變形量監(jiān)測后，及時分析支架變形情況，對于不正常變形要及時向監(jiān)測小組匯報，及時查找原因并加以分析并實施合理的措施。支架預壓期間，不得改變荷載的大小、部位。待監(jiān)測結果符合預壓要求時，及時通知監(jiān)理、設計及建設單位對支架預壓進行驗收，驗收合格后方可進行卸載。3.6鋼筋加工與安裝1)鋼筋進場及檢驗鋼筋必須按不同種類、等級、牌號、規(guī)格及生產廠家分批驗收、分別堆放，不得混雜，且應立標牌以示識別。鋼筋在運輸、儲存過程中，應避免銹蝕和污染，并堆置在鋼筋棚內。在鋼筋進場后，要求提供附有生產廠家對該批鋼筋生產的合格證書，標示批號和出廠檢驗的有關力學性能試驗資料。2)鋼筋制作、綁扎箱梁鋼筋按設計圖紙在鋼筋加工棚內進行加工；縱向通長鋼筋采用焊接，焊接接頭應符合鋼筋焊接及驗收規(guī)程的要求。焊接接頭不設于最大壓力處，并使接頭交錯排列，受拉區(qū)同一焊接接頭范圍內接頭鋼筋的面積不得超過該截面鋼筋總面積的50%。鋼筋布置按設計圖紙，在底模上先綁扎底板鋼筋，安裝腹板外模和翼板底模，再綁扎腹板鋼筋，最后綁扎頂板及翼板鋼筋。為保證鋼筋保護層的厚度，在鋼筋與模板間設置三角砂漿墊塊，墊塊用預埋的鐵絲與鋼筋扎牢，并互相錯開布置。3)預應力管道及預埋件的安裝預應力管道的埋置位置決定了今后預應力筋的受力及應力分布情況，因此對管道的埋設要嚴格按照設計圖紙仔細認真的進行，注意平面和立面的位置，用12的鋼筋焊成“”架夾住管道點焊固定在箍筋及架立筋上。安裝時要嚴格逐點檢查管道的位置，如發(fā)現(xiàn)有不對的地方要立即調整。澆筑前應檢查波紋管的密封性及各接頭的牢固性，用灌水法做密封性試驗，做完密封性試驗后用高壓風把管道內殘留的水吹出。澆筑前要仔細核對圖紙(包括通用圖紙)，注意支座預埋鋼板、預應力設備、泄水孔、護欄底座鋼筋、箱室通氣孔、伸縮縫等預埋件的埋置，確保準確無誤，預埋時同樣要注意各預埋件的尺寸和位置。4)預應力鋼絞線制作與安裝(1)、檢驗預應力的施工是連續(xù)梁施工的關鍵，因此很有必要對預應力鋼材、錨具、夾具和張拉設備進行檢驗。每批預應力鋼材進場應附有證明生產廠家、性能、尺寸、熔爐次和日期的明顯標志，每批預應力鋼材的進場應分批驗收，檢驗其質量證明書、包裝方法及標志內容是否齊全、正確；鋼材表面質量及規(guī)格是否符合要求，經(jīng)運輸、存放后有無損傷、銹蝕或影響與水泥粘結的油污。為確保工程質量，對用本橋的預應力鋼材及錨具、夾具按監(jiān)理工程要求的辦法進行力學性能試驗。張拉機具與錨具應配套使用，采用梁板系列千斤頂明確千斤頂型號，千斤頂與壓力表在張拉前進行配套校驗，校驗設備送到國家認可的計量部門進行校驗， 并使千斤頂活塞的運行方向與實際張拉工作狀態(tài)一致，以確定張拉力與壓力表讀數(shù)之間的關系曲線或線性回歸議程。從而計算出各束鋼絞線的張拉控制應力相對的壓力表讀數(shù)值，并由專人負責使用、管理和維護。(2)、預應力鋼材的放樣、安放在普通鋼筋安放基本完成后，應對預應力鋼材的平面和高度(相對底模板)進行放樣，并在鋼筋上標出明顯的標記。放樣完成即進行穿波紋管應說明波紋管材料類型，波紋管連接處的縫隙應用膠帶紙包纏牢，防止水泥漿滲入。張拉端錨墊板等的預埋，先制作滿足設計圖紙要求的角度和端頭模板，將錨墊板用螺栓固定于端頭模板上。鋼絞線下料長度時應考慮張拉端的工作長度，下料時，切割口的兩側各5cm先用鉛絲綁扎，然后用切割機切割。下料后在地坪上進行編束，使鋼絞線平直，每束內各根鋼絞線應編號并順序擺放，每隔1m用1822號鉛絲編織、合攏捆扎。在波紋管、錨墊板安裝完成和鋼絞線編束后，即可進行鋼絞線穿束工作，穿束時應注意不要捅破波紋管。在安裝預應力管道的時候，同時進行預應力鋼束的穿束工作，穿束完后，用間距50cm的12“”字定位鋼筋將波紋管牢固固定于鋼筋骨架上，確保其平面位置和高度準確。當預應力鋼筋與普通鋼筋有沖突時，可適當挪動普通鋼筋或切斷，并在其它位置得以恢復。鋼絞線外露部分用塑料膜包纏，防止污染。在穿束之前要做好以下準備工作：(a)清除錨頭上的各種雜物以及多余的波紋管。(b)用高壓水沖洗孔道。(c)在干凈的水泥地坪上編束，以防鋼束受污染。(d)卷揚機上的鋼絲繩要換成新的并要認真檢查是否有破損處。(e)在編束前應用專用工具將鋼束梳一下，以防鋼絞線絞在一起。(f)將鋼束端頭做成圓錐狀，用電焊焊牢，表面要用砂輪修平滑，以防鋼束在波紋管接頭處引起波紋管翻卷，堵塞孔道。若預應力束孔道是曲線狀，用人工穿束就比較困難，通常將鋼絲繩系在高強鋼絲上，用人工先將高強鋼絲拉過孔道，然后將鋼絲繩頭用12的半圓鋼環(huán)與鋼束頭經(jīng)焊接而接在一起，開啟卷揚機將鋼束徐徐拉過孔內，在鋼束頭進孔道時，用人工協(xié)助使其順利入孔。如果在鋼束穿進過程中堵塞，要立即停止，查準堵塞管位置，鑿開混凝土清除管道內的堵管雜物，仍繼續(xù)用卷揚機將束拖過孔道。與前述工藝矛盾，到底是先穿還是后穿？3.7混凝土澆筑說明澆筑總時間和設備配置、混凝土澆筑速度、混凝土標號、原材料要求與振搗混凝土澆筑前應對支架、模板和預埋件進行認真檢查，清除模板內的雜物，并用清水對模板進行認真沖洗。為防止混凝土本身的收縮及施工時間較長，混凝土中應摻入緩凝劑明確初凝時間。澆筑過程中底板后肋板用插入式振搗器振搗，頂板部分用平板式振動器振搗，注意不要振破預應力束波紋管道，以防水泥漿堵塞波紋管。澆筑工程中要經(jīng)常來回地敲擊鋼絞束的兩個端頭，防止?jié)仓r漏漿堵塞管道。箱梁砼澆注前，必須再次對支架體系的安全性進行全面檢查，經(jīng)自檢和監(jiān)理檢查確認后，方可進行澆筑?；炷翝仓桨赋浞挚紤]工地拌和站的攪拌時間、運輸距離和泵送速度?；炷翝仓诉x擇溫度不超過32、無雨的天氣進行，如該段時間內溫度較高，則需通過調整配合比降低水化熱并加強砼的養(yǎng)護作業(yè)。箱梁混凝土澆筑分三批前后平行作業(yè)，順橋向混凝土澆筑順序為先由跨中澆筑底板，然后按照分批分層澆筑兩側混凝土，施工縫預留至L/4孔跨附件。第一批澆筑底板，當?shù)装鍧仓?.5m長度后，合上內模底板，固好組合“”字架，合上內模頂板，緊跟著第二批澆筑腹板，當腹板澆筑長度達1.5m后開始第三批澆筑頂板及翼板，就這樣保持三批澆筑相隔有1.5m以上的平行作業(yè)。混凝土澆筑應按順序、一定的厚度和方向分層進行，分層厚度為30cm，必須注意在下層混凝土初凝或重塑前澆筑完上層混凝土。上下層同時澆筑時，上層與下層前后澆筑距離應保持1.5m以上。振搗采用插入式振動棒，移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5倍，并與側模保持510cm的距離。振搗時插入下層混凝土510cm，每一處振完后應徐徐提出振動棒。振搗時避免振動棒模板，鋼筋等；對每一振動部位必須振到該部位混凝土密實為止，也就是混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。在澆筑過程中應安排各工種檢查鋼筋、支架及模板的變化，遇到情況及時處理?；炷翝仓樞驗椋旱装?、腹板頂板、翼板。在混凝土澆筑完成后，應在初凝后盡快保養(yǎng)，采用麻袋或其他物品覆蓋混凝土表面，灑水養(yǎng)護，混凝土灑水養(yǎng)護的時間為10天，每次灑水以保持混凝土表面經(jīng)常處于濕潤狀態(tài)為度。用于控制拆模，落架的混凝土強度試壓塊放置在箱梁室內，與之同條件進行養(yǎng)生。在養(yǎng)護期內，嚴禁利用橋面作為施工場地或堆放原材料?；炷翝仓^程中采取綜合安全措施，主要包括：混凝土澆筑前，對腳手架、連接件和基礎進行全面、系統(tǒng)的檢查，對不符合要求的進行及時整改。澆筑時派專人負責檢查澆筑段的支架變化，有異常情況時立即通知施工員、安全員及現(xiàn)場負責人，視情況提出整改措施并立即予以實施。此外，要對支架的基礎部分是否存在沉降、模板部分是否存在變形、漲模等情況進行跟蹤檢查。混凝土的澆筑部位、澆筑速度嚴格按照施工方案進行控制，特別需控制好汽車臂加泵混凝土的輸出速度、高度等。此外，在澆筑過程中要加強過往行人的引導及行經(jīng)門洞車輛的引導。澆筑前按要求完善警示條、防護墩、返光條及限高限寬標志。施工過程中，尤其關注過往車輛是否存在超高、超寬等問題，并加強門洞路面防滑處理。遇異常情況時，報現(xiàn)場監(jiān)理、業(yè)主請求通知車輛通行。施工過程中出現(xiàn)異常險情時，按照應急預案進行緊急處置。3.8箱梁預應力說明張拉應力計算方法施加張拉控制采用“雙控法”，整個箱梁澆筑完畢，待砼強度達到設計強度的90%是否合規(guī)?以上，同時養(yǎng)護15天后，彈性模量符合規(guī)定，經(jīng)監(jiān)理認可，兩端分批張拉預應力鋼絞線。張拉順序嚴格按設計預應力鋼束布置圖，同排的鋼絞束同時張拉，張拉時兩端同時進行。每束鋼束張拉程序為：010%con100%con( 持荷5分鐘)回油錨固。初張拉時預應力鋼絞束張拉端先對千斤頂主缸充油，使鋼絞束略為拉緊，同時調整錨圈及千斤頂位置，使孔道、錨具和千斤頂三者之軸線互相吻合，注意使每股鋼絞線受力均勻，當鋼絞束達初應力10%con時兩端作伸長量標記，并借以觀察有無滑絲情況發(fā)生。張拉采用逐級加壓的方法進行，當張拉達到設計控制應力(100%con)時，繼續(xù)供油維持張拉力不變，持荷5分鐘，同時在兩端分別測量實際伸長量，比較是否與計算值相符。計算伸長量和實測伸長量誤差應在6%以內，當實測值與計算值不符合要求時，應及時查明原因，上報監(jiān)理，調整計算伸長量再進行張拉。張拉過程中如有滑絲、斷絲、伸長量不夠的情況發(fā)生，則需分析原因并處理后重新張拉。在張拉過程中發(fā)生滑絲現(xiàn)象，可能由于以下原因：(a)可能在張拉時錨具錐孔與夾片之間有雜物。(b)鋼絞線上有油污、錨墊板喇叭口內有混凝土和其它雜物。(c)錨固效率系數(shù)小于規(guī)范要求值。(d)鋼絞線可能有負公差及受力性能不符合設計要求。(e)初應力小，可能鋼束中鋼絞線受力不均，引起鋼絞線收縮變形。(f)切割錨頭鋼絞線時留得太短，或未采取降溫措施。(g)長束張拉，伸長量大，油頂行程小，多次張拉錨固，引起鋼束變形。(h)塞片、錨具的硬度不夠。張拉過程中斷絲現(xiàn)象一般有以下原因：(a)鋼束在孔道內部彎曲，張拉時部分受力大于鋼絞線的破壞力。(b)鋼絞線本身質量有問題。(c)油頂未經(jīng)標定，張拉力不準確。鋼束張拉如發(fā)現(xiàn)伸長量不足或過大，也應及時分析原因，一般是管道布置不準，增大孔道摩阻，應力損失大，有時也有可能設計計算使用的鋼絞線的彈模值與實際使用的彈模值不相同。在張拉過程中如發(fā)現(xiàn)滑絲、斷絲、伸長量不夠等情況后要及時查明原因，報告監(jiān)理采取相應的措施后方可進行下一步施工。錨具外 (錨具外留35cm) 多余的鋼絞線采用砂輪切割機切除，絕對不準電、氣焊焊燒割。3.9壓漿施工(1)連接器用封錨盒封錨，橫向束用自制模板封錨，固定牢靠，與翼緣板邊緊密相貼，防止脹模，影響線形。(2)將預應力管道壓漿口、出漿口分別接好壓漿閥、出漿閥(均為6球閥)。(3)為保證在壓漿時的通暢，壓漿前采用空壓機壓縮空氣對管道進行吹氣檢查，在確認管道暢通后方可進行壓漿作業(yè)。(4)壓漿前檢查設備的完好性，用臺秤秤好加水和外加劑的容器，做好標志，每次嚴格按照容器標志控制加水和外加劑量。(5)壓漿前，波紋管出漿口的出漿閥連接抽真空機，壓漿閥關閉，開啟抽真空機進行試抽，真空壓力表達到-0.08MPa，停止試抽。(6)采用高速攪拌機攪拌水泥漿，攪拌水泥漿前，加水空轉幾分鐘，再將積水倒凈，拌制均勻后，現(xiàn)場檢測水泥漿稠度是否滿足要求。(7)水泥漿攪拌均勻后，送入儲漿罐中，再由儲漿罐引到壓漿泵，在壓漿泵高壓橡膠管出口打出漿體，到漿體與壓漿泵的漿體濃度一樣時關掉壓漿泵，然后將高壓橡膠管接到孔道壓漿管，連接牢固。(8)排除壓漿管中廢漿后，關閉壓漿閥，重新啟動真空泵，當真空壓力表達到并維持在-0.08Mpa時，啟動壓漿泵，同時打開壓漿閥，開始真空輔助壓漿，壓漿過程中，真空泵保持連續(xù)工作。(9)當真空端的透明膠管有漿體經(jīng)過時，注意關閉真空機前端的真空閥，同時關閉抽真空機，水泥漿自動從“止回排氣閥”中順暢流出；當觀察到流出的水泥漿稠度與壓入的漿體相同時，關閉抽真空端的閥門。(10)當關閉抽真空端閥門后，壓漿壓力上升到0.6Mpa時，保持0.6Mpa壓漿泵壓力2min，然后關閉壓漿閥，關閉壓漿泵。(11)真空壓漿完成后，將壓漿泵、攪拌機、真空機、壓漿管等清洗干凈，對于部分灑落在橋面上的漿液，及時進行清理，保持現(xiàn)場整潔。(12)全部預應力鋼筋張拉完成后24小時內進行孔道壓漿，孔道壓漿順序是先下后上一次壓完，孔道壓漿后，應立即將梁端水泥漿沖洗干凈，同時清除支承墊板、錨具及端面砼的污物，并將端面鑿毛，設置端部鋼筋網(wǎng)，立模澆注砼封端完成。3.10 施工機械、材料用量表及供應計劃為保證施工進度及安全，A、C匝道橋分別同時進行施工，機械選擇性能好、滿足施工要求的機械，材料按照設計量進行采購和準備。機械缺混凝土泵和張拉、壓漿設備及材料計劃表項次名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備注1汽車吊25T臺1預壓荷載、鋼筋吊裝2載重汽車8t輛1模板、材料轉運3砼運輸車10m3輛5備用1輛4電焊機BX1-500臺4鋼筋、波紋管、模板等加固5割具套2鋼筋施工等6鋼筋截斷機臺1鋼筋加工7鋼筋彎曲機臺1鋼筋加工8直螺紋車絲機套絲機械套1預埋墩身鋼筋套絲9全站儀徠卡902臺1平面位置控制10精密水準儀臺1標高控制11C50混凝土商混方54312鋼筋HRB335T9513鋼絞線15.24mmT23.2預應力14波紋管90mmm1367預應力15錨具Y15-15套36預應力16腳手架483.5mmT195滿堂支架17模板方804、架體搭設、使用和拆除方法4.1施工準備腳手架搭設前工程技術負責人按腳手架施工設計或專項方案的要求對搭設和使用人員進行技術交底。對進入現(xiàn)場的腳手架構配件，進行質量復檢。構配件按品種、規(guī)格分類放置在堆料區(qū)內或碼放在專用架上，清點好數(shù)量備用。腳手架堆放場地排水暢通，不得有積水。4.2腳手架搭設底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板采用長度2跨，厚度為50mm的木墊板；底座的軸心線與地面垂直。腳手架搭設按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。腳手架搭設的要求：底層水平框架的縱向直線度應L/200；橫桿間水平度應L/400。腳手架全高的垂直度應小于L/500；最大允許偏差應小于100mm。腳手架的搭設應分階段進行，搭設后經(jīng)檢查驗收后方可正式投入使用。作業(yè)層設置應符合下列要求：必須滿鋪腳手板，外側應設擋腳板及護身欄桿；護身欄桿可用橫桿在立桿的0.6m和1.2m的碗扣接頭處搭設兩道；作業(yè)層下的水平安全網(wǎng)應按安全技術規(guī)范規(guī)定設置。腳手架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。4.3腳手架使用使用過程中，不得隨意破壞支架結構，如確需更改，則需通過監(jiān)理工程師和設計單位同意。支架荷載堆放符合要求，不得超載超范圍堆放。按照施工方案正確施工，正常使用支架結構。施工過程中，加強對支架結構的檢查，并注意對缺陷部分進行及時修復。4.4腳手架拆除當梁體混凝土強度達到設計強度90合規(guī)性？%以上且張拉壓漿完畢，并得到監(jiān)理指示后，方可進行支架卸落。先進行跨中部位的模板體系的松動和拆除，然后將兩端的模板進行松動拆除，最后從上至下依次進行拆除作業(yè)。各次卸落之間應有一定的時間間歇，間歇時須將松動的木楔打緊，使梁體落實。卸架時尤其要注意施工作業(yè)的安全。(1)支架拆除前應由單位工程負責人召集有關人員對架子工程進行全面檢查與簽證確認，建筑物施工完畢，且不需要使用時，腳手架方可拆除。(2)拆除腳手架應設置警戒，張掛醒目的警戒標志，禁止非操作人員通行和地面施工人員能行，并有專人負責警戒。(3)長立桿、斜桿的拆除應由二人配合進行，不宜單獨作業(yè)，下班時應檢查是否牢固，必要時應加設臨時固定支撐，防止意外。(4)拆除外架前應將通道口上的存留材料雜物清除，按自上而下先裝后拆，后裝先拆的順序。(5)支架拆除順序為：安全網(wǎng)防護欄桿剪刀撐腳手片大橫桿小橫桿立桿，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不準上、下同時作業(yè)。(6)如遇強風、大雨等氣候，不能進行外架拆除。(7)拆卸的鋼管與扣件應分類堆放，嚴禁高空拋擲。(8)吊下的鋼管與扣件運到地面時應及時按品種規(guī)格堆放整齊。四、架體結構計算1、荷載計算根據(jù)圖的布置方案，采用滿堂支架，對其剛度、強度、穩(wěn)定性必須進行檢算。鋼管的內徑41mm外徑48mm、壁厚3.5mm。截面積轉動慣量回轉半徑截面模量鋼材彈性系數(shù)鋼材容許應力 ，按照鋼管滿堂支架預壓技術規(guī)程中關于舊鋼管抗壓強度設計值的規(guī)定需要乘以折減系數(shù)0.85，故驗算時按照170MPa的容許應力進行核算。1、一般載面箱梁支架結構驗算荷載計算及荷載的組合A、鋼筋混凝土梁重：W砼= 543.126/(765.5)=34.78KN/m2(鋼筋混凝土梁重量按26kN/m3計算)B、支架模板重 模板重量：(竹膠板重量按24.99kN/m3計算)主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3計算)次楞鋼管： 支架重量：根據(jù)現(xiàn)場情況，按立桿高度進行檢算。W立桿=(128104.5+12886.2)6.175=74.772T。W橫桿=(18476+4476+12811.54+12843)5.567=78.562T。W撐桿=(32214.7+21112)5.567=7.81 T。W =(7.81 +78.562+74.772)/5.576=3.86KN/m2。C、人員及機器重W =1KN/ m2 (JGJ166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范)D、振搗砼時產生的荷載 W =2KN/ m2 ( JGJ166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范) E、傾倒混凝土時沖擊產生的荷載W =3KN/ m2 (采用汽車泵取值3.0KN/m2)F、風荷載按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范，風荷載Wk=0.7uzusWo其中uz為風壓高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范取值為1；us為風荷載體型系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范取值為0.8；Wo為基本風壓，按照貴陽市市郊離地高度5m處50年一遇值為0.3 KN/m2。風荷載Wk=0.710.83=1.68 KN/m2由風荷載產生立桿彎矩值： 式中： 風荷載產生的彎矩； 風荷載標準值（）； 立桿的縱距； 立桿的計算長度；Mw=1.40.61.221.68/10=0.2 KNm2、最不利位置強度檢算 2.1立桿強度及穩(wěn)定性檢算 立桿荷載組合N=1.2（34.78+0.4+0.59+3.86）+0.91.4（1+2+3+1.68）=57. 23 KN/m2按照立桿最不利位置0.60.9m間距布置，單枝立桿荷載N=57.230.54=30.9KN(1) 立桿壓彎強度驗算立桿壓彎強度計算公式：式中： 有效彎矩系數(shù)，采用1.0； 截面塑性發(fā)展系數(shù)，鋼管截面為1.15； 立桿的截面模量； 歐拉臨界力；(2)立桿穩(wěn)定驗算結論：立桿滿足強度及穩(wěn)定性要求計算判定式應將計算結果直接表明小于容許值。(3)橫向鋼管（次楞）強度和剛度驗算次楞荷載組合N=1.2（34.78+0.4）+0.91.4（1+2+3+1.68）=51.9KN/m2按照次楞最不利位置0.3m間距布置，單根次楞荷載q=51.90.3=15.6KN/mA、橫向鋼管抗彎強度驗算截面抵抗矩；彎矩；驗算公式式中： 鋼管設計抗彎強度為205MPa，考慮壁厚損耗按照85%折減為174 MPa；故次楞抗彎強度滿足設計要求。B、橫向鋼管剛度驗算故橫向鋼管滿足強度和剛度要求。(4)縱向方木（主楞）強度和剛度驗算主楞荷載組合N=1.2（34.78+0.4+0.12）+0.91.4（1+2+3+1.68）=52.04KN/m2按照主楞最不利位置0.6m間距布置，單根主楞荷載q=52.040.6=31.22KN/m支架中采用100100mm縱向方木，驗算時按連續(xù)梁計算，縱向方木間距60cm布置。A、縱向方木強度驗算式中： 方木截面抵抗矩； 方木所受彎矩；方木的力學性能指標按A3類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則故主楞方木強度要求。B、縱向方木剛度驗算式中：方木彈性模量按照0.9系數(shù)折減，即結論：主楞方木滿足強度和剛度要求。(5)腹板外模強度和剛度驗算腹板外模小橫梁間距為0.3m，將方木作為模板的支座節(jié)點，按均布荷載作用下的連續(xù)梁來計算模板受力。荷載組合N=1.2（1.690.526）+0.91.4（1+2+3）=33.9KN/m2q=33.90.3=10.17KN/m模板15mm厚竹膠板的截面特征值為：A=45cm2 I=6.75104cm4 E=1.0106截面驗算：抗彎強度驗算：故模板抗彎強度滿足設計要求。剪切強度驗算：故模板抗剪強度滿足設計要求。撓度驗算：故模板剛度滿足設計要求。2.2門架強度及穩(wěn)定性驗算過車門洞預留凈空尺寸為3.5m寬4.5m高，采用I22a工字鋼搭設框架，基礎為片石混凝土。1)門架段設計立柱采用碗扣式腳手架搭設，縱橫向間距30cm，步距60cm，利用扣件式鋼管作為立柱的斜撐，搭設成菱型。在立柱頂面沿門洞縱向左右側各鋪設5根I22a工字鋼，工字鋼之間采用2排32鋼筋焊接牢固。然后在工字鋼上部沿門洞橫向鋪設I22a工字鋼作為門洞橫梁，為提高工字鋼整體剛度，采用2個工字鋼腿部連焊，布置間距為30cm。最后在工字鋼上鋪設方木并搭設支架，支架立桿間距60cm，增設橫桿和專用斜桿。詳見門洞支架搭設設計圖。工字鋼縱橫梁之間采用焊接連接，兩側翼緣滿焊，在工字鋼縱梁頂部采用2cm厚鋼板將縱橫梁連接并滿焊作為加強。工字鋼縱梁兩端采用鋼管架限位，防止縱梁側翻。詳見門洞支架搭設細部構造圖。門架縱向長度為11.5m，最大寬度為4.2m(工字鋼外側間距)，高度為4.2m。立柱每側需5排，每排40根，門洞橫向工字鋼梁需36根。門洞支架搭設設計圖門洞支架搭設細部構造圖2)門架段荷載計算A、鋼筋混凝土梁重：門洞段箱梁橫斷面混凝土量為7.14方，按照門洞工字鋼橫梁5.5m核算荷載。W砼=7.144.226/5.54.2=33.75KN/ m2B、支架模板重 模板重量：W支架=0.4KN/ m2 方木重量：W方木=20.19 =0.47 KN/m2次楞鋼管：W鋼管=3.33.510 =0.12KN/m2 支架重量：根據(jù)現(xiàn)場情況，按橫梁頂部立桿高度1.2m進行檢算。支架重量含立桿、橫桿及工字鋼縱橫梁。W =(35542 +91.218+1052)6.175+（5210.5+4.235）33.07/（4.210.5）=4.26KN/ m2。C、人員及機器重W =1KN/ m2 (JGJ166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范)D、振搗砼時產生的荷載W