四層框架結(jié)構(gòu)設計計算書(畢業(yè)設計)

. 框架結(jié)構(gòu)課程設計任務書一、設計題目某商業(yè)批發(fā)樓二、工程概況某商業(yè)批發(fā)樓為三層全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，建筑面積為1582m2。三、設計條件1、地質(zhì)情況：地基土由素填土，砂礫石，弱風化基巖組成，第一層土為素填土，層厚1.51.7m，地基承載力標準值為120KN/m2，第二層為砂礫石，層厚8.58.8m，地基承載力標準值為250KN/m2，第三層為弱風化基巖，地基承載力標準值為350KN/m2，場地類別為類，場地地下15.00m深度范圍內(nèi)無可液化土層。地下水位標高為690m，水質(zhì)對砼無侵蝕性。擬建場地地形平緩，地面絕對標高700.00m。2、抗震設防為：8度、0.2g、第一組。3、樓面活荷載標準值為3.5KN/m2。4、基本風壓w00.60KN/m2（地面粗糙度屬B類），基本雪壓S00.8KN/m2（n50）。5、材料強度等級為：砼強度等級為C25，縱向鋼筋為HRB335級，箍筋為HPB235級。6、屋面作法：（自上而下）SBS防水層（0.4KN/m2）,30厚細石砼找平（24KN/m3）,陶粒砼找坡（2%、7KN/m3）,125厚加氣砼塊保溫（7KN/m3）,150厚現(xiàn)澆鋼筋砼板（25KN/m3）,吊頂或粉底（0.4KN/m2）。7、樓面作法：（自上而下）水磨石地面（0.65KN/m2），150厚現(xiàn)澆鋼筋砼板(25KN/m3)，吊頂或粉底（0.4KN/m2）。8、門窗作法：均采用鋁合金門窗。9、墻體：外墻為250厚加氣砼塊，外貼面磚內(nèi)抹灰；內(nèi)墻為200厚加氣砼塊，兩側(cè)抹灰。10、室內(nèi)外高差450mm，初定基礎(chǔ)底面標高為-2m，初估基礎(chǔ)高度為1m，底層柱高5.5m。四、設計內(nèi)容1、 結(jié)構(gòu)布置及截面尺寸初估；2、 荷載計算；3、 內(nèi)力及側(cè)移計算；4、 內(nèi)力組合及內(nèi)力調(diào)整；5、 截面設計。第二節(jié)框架結(jié)構(gòu)課程設計指導書及實例一、設計資料規(guī)范：混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB500102002 簡稱砼設計規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB500092001簡稱荷載規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)抗震設計規(guī)范 GB500112001簡稱抗震規(guī)范 手冊：靜力計算手冊 砼結(jié)構(gòu)計算手冊 抗震設計手冊 圖集：建筑抗震構(gòu)造圖集97G329（一）（九）二、結(jié)構(gòu)方案（一） 結(jié)構(gòu)體系考慮該建筑為商業(yè)批發(fā)樓，開間進深層高較大，根據(jù)抗震規(guī)范第 6.1.1條，框架結(jié)構(gòu)體系選擇大柱網(wǎng)布置方案。（二）結(jié)構(gòu)抗震等級根據(jù)抗震規(guī)范第 6.1.2條，該全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)處于8度設防區(qū)，總高度12.84m，因此屬二級抗震。（三） 樓蓋方案考慮本工程樓面荷載較大，對于防滲、抗震要求較高，為了符合適用、經(jīng)濟、美觀的原則和增加結(jié)構(gòu)的整體性及施工方便，采用整體式雙向板交梁樓蓋。（四）基礎(chǔ)方案根據(jù)工程地質(zhì)條件，考慮地基有較好的土質(zhì)，地耐力高，采用柱下獨立基礎(chǔ)，并按抗震規(guī)范第6.1.14條設置基礎(chǔ)系梁。三、結(jié)構(gòu)布置及梁柱截面初估 1、結(jié)構(gòu)布置 2、各梁柱截面尺寸初估：（1）框架梁根據(jù)抗震規(guī)范第6.3.1條，梁寬不小于200mm，梁高不大于4倍梁寬，梁凈跨不小于4倍的梁高，又參考受彎構(gòu)件連續(xù)梁 ，梁高h=（1/81/12）L，梁寬b=（1/21/3）h 。（2）框架柱根據(jù)抗震規(guī)范第6.3.6條，柱截面寬度b不小于300mm，柱凈高與截面高度之比不宜小于4，抗震規(guī)范第6.3.7條，二級抗震等級框架柱軸壓比限值為0.8 。 框架梁，柱截面尺寸板初估。KL h=（1/81/12）L=（825550）mm b=（1/21/3）h=(412275)mm故取梁截面尺寸（300600）mm柱KZ N=1.25PkF=1.25126.664=2376KN A=N/0.75fc=189700mm2故柱截面尺寸bh=600600mm板厚 h=(1/401/45) 6000=150133mm故取板厚h=150mm框架梁的計算跨度以柱形心線為準，由于建筑軸線與柱形心線重合，而外墻面與柱外邊線齊平，故軸，軸，A軸，C軸梁及填充墻均為偏心125mm，滿足抗震規(guī)范6.1.5條規(guī)定。四、 荷載計算1、屋面荷載標準值SBS防水層 =0.40KN/m230厚細石砼找平層 240.03=0.72KN/m2陶粒砼并找坡 0.03+(0.03+0.027.8)/27=0.0.756KN/m2125厚加氣砼塊保溫 70.125=0.875KN/m150厚現(xiàn)澆鋼筋砼板 250.15=3.75KN/m2吊頂 =0.40KN/m2屋面恒載標準值小計 =6.91KN/m2屋面活荷載標準值雪荷 =0.80KN/m22、樓面荷載標準值：地板磚地面 =0.60KN/m2150厚現(xiàn)澆砼板 250.15=3.75KN/m2吊頂 =0.40KN/m2樓面恒載標準值 =4.75KN/m2樓面活載標準值 =4.50KN/m23、樓面自重標準值 包括梁側(cè)、柱側(cè)抹灰，有吊頂房間梁不包括抹灰。例： L1：bh=0.30.6 凈長 6m均布線荷載為250.30.6=4.5KN/m; 重量為4.56 =27KNZ1：bh=0.60.6 凈長4.2m;均布線荷載250.60.60.024=9.08KN/m;Z1重量為 4.29.08=38荷載匯集計算公式構(gòu)件四層（屋面）1/2層高=2.1m荷載柱0.60.6（2.1-0.6）2524+0.02（0.642+0.62）（2.1-0.6）2024359.7屋蓋13.2387.6513837梁5.40.3（0.6-0.15）25+0.415+3.40.3（0.6-0.15）25+0.46+60.3(0.6-0.15) 25+0.4 16683.1女兒墻0.90.1（13.2+38）225230.4墻0.252.1（42+65）-0.682+(6.62-0.63)27327.8可變荷載屋面可變荷載組合系數(shù) 0.50.813.238200.64G4359.7+3837+683.1+230.4+327.8+200.645638.6三層 二層層高4.2m柱0.60.6（4.2-0.15）2524+0.02（0.642+0.62）（4.2-0.15）2024971屋蓋13.2385.52759.8梁5.40.3（0.6-0.15）25+0.415+3.40.3（0.6-0.15）25+0.46+60.3(0.6-0.15) 25+0.4 16683.1墻0.254.2（42+65）-0.682+(6.62-0.63)27655.6可變荷載屋面可變荷載組合系數(shù)0.5 13.238-(0.60.624)4.50.51117.7G3G2971+2759.8+683.1+655.6+1117.76187.2一層 1/2層高=2.25柱0.60.6（2.25+2.1-0.15）2524+0.02（0.642+0.62）（2.25+2.1-0.15）20241007.2屋蓋13.2385.52758.8梁5.40.3（0.6-0.15）25+0.415+3.40.3（0.6-0.15）25+0.46+60.3(0.6-0.15) 25+0.4 16683.1墻0.25(2.25+2.1）（42+65）-0.682+(6.62-0.63)27679可變荷載屋面可變荷載組合系數(shù)0.5 13.238-(0.60.624)4.50.51109G11007.2+2758.8+683.1+679+11096237總和G1+G2+G3+G4=5638.6+6187.2+6187.2+6237242504、墻體自重標準值外墻體均采用250厚加氣砼塊填充，內(nèi)墻均采用200厚加氣砼塊填充。內(nèi)墻抹灰，外墻貼面轉(zhuǎn)，面荷載為：250厚加氣砼墻： 70.25+170.02+0.5=2.59KN/m2200厚加氣砼墻： 70.2+170.022=2.28JKN/m2240厚磚墻砌女兒墻： 180.24+170.02+0.5=5.16KN/m2五、內(nèi)力及側(cè)移計算一水平地震作用下框架的側(cè)移計算1、 梁、柱的線剛度因本例采用現(xiàn)澆樓蓋，在計算框架梁的截面慣性矩時，對邊框架梁取I=1.5 I0I0為矩形梁的截面慣性矩；對中框架梁取I=2.0I0，采用C30混凝土，Ec=3.00104N/mm2 C40混凝土 Ec=3.25104N/mm2I0=bh3=0.30.63=5.510-3m4Ib=2.0I0=25.4103=10.8103m4梁的線剛度為：Kb=ECIb/L=（3.2510410.8103）/6.6=5.3104KNm 橫梁線剛度計算見表74。表7-4 橫梁線剛度計算表梁號截 面bh跨 度m砼標號慣性矩I0m4邊框架梁中框架梁Ib=1.5I0Kb=EIb/LIb=2I0Kb=EIb/LKJL10.30.66C405.51038.251034.4104111035.9104KIL20.30.64C405.51038.251036.71041110-38.91042柱的線剛度 柱的線剛度計算見表7-5。表7-5柱的線剛度表柱號截面 bh(m2)柱高(m)慣性矩Ic=bh3（m4）線剛度Kc(KNm)KZ10.60.64.50.60.63=10.810-36.0510KZ20.60.64.20.60.63=10.810-38.3102.橫向框架柱側(cè)向剛度橫向框架柱側(cè)向剛度計算見表76。表7-6 橫向框架柱側(cè)向剛度D值計算層柱類型一般層 (底層) 一般層(底層) (KN/M)根數(shù)二 三四層邊框架邊柱(4.42)/(28.3)=0.50.5/(2+0.5)=0.211.3103 4邊框架中柱(44.4)/(28.3)=1.061.06/（2+1.06）=0.34619.51032中框架邊柱(25.9)/(28.3)=0.710.71/(2+0.71)=0.528.210312中框架中柱(45.9)/(28.3)=1.421.42/(2+1.42)=0.42801036D 902103底層邊框架邊柱4.42/6.05=1.45(0.5+1.45)/(2+1.45)=0.56201034邊框架中柱4.44/6.05=2.9(0.5+2.9)/(2+2.9)=0.69241032中框架邊柱25.9/6.05=1.9(0. 5+1.9)/(2+1.9)=0.612110312中框架中柱45.9/6.05=3.9(0. 5+3.9)/(2+3.9)=0.74261036D 5361033、橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期式中: 考慮填充墻影響的周期調(diào)整系數(shù),取 0.60.7,本工程中橫墻較少取0.6 ；-框架的頂點位移。橫向框架頂點位移的計算見表77。表7-7 橫向框架頂點位移計算層次Gi(KN)GiD層間相對位移iGi/D4563956399.021050.0620.12336187118269.021050.0130.05826187180139.021050.0190.04516237242505.361050.0260.0264. 橫向地震作用由抗震規(guī)范5.1.4條查得，在類場地，8度區(qū)，結(jié)構(gòu)的特征周期Tg和地震影響系數(shù)為：（S） 因為 所以 因為，所以 n=0.頂部附加地震作用為：=0.120.8532985=2473.5KN各質(zhì)點的水平地震作用標準值、樓層地震作用、地震剪力及樓層間位移計算過程見表78。表中： 表7-8 、和的計算層次hi（m）Hi（m）GiGiHi（KNm）Fi（KN）vi（kn）Due（m）44.217.1563996426.9923.99923.999020000.00134.212.9618779812.3764.781688.779020000.00224.28.7618753826.9515.782204.559020000.00314.54.5623728066.5268.942473.495360000.00524250258132.62473.49橫向框架各層水平地震作用地震剪力分布見圖7-6。5、橫向框架抗震變形驗算首層 e=ue/hi=0.01/5.8=1/1160e=1/550層間相對位移的限制滿足規(guī)范要求同理可進行縱向框架變形驗算，在此略（二）水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力計算 以軸橫向框架為例進行計算。在水平地震作用下，框架柱剪力及彎矩計算采用D值法，其計算結(jié)果見表79。表7-9 水平地震作用軸框架剪力及彎矩標準值柱號層次層高層間剪力Vi層間剛度Di各柱剛度 DimKyM下M上hA柱44.2933902000282000.031 28.92 0.710.4554.6566.834.21689902000282000.03152.36 0.710.4292.36127.5524.22205902000282000.031 68.36 0.710.47134.94152.1714.52473536000210000.03996.45 1.90.55238.71195.31B 柱44.2933902000800000.08882.1 1.420.45155.17189.6534.21689902000800000.088 148.631.420.45 280.9343.3424.22205902000800000.088 194.041.420.5407.48407.4814.52473536000260000.048118.73.90.55293.78240.37注：表中 Vik第I層第K號柱的剪力 y反彎點高度系數(shù)，y=y0+y1+y2+y3 ，y0、y1、y2、y3均查表求得，y值計算見表710。 M下-柱下端彎矩，M下=Vikyh M上-柱上端彎矩。M上= Vik（1-y）h表7-10 y值計算柱號層次Ky01Y12Y23Y3y40.710.4510-100.45邊柱30.710.4210-100.4220.710.4710101.3100.4711.90.55-0.7640-0.5541.420.4510-100.45中柱31.420.4510-100.4521.420.510101.3100.513.90.55-0.7640-0.55表 7-11 地震力作用下框架梁端彎矩，剪力及柱軸力層次AB跨BC跨柱軸力L（m）M左(KNm)M右(KNmVb(KN)L（m）M左(KNm)M右(KNm)Vb （kN）NA（kN）NbNc（kN）46.668.543.215.456.649.558.2113.58-10.59016.4836.689.6660.422.746.660.489.6622.74-22.74022.7426.6201.414151.886.6140.9201.451.88-74.62074.6216.6319205.379.446.6205.331979.44-154.060154.06 注：軸力拉為，壓為。（三） 恒載作用下的內(nèi)力計算恒載作用下的內(nèi)力計算采用彎矩二次分配法，由于框架梁上的分布荷載由矩形（gi）和梯形荷載（gi“）兩部分組成，根據(jù)固端彎距相等的原則，先將梯形荷載化為等效均勻荷載，等效均勻的計算公式見靜力計算手冊。計算簡圖見圖7-8。1.框架梁上梯形荷載化為等效均布荷載qid=(1-22+3)q; =a/L=4/6.6=0.455四層q3d=g3+（1-22+3）g3”=4.06+（1-20.4552+0.4553）41.7=32.46KN/m三層q2d=g2+（1-22+3）g2”=4.06+（1-20.4552+0.4553）28.8=23.64KN/m二層q2d=g2+（1-22+3）g2”=4.06+（1-20.4552+0.4553）28.8=23.64KN/m一層q1d=g1+（1-22+3）g1”=23.64KN/m2、恒載作用下的桿端彎矩本工程框架結(jié)構(gòu)對稱，荷載對稱，故可利用對稱性進行計算。 (1)固定端彎矩的計算MFA3B3=- MFB3A3=-1/12q3dL2=-1/1232.466.62=-117.83KNmMFA2B2=- MFB2A2=-1/12q2dL2=1/1223.646.62=-85.81KNmMFA2B2=- MFB2A2=-1/12q2dL2=1/1223.646.62=-85.81KNmMFA1B1=- MFB1A1= MFA2B2=-85.81KNm （2）分配系數(shù)： 分配系數(shù)計算見表7-12。 表7-12 分配系數(shù) 節(jié)點A3A2A1桿件A3A2A3B3A2A3A2B2A2A1A1A2A1B1A1A0Si=4i40.715=2.8641=440.715=2.8641=440.715=2.8640.546=2.18641=440.546=2.186Si6.869.728.3720.4170.5830.2940.4110.2940.3160.4420.242（3） 桿端彎矩計算（計算過程見圖7-9）（4） 恒載作用下的框架彎矩圖欲求梁跨中彎矩，則需根據(jù)求得的支座彎矩和各跨的實際荷載分布（如圖8a）按平衡條件計算，而不能按等效分布荷載計算簡支梁：均布荷載下跨中彎距qL2/8=4.066.62/8=22.11KNm梯形荷載下跨中彎距qL2/24（3-42）=41.76.62(3-40.4552)/24=164.22KNm合計跨中彎距164.2222.11186.33KNm四層：MAB=-56.50.8=-45.44KNm; MBA=148.50.8=-118.8KNm跨中彎距186.33-（45.44+118.8）/2=186.33-82=104.33KNm同理：二、三層跨中彎距71.08KNm; 一層跨中彎距73.62KNm3 、梁端剪力計算恒載作用下梁端剪力計算過程見表713。表7-13 恒載作用下梁端剪力計算層次qdKN/MLMqdKNM/LKN總剪力KNVA=-M/LVB=+M/L432.466.6107.1211.1296118.24323.646.678.013.3274.6981.33223.646.678.013.3274.6981.33123.646.678.015.8872.1383.89注：b為柱截面高度4、柱軸力計算柱軸力計算見表7-14。表7-14 恒載作用下柱軸力計算柱號層次截面橫梁剪力縱梁傳來柱自重N柱軸力NA柱C柱4柱頂96112.6929.61208.69208.69柱底29.61238.33柱頂74.6994.9829.61189.57408柱底29.61437.582柱頂74.6994.9829.61169.67408柱底29.61437.581柱頂72.1394.9838.78167.11604.7柱底38.78643.47B柱4柱頂118.22=236.48147.3829.61383.86383.86柱底29.61413.473柱頂81.332=162.66108.6829.61271.34684.81柱底29.61714.422柱頂81.332=162.66108.6829.61271.34684.81柱底29.61714.421柱頂83.892=167.78108.6838.78276.46990.88柱底38.781029.66（四）活荷載作用下的內(nèi)力計算1、活荷載作用下的彎矩計算因本工程為商業(yè)批發(fā)樓，活荷載分布比較均勻，所以活荷載不利分布考慮滿布法，內(nèi)力計算可采用彎矩二次分配法，但對梁跨中彎矩乘1.11.2的增大系數(shù)。（1）將框架梁上梯形荷載化為等效均勻活荷載四層： q3d=（1-22+3）q3=（1-20.4552+0.4553）4.5=3.06KN/m一 二 三層: q1d=q2d=（1-22+3）q1=（1-20.4552+0.4552）21=14.28KN/m（2） 固端彎矩計算四層： MF=-q3dL2=-3.066.62=-11.1KNm一 二 三 層：MF=-q1dL2=-14.286.62=-14.28KNm（3）桿端彎矩計算桿端彎矩計算過程見圖7-11。（4）.活荷載作用下的框架梁跨中彎矩計算；M4跨中=1.2-0.8*(5.85+10.98)/2+1/244.516.62（3-40.45452）=11.94KNmM3跨中=1.2-0.8*(10.29+16.27)/2+1/24216.62（3-40.45452）=86.59KNmM2跨中=1.2-0.8*(10.29+16.27)/2+1/24216.62（3-40.45452）=86.59KNmM1跨中=1.2-0.8*(8.9+16.98)/2+1/24216.62（3-40.45452）=87KNm注:0.8*為彎距調(diào)幅系數(shù)。2、活荷載作用下的梁端剪力計算活荷載作用下的梁端剪力計算過程見表715。 表7-15 活荷載作用下剪力計算過程層次qd（KN/m）L（M）qL/2（KN）M/L（KN）剪力（KN）VA=qL/2-M/LVB左 =qL/2+M/L43.066.610.11.193/0.959.1511.29314.286.647.120.906/0.7346.3948214.286.647.120.906/0.7346.3948114.286.647.121.22/0.9846.1448.34注： 表內(nèi)剪力按調(diào)幅前、后的大者取用。3、活荷載作用下柱軸力計算活荷載作用下A柱軸力計算見表7-16。表7-16 活荷載作用下A柱軸力計算表柱號層次截面橫梁剪力縱梁傳來柱重N（kN）柱軸力（KN）AC柱4柱頂9.156.75115.915.9柱底015.93柱頂46.3931.5077.8993.79柱底093.792柱頂46.3931.5077.8993.79柱底093.791柱頂46.1431.5077.64171.43柱底0171.43B柱4柱頂11.292=22.5813.5036.836.08柱底036.083柱頂482=96630159195.08柱底0195.082柱頂482=96630159195.08柱底0195.081柱頂48.342=96.68630159.68354.76柱底0354.76活荷載作用下的內(nèi)力圖見圖712。六、內(nèi)力組合及調(diào)整框架梁的內(nèi)力組合在恒載和活荷載作用下，跨間MMAX可近似取跨中的M代替。MMAX=qL2-（M左+M右）/2式中M左、M右-梁左右端彎矩?？缰蠱若小于ql2，應取M=ql2在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)解法計算。如圖713所示。圖中：MGA，MGB-重力荷載下梁端的彎矩；MEA，MEB-水平地震作用下梁端彎矩；RA，RB-豎向荷載與地震荷載共同作用下的梁端反力。對RB作用點取矩，RA=qL/2-1/L（MGB- MGA+ MEA+ MEB）x處截面彎矩為：M=RAx-qx2/2-MGA+ MEA由dM/dx=0?？汕蟮每玳gMMAX的位置為x1=RA/q將X1代入任一截面x處的彎矩表達式，可求得跨間最大彎矩為MMAX=MGE=RA2/2q-MGA+MEA=qx2/2-MGA+MEA當右震時，公式中MEA、MEB反號。 MGE及x1的具體數(shù)值見表717。表7-17 MGE及Xi值計算跨層1.2（恒+0.5活）1.3地震qlRAXiMGEMGAKNmMGBKNmMEAKNmMEBKNmKN/MM左震KN右震KN左震M右震M左震KNm右震KNmA B457.34148.511678.5240.796.691.2150.42.2373.69161.3103.8368.597.67262183.236.946.650.1184.91.3555227.2131.4268.597.67262183.236.946.650.1184.91.3555227.2131.4155.6106.1415266.936.946.611217.50.2975.89360170.5注：當x1L或x10時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應取x1=L或x1=0，用M=RAx-qx2/2-MGAMEA計算MGE；表中恒載和活荷載的組合，梁端彎距取調(diào)幅后的數(shù)值；表中q值按1.2（恒0.5活）計算。梁內(nèi)力組合見表718。（二）框架柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，A柱內(nèi)力組合見表719。B柱內(nèi)力組合見表720。表7-18 框架梁內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力荷載類別豎荷組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地震1.2+1.41.2（+0.5）1.34A4右M-45.44-4.6889.66-61.0832.32-147V968.922.74127.66143.2897.8B4左M-118.8-10.9860.4-157.93-88.75-209.6V118.2411.2922.74157.69171.4125.92跨中MAB104.3311.94141.912161.28103.83A2右M-48.09-5.24105.8-70.2585.74-182.65V8929.538.2159.72157.6484.51B2左M-85.77-12.582.98-128.25-58.24-248.55V94.2838.538.59160.58175.2587.26跨中MAB82.9557.64182.51205.47128.252A2右M-52.97-8.23201.45-75.086132.95-269.95V74.6946.2151.88154.32169.2365.47B2左M-74.89-13140.94-108.07-43.27-238.6V81.334851.88164.8178.374.52跨中MAB71.0886.59206.52227.23131.431A1右M-42.77-7.12318.97-61.3263.37-374.57V72.1345.979.04150.8193.1435.06B1左M-81.59-13.58205.3-116.9299.25-311.37V83.8948.3479.04168.34208.750.63跨中MAB73.6286.916210.03360170.5表7-19 A柱內(nèi)力組合層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地荷1.2+1.41.2（+0.5）1.34柱頂M56.55.85489.6676187.9-45.24N208.6915.922.74272.7290231柱底M38.595.17564.9353.55133.8-35N238.315.922.743083262663柱頂M35.55.5497.2455.27207.58-85.75N358.1475.2848.25428.49597.2376.5柱底M36.244.2589.3952.78182.91-86N375.158.3448.76458.14456.753382柱底M27.585.115136.5240.257213.64-141.31N40893.7974.62621643449柱底M35.755.946121.0751.22203.86-111N437.5893.7974.62656.4678.4484.41柱頂M17.722.952197.924.8279.7-234.83N604.7171.43154.06965.61029628.3柱底M8.861.476241.912.7326-302.95N643.47171.43154.061012.171075.2675表7-20 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎荷組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地荷1.2+1.41.2（+0.5）1.34柱頂M00120.810157.05-157.05N383.8636.080511482482柱底M0098.850128.5-128.5N413.4736.080546.7517.8517.83柱頂M00156.920203.99-203.99N419.53120.840672.58575.94-575.94柱底M00144.250187.53-187.53N568.18107.960829.83746.5