畢業(yè)論文-模具設(shè)計(jì)論文設(shè)計(jì)-點(diǎn)焊方法和工藝研究

摘要點(diǎn)焊通常分為雙面點(diǎn)焊和單面點(diǎn)焊兩大類。雙面點(diǎn)焊時(shí)，電極由工件的兩側(cè)向焊接處饋電。典型的雙面點(diǎn)焊方式是最常用的方式，這時(shí)工件的兩側(cè)均有電極壓痕。大焊接面積的導(dǎo)電板做下電極，這樣可以消除或減輕下面工件的壓痕。常用于裝飾性面板的點(diǎn)焊。同時(shí)焊接兩個(gè)或多個(gè)點(diǎn)焊的雙面點(diǎn)焊，使用一個(gè)變壓器而將各電極并聯(lián)，這時(shí)，所有電流通路的阻抗必須基本相等，而且每一焊接部位的表面狀態(tài)、材料厚度、電極壓力都需相同，才能保證通過各個(gè)焊點(diǎn)的電流基本一致采用多個(gè)變壓器的雙面多點(diǎn)點(diǎn)焊。關(guān)鍵詞點(diǎn)焊電極焊接電流變壓器ABSTACTSPOTWELDINGUSUALLYCONSISTOFDOUBLESIDEDSPOTWELDINGANDONESIDEDWELDINGTWOKINDSBIGDOUBLESIDEDSPOTWELDING,THETWOSIDESTOTHEWORKPIECEELECTRODEWELDINGPLACEFEEDERTHETYPICALDOUBLESIDEDSPOTWELDEDWAYISTHEMOSTCOMMONLYUSEDMETHODS,WHENBOTHSIDESOFTHEWORKPIECEAREELECTRODECREASINGBIGWELDINGAREAOFCONDUCTIVEPLATEELECTRODE,SOCANDONEXTTOELIMINATEORREDUCETHEWORKPIECECREASINGBELOWOFTENUSEDFORDECORATIVEPANELSETCMEANWHILEWELDINGTWOORMORESPOTWELDINGWELDING,USINGADUALEACHELECTRODETRANSFORMERANDPARALLEL,THENALLCURRENTPATHOFTHEIMPEDANCEMUSTBASICEQUAL,ANDEACHWELDINGPARTSOFTHESURFACECONDITION,MATERIALTHICKNESS,ELECTRODEPRESSUREMUSTBEIDENTICAL,CANGUARANTEETHECURRENTBYVARIOUSSOLDERCONSISTENTUSESEVERALTRANSFORMERDOUBLESIDEDKEYWORDSSPOTWELDINGELECTRODEWELDINGCURRENTTRANSFORMER第一章緒論11企業(yè)基本狀況上海烈光創(chuàng)建于2000年，除此之外還有臺(tái)灣烈光、南京烈光。公司性質(zhì)是臺(tái)灣大陸合資企業(yè)，公司所在行業(yè)是汽車零配件制造業(yè)，公司經(jīng)營范圍是汽車沖壓零配件，有汽車座椅，滑槽，汽車門板，汽車安全帶、安全氣囊，汽車引擎避震產(chǎn)品等，同時(shí)有制作模具、檢治、治具等。12電阻點(diǎn)焊的背景及意義電阻點(diǎn)焊是一種被廣泛應(yīng)用的制作金屬板件連接裝置的生產(chǎn)工藝，相對其它焊接方法，點(diǎn)焊的主要優(yōu)點(diǎn)是高效、質(zhì)量可靠、成本低、易操作、易實(shí)現(xiàn)焊接自動(dòng)化，適用于大批量生產(chǎn)。由于上述諸多優(yōu)點(diǎn)，尤其被廣泛應(yīng)用于現(xiàn)代制造業(yè)及其它一些高科技產(chǎn)業(yè)與領(lǐng)域，如航空航天、汽車制造、能源、電子及輕工等領(lǐng)域，每年約占世界總焊接量的三分之一。13汽車點(diǎn)焊質(zhì)量控制技術(shù)的發(fā)展及現(xiàn)狀點(diǎn)焊質(zhì)量控制的內(nèi)容十分廣泛，它不但涉及到點(diǎn)焊設(shè)備的檢測與控制系統(tǒng)，而且也包括點(diǎn)焊的接頭設(shè)計(jì)、原材料的采購、管理和焊前處理、焊接工藝規(guī)范和質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)、設(shè)備的使用和維護(hù)、以及焊工技術(shù)培訓(xùn)和定期考核、焊接的工裝設(shè)備等圖1公司外景多種因素。在本研究中假設(shè)其它條件不變，點(diǎn)焊質(zhì)量僅由于點(diǎn)焊過程的參數(shù)決定。隨著點(diǎn)焊工藝在汽車制造業(yè)中的應(yīng)用，對接頭質(zhì)量不斷提出更高的要求，經(jīng)過多年的生產(chǎn)應(yīng)用證明采用自動(dòng)控制技術(shù)是確保點(diǎn)焊質(zhì)量、提高效率、降低成本的十分有效的方法。近年來，國內(nèi)外焊接工作者在點(diǎn)焊質(zhì)錄監(jiān)測與控制技術(shù)研究領(lǐng)域進(jìn)行的長期不懈的努力，已經(jīng)取得了一些可喜的成果，有些方法已應(yīng)用于生產(chǎn)。在點(diǎn)焊過程中，由于電阻熱的作用，使金屬經(jīng)過了加熱、熔化、凝固以及相變，并且與過程相關(guān)的物理量也發(fā)生了變化。如電流流過工件，使母材熔化而引起電流、電壓及動(dòng)態(tài)電阻的變化，與此同時(shí)，被焊金屬受熱溫度升高，隨著溫度上升而紅外輻射加強(qiáng)金屬受熱膨脹、焊接區(qū)出現(xiàn)液態(tài)金屬時(shí)，電極的力、位移、速度、加速度等過程參量都發(fā)生了變化金屬相變和變形，會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力波根據(jù)這些物理量的特性，獲得熔核的信息。在點(diǎn)焊過程中必須滿足以下幾個(gè)基本條件，方可作為質(zhì)量監(jiān)控的信息1必須與焊點(diǎn)質(zhì)量有密切關(guān)系，呈現(xiàn)一定的函數(shù)關(guān)系并有期望的準(zhǔn)確性2信號易于檢測3必須可以再現(xiàn)，一般應(yīng)為連續(xù)4取出監(jiān)控信息時(shí)，不干擾點(diǎn)焊工藝參數(shù)，不影響正常生產(chǎn)5監(jiān)控手段易于實(shí)現(xiàn)，且成木不得太高。由此可見，在點(diǎn)焊焊接中通過監(jiān)測焊接過程中某一物理量，該物理量能夠反映熔核的的形成情況，從而通過監(jiān)測該物理量可以對焊接過程進(jìn)行實(shí)時(shí)控制。因此，點(diǎn)焊質(zhì)量控制的發(fā)展主要體現(xiàn)在點(diǎn)焊質(zhì)量的監(jiān)測和控制兩個(gè)方面。點(diǎn)焊質(zhì)量控制技術(shù)的內(nèi)容主要包括兩個(gè)方面一是實(shí)時(shí)穩(wěn)定焊接參數(shù)的控制恒流、恒壓、電極壓力等二是焊接過程中反映熔核形成狀態(tài)的物理量的監(jiān)測與控制。第二章點(diǎn)焊基本原理21點(diǎn)焊接頭的形成電阻點(diǎn)焊原理和接頭形成如圖2所示。可簡述為將焊件3壓緊在兩電極2之間，施加電極壓力后，阻焊變壓器1向焊接區(qū)通過強(qiáng)大的焊接電流，在焊件接觸面上形成真實(shí)的物理接觸點(diǎn)，并隨著通電加熱的進(jìn)行而不斷擴(kuò)大。塑變能與熱能使接觸點(diǎn)的原子不斷激活，消失了接觸面，繼續(xù)加熱形成熔化核心4，簡稱熔核。熔核中的液態(tài)金屬在電動(dòng)力作用下發(fā)生強(qiáng)烈攪拌，熔核內(nèi)的金屬成分均勻化，結(jié)合界面迅速消失。加熱停止后，核心液態(tài)金屬以自由能最低的熔核邊界半熔化晶粒表面為晶核開始結(jié)晶，然后沿與散熱相反方向不斷以枝晶形式向中間延伸。通常熔核以柱狀晶形式生長，將合金濃度較高的成分排至晶叉及枝晶前端，直至生長的枝晶相互抵住，獲得牢固的金屬鍵合，接合面消失了，得到了柱狀晶生長較充分的焊點(diǎn)。或因合金過冷條件不同，核心中心區(qū)同時(shí)形成等軸晶粒，得到柱狀晶與等軸晶兩種凝固組織并存的焊點(diǎn)。同時(shí)，液態(tài)熔核周圍的高溫固態(tài)金屬，在電極壓力作用下產(chǎn)生塑性變形和強(qiáng)烈再結(jié)晶而形成塑性環(huán)注塑性環(huán)（CORONABOND）熔核周圍具有一定厚度的塑性金屬區(qū)域稱為塑性環(huán)，它也有助于點(diǎn)焊接頭承受載荷，該環(huán)先于熔核形成且始終伴隨著熔核一起長大。它的存在可防止周圍氣體侵入和保證熔核液態(tài)金屬不至于沿板縫向外噴濺。圖2電阻點(diǎn)焊原理加壓通電加壓通電1阻焊變壓器2電極3焊件4熔核22點(diǎn)焊的熱源及加熱特點(diǎn)221點(diǎn)焊的熱源電阻點(diǎn)焊的熱源是電流通過焊接區(qū)（圖3）產(chǎn)生的電阻熱。根據(jù)焦耳定律，總析熱量Q為QIRC2RCW2RWDT110式中I焊接電流的瞬時(shí)值，是時(shí)間的函數(shù)；RC焊件間接觸電阻的動(dòng)態(tài)電阻值，是時(shí)間的函數(shù)；2RCW電極與焊件間接觸電阻的動(dòng)態(tài)電阻值，是時(shí)間的函數(shù)；2RW焊件內(nèi)部電阻的動(dòng)態(tài)電阻值，是時(shí)間的函數(shù)；T通過焊接電流的時(shí)間。圖3點(diǎn)焊焊接區(qū)示意圖和等效電路圖R焊接區(qū)總電阻RC焊件間接觸電阻RCW電極與焊件間接觸電阻RW焊件內(nèi)部電阻222電流對點(diǎn)焊加熱的影響焊接電流是產(chǎn)生內(nèi)部熱源電阻熱的外部條件。從式可知，電流對析熱的影響比電阻和時(shí)間兩者都大，它通過如下二個(gè)途徑對點(diǎn)焊的加熱過程施加響。調(diào)節(jié)焊接電流有效值的大小會(huì)使內(nèi)部熱源的析熱量發(fā)生顯著變化，影響加熱過程。另外，薄件點(diǎn)焊時(shí)，電流波形特征對加熱效果亦有影響。例如，根據(jù)熱時(shí)間常數(shù)概念，低碳鋼在04MM04MM以下點(diǎn)焊時(shí)，使用工頻交流電的有效值就不如使用電流脈沖幅值更能表征加熱效果。焊接電流有效值I與其脈沖幅值IM之間有如下關(guān)系當(dāng)電容式焊機(jī)或工頻交流焊機(jī)并在全相導(dǎo)通下焊接時(shí)，其焊接電流脈沖幅值I2M當(dāng)直流式焊機(jī)焊接時(shí)，其焊接電流脈沖幅值為TAI1M23式中A1指數(shù)值，與電路的時(shí)間常數(shù)有關(guān)。223電阻對點(diǎn)焊加熱的影響點(diǎn)焊的電阻是產(chǎn)生內(nèi)部熱源電阻熱的基礎(chǔ)，是形成焊接溫度場的內(nèi)在因素。研究表明，接觸電阻（平均值）RC2REW的析熱量約占內(nèi)部熱源Q的510。軟規(guī)范時(shí)可能要小于此值，硬規(guī)范及精密點(diǎn)焊時(shí)要大于此值。接觸電阻RC與導(dǎo)體真實(shí)物理接觸點(diǎn)的分布和接觸點(diǎn)的面積有關(guān)，即與焊件材質(zhì)、表面狀態(tài)（清理方法、表面粗糙度、存放時(shí)間等）、電極壓力及溫度等有關(guān)。有時(shí)為避免發(fā)生粘損、初期噴濺等不良現(xiàn)象，可在厚鋼板、鋁合金等的點(diǎn)焊中采用馬鞍形壓力變化曲線以獲得低而均勻的接觸電阻值，這不僅可充分利用電功率，又可取得提高焊接質(zhì)量、節(jié)約電能的雙重效果。在厚鋼板點(diǎn)焊時(shí)，若采用預(yù)熱電流脈沖、調(diào)幅電流波形等點(diǎn)焊循環(huán)，亦可獲得與采用馬鞍形壓力變化曲線相同之功效，并且由于可不必增大預(yù)壓電極壓力而降低了設(shè)備的造價(jià)。應(yīng)該指出，雖然接觸電阻析熱量占熱源比例不大，并且在焊接開始后很快降低、消失，但這部分熱量對建立焊接初期的溫度場、擴(kuò)大接觸面積、促進(jìn)電流分布的均勻化是有重要作用的。室溫下的接觸電阻RC可用下列關(guān)系式表示RCRCFM2式中RC恒定系數(shù)，F(xiàn)為1N時(shí)的接觸電阻值，可由試驗(yàn)測得（）；F電極壓力或接觸面承受的壓力（N）；M與材料性質(zhì)有關(guān)的指數(shù)（0510范圍內(nèi)選取）。研究表明，異種金屬材料相接觸，其接觸電阻值取決于較軟的材料。同時(shí)，同一焊接區(qū)的接觸電阻RC與REW之間存在一定的關(guān)系，即REW（1/2）RC（鋼材，表面化學(xué)清洗、銅合金電極）REW（1/25）RC（鋁合金，表面化學(xué)清洗、銅合金電極）焊件內(nèi)部電阻2RW的析熱量約占總析熱量Q的9095。軟規(guī)范時(shí)要大于此值，硬規(guī)范及精密點(diǎn)焊時(shí)可能要小于此值。焊件內(nèi)部電阻是焊接區(qū)金屬材料本身所具有的電阻，該區(qū)域的體積要大于以電極與焊件接觸面為底的圓柱體體積，可由下式近似確定22RWKAT（3）D2/4式中K考慮焊件不均勻加熱系數(shù)（080090范圍內(nèi)選?。籄考慮電場不均勻性的系數(shù)（082084范圍內(nèi)選?。籘焊接區(qū)金屬的電阻率，是溫度的函數(shù)（MM）；單個(gè)焊件的厚度（MM）；D電極與焊件接觸面直徑（MM）。影響內(nèi)部電阻2RW的因素可歸納為金屬材料的熱物理性質(zhì)（T）、力學(xué)性能（金屬材料壓潰強(qiáng)度）、點(diǎn)焊焊接參數(shù)及特征（電極壓力F及硬、軟規(guī)范）和焊件厚度（）等。同時(shí)，還應(yīng)該指出，在點(diǎn)焊加熱過程中焊接區(qū)這一不均勻加熱的非線性空間導(dǎo)體，其形態(tài)和溫度分布始終處于不斷變化中。因而，焊件的內(nèi)部電阻2RW瞬時(shí)值也具有復(fù)雜的變化規(guī)律，只有在加熱臨近終了時(shí)（正常點(diǎn)焊時(shí)，減弱或切斷焊接電流的時(shí)刻），非線性空間導(dǎo)體的形態(tài)和溫度分布才呈現(xiàn)暫時(shí)穩(wěn)定狀態(tài)，即此時(shí)焊接電流場和溫度場進(jìn)入準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)，2RW趨近于一個(gè)穩(wěn)定的數(shù)值2RW（金屬材料點(diǎn)焊斷電時(shí)刻焊件內(nèi)部電阻的平均值）。研究表明，不同的金屬材料在加熱過程中焊接區(qū)動(dòng)態(tài)總電阻R（動(dòng)態(tài)值）的變化規(guī)律相差甚大。不銹鋼、鈦合金等材料呈單調(diào)下降的特性；鋁及鋁合金在加熱初期呈迅速下降后趨于穩(wěn)定；而低碳鋼R的變化曲線上卻明顯有一峰值。由于動(dòng)態(tài)總電阻R標(biāo)志著焊接區(qū)加熱和熔核長大的特征，可用來作為監(jiān)控焊點(diǎn)質(zhì)量的物理參量，例如在低碳鋼點(diǎn)焊質(zhì)量監(jiān)控中的“動(dòng)態(tài)電阻法”。224點(diǎn)焊的熱平衡點(diǎn)焊熱平衡組成如圖4所示。熱平衡方程式如下QQ1Q2Q3Q4（4）式中Q焊接區(qū)總析熱量；Q1熔化母材金屬形成熔核的熱量；Q2通過電極熱傳導(dǎo)而損失的熱量；Q3通過焊件熱傳導(dǎo)而損失的熱量；Q4通過對流、輻射散失到空氣介質(zhì)中的熱量。圖4點(diǎn)焊熱平衡組成Q的大小取決于焊接參數(shù)特征和金屬的熱物理性質(zhì)。例如，點(diǎn)焊2A12T4（LY12CZ）鋁合金板材，獲得直徑6MM熔核時(shí)，硬規(guī)范（T002S）時(shí)Q400J；軟規(guī)范（T02S）時(shí)Q1200J；而點(diǎn)焊鋼材時(shí)，同樣獲得6MM熔核，則Q1700J；Q1僅取決于金屬的熱物理性質(zhì)及熔化金屬量，而與熱源種類和焊接參數(shù)特征無關(guān)，點(diǎn)焊時(shí)Q1（1030）Q，導(dǎo)熱性好的金屬材料（鋁、銅合金等）取低限；Q2與電極材料、形狀及冷卻條件有關(guān)，點(diǎn)焊時(shí)Q2（3050）Q，是最主要的散熱損失；Q3與板件厚度、材料的熱物理性質(zhì)以及焊接參數(shù)特征等因素有關(guān)，Q320Q；Q45Q，在利用熱平衡方程式進(jìn)行有關(guān)計(jì)算時(shí)可忽略不計(jì)。應(yīng)該指出，在實(shí)際生產(chǎn)中往往利用控制Q2來獲得合適的焊接溫度場。例如，在不同厚度焊件的點(diǎn)焊中，采用附加墊片或改換電極材料等措施以減小Q2，可改善熔核偏移，增加薄件一邊的焊透率。焊接區(qū)的溫度分布是析熱與散熱的綜合結(jié)果，點(diǎn)焊加熱終了時(shí)的溫度分布如圖5所示。最高溫度總是處于焊接區(qū)中心，超過被焊金屬熔點(diǎn)TM的部分形成熔核，核內(nèi)溫度可能超過TM（焊鋼時(shí)超出200300K），但在電動(dòng)力強(qiáng)烈攪拌下，進(jìn)一步升高是困難的。由于Q2、Q3的強(qiáng)烈作用，離開熔核邊界溫度降低很快。當(dāng)被焊金屬導(dǎo)熱性差（鋼）或用硬規(guī)范點(diǎn)焊時(shí)，溫度梯度將很大；而被焊金屬導(dǎo)熱性好（鋁）或用軟規(guī)范點(diǎn)焊時(shí)，溫度梯度則將較小。圖5點(diǎn)焊時(shí)溫度分布A焊鋼時(shí)B焊鋁時(shí)第三章點(diǎn)焊一般工藝31點(diǎn)焊方法根據(jù)點(diǎn)焊時(shí)電極向焊接區(qū)饋電方式，分為雙面點(diǎn)焊和單面點(diǎn)焊。同時(shí)，又根據(jù)在同一個(gè)點(diǎn)焊焊接循環(huán)中所能形成的焊點(diǎn)數(shù)，將其進(jìn)一步細(xì)分，如圖6和圖7所示。圖6不同形式的雙面點(diǎn)焊A）雙面單點(diǎn)焊B）雙面雙點(diǎn)焊C）?。o）壓痕雙面單點(diǎn)焊D）雙面多點(diǎn)焊圖7不同形式的單面點(diǎn)焊A）單面單點(diǎn)焊B）無分流單面的雙點(diǎn)焊C）有分流單面雙點(diǎn)焊D）單面多點(diǎn)焊雙面點(diǎn)焊應(yīng)用最廣，尤其圖6A是最常用的方式；圖6C常用于裝飾性面板點(diǎn)焊，裝飾面因處于大面積的導(dǎo)電板電極一側(cè)，會(huì)得到淺壓痕或無壓痕的焊點(diǎn)；圖6D因采用多個(gè)變壓器單獨(dú)雙面饋電，僅用于下電極無法抵達(dá)構(gòu)件背面或里面的場合。其中圖7A常用于零件較大、二次回路過長情況；圖7B因無分流產(chǎn)生而優(yōu)于圖7C，為降低分流可在工件下面附設(shè)銅墊板，以提供低電阻通路；圖7D各對電極均由單獨(dú)變壓器供電，可同時(shí)通電，具有焊接質(zhì)量高、生產(chǎn)率高、變形小和三相負(fù)載平衡等優(yōu)點(diǎn)，在汽車組件生產(chǎn)中常可遇到。有時(shí)因焊件的結(jié)構(gòu)形式和所擁有的點(diǎn)焊設(shè)備限制，也會(huì)采用一些特殊的點(diǎn)焊形式，如圖8所示。加入銅芯棒可增強(qiáng)構(gòu)件點(diǎn)焊部位剛度，使點(diǎn)焊能正常進(jìn)行，同時(shí)銅芯棒又提供了低電阻通路，降低了分流。其中圖8B中接頭設(shè)計(jì)優(yōu)于圖A的設(shè)計(jì)，因?yàn)榉至鳒p到最小，保證了點(diǎn)焊質(zhì)量。A）B）圖8利用銅芯棒點(diǎn)焊A不合理B合理總之，對焊件饋電點(diǎn)焊時(shí)應(yīng)遵循以下原則盡量縮短二次回路長度及減小回路所包圍的空間面積，以減少能耗；盡量減少伸入二次回路的鐵磁體體積，特別是在不同位置焊點(diǎn)焊接時(shí)伸入體積有很大變化，以避免焊接電流產(chǎn)生較大波動(dòng)（尤其使用工頻交流焊機(jī)）；盡量防止和減小分流。32點(diǎn)焊接頭設(shè)計(jì)321點(diǎn)焊接頭主要尺寸的確定點(diǎn)焊通常采用搭接接頭或折邊接頭（圖9）。接頭可以由兩個(gè)或兩個(gè)以上等厚度或不等厚度、相同材料或不相同材料的零件組成，焊點(diǎn)數(shù)量可為單點(diǎn)或多點(diǎn)。在電極可達(dá)性良好的條件下，接頭主要尺寸設(shè)計(jì)可參見表1、表2和表3。A）B）圖9點(diǎn)焊接頭型式A）搭接接頭B）折邊接頭表1點(diǎn)焊接頭尺寸的大致確定（單位MM）序號經(jīng)驗(yàn)公式簡圖備注1D3或D52A30703C，024E85S6DCHDONX（）SSED熔核直徑A焊透率（）C，壓痕深度E點(diǎn)距S邊距薄件厚度N焊點(diǎn)數(shù)點(diǎn)焊縫符號DN（E）點(diǎn)焊縫標(biāo)注焊透率A（H/）100搭邊量B2S表2接頭的最小搭接量（單位MM）單排焊點(diǎn)的最小搭接量雙排焊點(diǎn)的最小搭接量最薄板件厚度結(jié)構(gòu)鋼不銹鋼及高溫合金輕合金結(jié)構(gòu)鋼不銹鋼及高溫合金輕合金0586121614220897121816221108142018241211914222026151210162422302141220282634251614243230403181626363446352018284038484222030424050表3焊點(diǎn)的最小點(diǎn)距（單位MM）最小點(diǎn)距最薄板件厚度結(jié)構(gòu)鋼不銹鋼及高溫合金輕合金051081508121015112101512141215151412202161425251816253201830352220354242235322焊點(diǎn)布置的合理性點(diǎn)焊焊接結(jié)構(gòu)通常由多點(diǎn)連接而成，其排列型式多為單排，有時(shí)也可為多排。在單排點(diǎn)焊接頭中焊點(diǎn)除受切應(yīng)力外，還承受由偏心力引起的拉應(yīng)力，在多排點(diǎn)焊的接頭中，拉應(yīng)力較小。研究表明，焊點(diǎn)排數(shù)多于3是不合理的，因?yàn)槎嘤?排并不能再增加承載能力。同時(shí)，還應(yīng)注意，單排的點(diǎn)焊接頭是不可能達(dá)到接頭與母材等強(qiáng)度，只有采用多排（3排）布置焊點(diǎn)，才可以改善偏盡力矩的影響，降低應(yīng)力集中系數(shù)，如果采用交錯(cuò)的排法，情況將會(huì)更好。理論上說，可以得到與基本金屬等強(qiáng)度的點(diǎn)焊接頭。應(yīng)當(dāng)注意，點(diǎn)焊接頭的疲勞強(qiáng)度很低，增加焊點(diǎn)數(shù)量也無效。通常焊點(diǎn)強(qiáng)度用每點(diǎn)切力（FT）及正拉力（F）評定，正拉力與切力之比（F/FT）稱塑（延）性比，其值越大表明塑（延）性越好，而且與材質(zhì)關(guān)系密切。例如鋼焊件一般隨含碳量增加而塑性比下降，應(yīng)按結(jié)構(gòu)受力及所用材料合理選用塑（延）性比。323點(diǎn)焊結(jié)構(gòu)的影響電極能否較方便地達(dá)到焊接位置，對焊接質(zhì)量和生產(chǎn)效率影響很大。因此，根據(jù)電極可達(dá)性將點(diǎn)焊結(jié)構(gòu)分為敞開式（上、下均方便可達(dá)）、半敞開式（僅上或下可方便到達(dá)）、封閉式（上、下均受到阻礙），這時(shí)需采用特殊電極和專用電極握桿，如圖10所示。圖10專用電極和專用電極握杠33焊前工件表面清理點(diǎn)焊、凸焊和縫焊前，均需對焊件表面進(jìn)行清理，以除掉表面臟物與氧化膜，獲得小而均勻一致的接觸電阻，這是避免電極粘結(jié)、噴濺、保證點(diǎn)焊質(zhì)量和高生產(chǎn)率的主要前提。對于重要焊接結(jié)構(gòu)和鋁合金焊件等，尚需每批抽測施加一定電極壓力下的兩電極間總電阻R，以評定清理效果，一般情況下可由清理工藝保證。清理方法可有二類機(jī)械法清理，主要有噴砂、刷光、拋光及磨光等；化學(xué)清理用溶液參見表4，也可查閱相關(guān)熔焊資料。表4化學(xué)腐蝕用的溶液成分金屬腐蝕用溶液中和用溶液R允許值/低碳鋼1每升水中H2SO4200G、NACL10G、緩沖劑六次甲基四胺1G，溫度50602每升水中HCL200G、六次甲基四胺10G，溫度3040每升水中NAOH或KOH5070G，溫度2025600結(jié)構(gòu)鋼、低合金鋼1每升水中H2SO4100G、NACL50G、六次甲基四胺10G，溫度50602每08升水中H3PO46598G、NA3PO43550G乳每升水中NAOH或KOH5070G，溫度2025每升水中NANO35G，溫度5060800化劑OP25G、硫脲5G不銹鋼、高溫合金在07升水中H2SO4110G、HCL130G、HNO310G，溫度5070質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10的蘇打溶液，溫度為20251000鈦合金每06L水中HCL16G、HNO370G、HF50G1500銅合金1每升水中HNO3280G、HCL15G、炭黑12G，溫度15252每升水中HNO3100G、H2SO4180G、HCL1G、溫度1525300鋁合金每升水中H3SO4110155G、K2CR2O7或NA2CR2O71508G，溫度3050每升水中HNO31525G，溫度202580120鎂合金在0305L水中NAOH300600G、NANO34070G、NANO2150250G、溫度70100120180注成分中酸的密度。硫酸184G/CM3，下同，硝酸140，鹽酸119，正磷酸16。焊前點(diǎn)焊電極的正確選用和焊接過程中的維護(hù)修理，也是一個(gè)重要條件。34點(diǎn)焊焊接循環(huán)焊接循環(huán)（WELDINGCYCLE），在電阻焊中是指完成一個(gè)焊點(diǎn)（縫）所包括的全部程序。圖11是一個(gè)較完整的復(fù)雜點(diǎn)焊焊接循環(huán)，由加壓，休止等十個(gè)程序段組成，I、F、T中各參數(shù)均可獨(dú)立調(diào)節(jié)，它可滿足常用（含焊接性較差的）金屬材料的點(diǎn)焊工藝要求。當(dāng)將I、F、T中某些參數(shù)設(shè)為零時(shí)，該焊接循環(huán)將會(huì)被簡化以適應(yīng)某些特定材料的點(diǎn)焊要求。當(dāng)其中I1、I3、FPR、FFO、T2、T3、T4、T6、T7、T8均為零時(shí)，就得到由四個(gè)程序段組成的基本點(diǎn)焊焊接循環(huán)，該循環(huán)是目前應(yīng)用最廣的點(diǎn)焊循環(huán)，即所謂“加壓焊接維持休止”的四程序段點(diǎn)焊或電極壓力不變的單脈沖點(diǎn)焊。圖11復(fù)雜點(diǎn)焊焊接循環(huán)示意圖第四章R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊工藝參數(shù)選擇車型R200安全帶支架點(diǎn)焊工藝的主要規(guī)范參數(shù)是焊接電流、焊接時(shí)問、電極壓力。是根據(jù)R200安全帶支架的材料和厚度，R200安全帶支架的焊接條件表選取，首先確定電極的端面形狀和尺寸。其次初步選定電極壓力和焊接時(shí)間，然后調(diào)節(jié)焊接電流，以不同的電流焊接試樣，經(jīng)檢查熔核直徑符合要求后，再在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)調(diào)節(jié)電極壓力，焊接時(shí)間和電流，進(jìn)行試樣的焊接和檢驗(yàn)，直到焊點(diǎn)質(zhì)量完全符合技術(shù)條件所規(guī)定的要求為止。最常用的檢驗(yàn)試樣的方法是撕開法，優(yōu)質(zhì)焊點(diǎn)的標(biāo)志是在撕開試樣的一片上有圓孔，另一片上有圓凸臺(tái)。厚板或淬火材料有時(shí)不能撕出圓孔和凸臺(tái)，但可通過剪切的斷口判斷熔核的直徑。必要時(shí)，還需進(jìn)行低倍測量、拉抻試驗(yàn)和X光檢驗(yàn)，以判定熔透率、抗剪強(qiáng)度和有無縮孔、裂紋等。41R200型轎車安全帶支架主要規(guī)范參數(shù)表5R200安全帶支架點(diǎn)焊工藝參數(shù)電流上升時(shí)間US第一段電流C1通電時(shí)間H1電極加壓力SR頻道601450199411電極壓力對R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊質(zhì)量的影響R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)在通電電流和時(shí)間不變的前提下，電極最大位移與點(diǎn)焊質(zhì)量具有良好的對應(yīng)關(guān)系，二者隨壓力的變化趨勢基本一致。隨著焊接壓力的增大，在一定范圍內(nèi)，點(diǎn)焊強(qiáng)度稍有增大，基本穩(wěn)定在一定水平，波動(dòng)很小；但隨電極壓力進(jìn)一步增大時(shí)，焊接強(qiáng)度下降較快。電極壓力F電極壓力的大小一方面影響電阻的數(shù)值從而影響析熱T的多少另一方面影晌烽件向電極的散熱情況。過小的電極壓力將導(dǎo)致電阻增大、析熱T過多且散熱較差，引起前期飛濺過大的電極壓力將導(dǎo)致電阻減小、析熱T少、散熱良好、熔核尺寸縮小尤其是焊透率顯著下降。因此從節(jié)能角度來考慮應(yīng)選擇不產(chǎn)生飛濺的最小電極壓力。412通電電流對R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊質(zhì)量的影響R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)隨著通電電流的升高，焊接質(zhì)量總體上有提高的趨勢。根掘R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊實(shí)驗(yàn)的記錄情況，壓力越大，越不容易出現(xiàn)飛濺，所以不同壓力情況下的電流給定范圍有所不同，我們是根掘出現(xiàn)飛濺時(shí)的電流值作為實(shí)驗(yàn)電流的上限。電極最大位移基本隨通電電流的增大而增大，和點(diǎn)焊強(qiáng)度具有較好的一致性，個(gè)別情況有位移減小的趨勢，主要是因?yàn)槌霈F(xiàn)較大飛濺引起的。在電極壓力和通電電流不變的情況下，電極最大位移和焊接質(zhì)量隨通電時(shí)間的增加而增加，焊接質(zhì)量基本上由通電時(shí)間來決定。焊接時(shí)間通電時(shí)間的長短直接影響輸入熱的大小，在同期控制點(diǎn)焊機(jī)上，通電時(shí)間是周我國一周為ZOMS的整倍數(shù)。在其它參數(shù)固定的情況下，只有通電時(shí)間超過某最小值時(shí)才開始出現(xiàn)熔核，而后隨通電時(shí)間的增長，熔核先快速增大，拉剪力亦提高。當(dāng)選用的電流適中時(shí)進(jìn)一步增加通電時(shí)間，熔核增長變慢漸趨恒定。但由于加熱時(shí)間過長組織變差，正拉力下降會(huì)使塑性指標(biāo)下降。當(dāng)選用的電流較大時(shí)，則熔核長大到一定極限后會(huì)產(chǎn)生飛濺。413通電時(shí)間對R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊質(zhì)量的影響R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)在電極壓力和通電電流不變的情況下，電極最大位移和焊接質(zhì)量隨通電時(shí)間的增加而增加，焊接質(zhì)量基本上由通電時(shí)間來決定。焊接電流助析出熱T與電流的平方成正比，所以焊接電流對焊點(diǎn)性能影響最敏感。在其它參數(shù)不變時(shí)，當(dāng)電流小于某值熔核不能形成超過此值后，隨電流增加熔核快速增大，焊點(diǎn)強(qiáng)度上升，而后因散熱T的增大而熔核增長速度減緩，禪點(diǎn)強(qiáng)度增加緩、慢，如進(jìn)一步提高電流，則導(dǎo)致產(chǎn)生飛濺，焊點(diǎn)強(qiáng)度反而下降。所以一般建議選用對熔核直徑變不敏感的適中電流來焊接。從以上分析結(jié)果可以看出1點(diǎn)焊強(qiáng)度抗剪力F與通電電流和時(shí)間相關(guān)性最大，且正相關(guān)；而電極壓力則影響最小，和點(diǎn)焊質(zhì)量呈負(fù)相關(guān)關(guān)系。2電極最大位移SMAX與電流和時(shí)間相關(guān)性最大，與電極壓力相關(guān)性最小，這點(diǎn)和點(diǎn)焊強(qiáng)度一致。3點(diǎn)焊質(zhì)量與電極最大位移相關(guān)性最大，且正相關(guān)，與通電時(shí)J日J(rèn)、通電電流次之，且二者相近，電極壓力影響最小。4通電時(shí)間和電流對點(diǎn)焊質(zhì)量影響較大，而電極壓力影響最小，并且電極最大位移與點(diǎn)焊質(zhì)量有著良好的對應(yīng)關(guān)系，這點(diǎn)和R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致。R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊質(zhì)量對焊接電流、通電時(shí)問的最敏感，而電極壓力次之。在焊接電流大于某一閾值后，點(diǎn)焊質(zhì)量主要由焊接時(shí)間決定；電極位移與焊點(diǎn)強(qiáng)度的確有著良好的對應(yīng)關(guān)系，分析結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果一致。42R200型轎車安全帶支架焊接規(guī)范參數(shù)的確定原則L保證焊核直徑2不出現(xiàn)飛濺，同時(shí)避免壓坑過深及凸肩等缺陷3盡量采用硬規(guī)范以提高生產(chǎn)節(jié)拍，提高接頭綜合性能。R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊選擇工藝參數(shù)時(shí)，要充分考慮試樣和工件在分流、鐵磁性物質(zhì)影響，以及裝配間隙方面的差異，并適當(dāng)加以調(diào)整。當(dāng)采用工頻交流電源時(shí)，點(diǎn)焊參數(shù)的選擇應(yīng)首先確定電極43R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊調(diào)整方法1根據(jù)R200型轎車安全帶支架厚度，選定焊機(jī)容量，確定焊點(diǎn)直徑范圍2選定焊鉗型號和電極尺寸，焊鉗的最大電極壓力一般要求達(dá)到3000N按管路氣壓為06MPA考慮3初步設(shè)定焊接時(shí)間，根據(jù)料厚及層數(shù)組合狀況，一般可調(diào)為8至14周波4將焊接電流逐漸增大，直到焊點(diǎn)直徑達(dá)到要求。若焊點(diǎn)直徑?jīng)]有達(dá)到要求即產(chǎn)生飛濺，則適當(dāng)減小焊接電流而增加通電時(shí)間，直至達(dá)到規(guī)定的直徑。以上R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊參數(shù)調(diào)整過程中，同時(shí)注意保證壓坑深度，一般壓坑深度小于板厚的1520，若壓坑過深，則適當(dāng)減小氣壓并視情況調(diào)整電流和焊接時(shí)間。合工藝試驗(yàn)和車間生產(chǎn)的具體實(shí)際情況，可以歸納出低碳鋼板的最佳規(guī)范如表5表6低碳鋼的最佳規(guī)范低碳鋼板料厚I（安）T（周波）F（牛頓）D（毫米）08087500819006101079001021506121285001224506第五章R200型轎車安全帶點(diǎn)焊質(zhì)量保證與缺陷分析R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊中要獲得較好的焊點(diǎn)質(zhì)量,除有最佳的焊接電流、焊接壓力、焊接時(shí)間等焊接工藝參數(shù)外還須了解其它與焊接有關(guān)的參數(shù)對焊接質(zhì)量的影響規(guī)律,并進(jìn)行合理的優(yōu)化與搭配,才能得到良好的焊接質(zhì)量。51R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊質(zhì)量保證511R200型轎車安全帶支架焊點(diǎn)工藝設(shè)計(jì)的優(yōu)化R200型轎車安全帶支架焊點(diǎn)工藝設(shè)計(jì)在相當(dāng)程度上決定采用的工裝和設(shè)備、焊點(diǎn)質(zhì)量和成本。1工藝設(shè)計(jì)時(shí)要充分考慮焊接設(shè)備的能力和本地區(qū)供電電網(wǎng)的品質(zhì),選擇功率裕量足夠的焊機(jī)和控制精度合適的焊接控制器,確保焊點(diǎn)質(zhì)量及其穩(wěn)定性。2焊點(diǎn)設(shè)計(jì)時(shí)盡量考慮使用雙面點(diǎn)焊,特別是使用推挽雙點(diǎn)技術(shù)。實(shí)踐證明,雙面點(diǎn)焊比單面點(diǎn)焊焊接質(zhì)量更可靠,易于保證。3盡量避免設(shè)計(jì)多層板超過三層以上,特別是多層厚板的裝配結(jié)構(gòu)進(jìn)行點(diǎn)焊。4焊點(diǎn)設(shè)計(jì)要充分考慮焊點(diǎn)的間距及邊距,選擇合適的焊接順序,以減小焊接分流及焊接變形。5設(shè)計(jì)焊接回路時(shí)應(yīng)盡量減小二次回路阻抗。6制定和采用合適的點(diǎn)焊質(zhì)檢工藝,使用簡便、可靠、經(jīng)濟(jì)的質(zhì)檢方法和工具,制定合適的質(zhì)檢頻次。7使用合適的測試儀表及工具。512R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊電極下工件熔核下電極工件接合面上工件上電極水冷管圖12電極示意圖R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊電極是保證點(diǎn)焊質(zhì)量的重要零件（如圖12），由4部分組成端部、主體、尾部、冷卻水孔。它的主要功能有1向工件傳導(dǎo)電流；2向工件傳遞壓力；3迅速導(dǎo)散焊接區(qū)的熱量。目前點(diǎn)焊時(shí)主要采用錐臺(tái)形和球面形兩種電極，錐臺(tái)形的端面直徑D或球面形的端部回弧半徑R的大小，決定了電極與焊件接觸面積的多少，在同等電流時(shí)，它決定了電流密度大小和電極壓強(qiáng)分布范圍。一般應(yīng)選用比期望獲得熔核直徑大20左右的工作面直徑所需的端部尺寸。其次由于電極是內(nèi)水冷卻的電極上散失的熱T往往高達(dá)50的輸入總熱T，因此端部工作面的波動(dòng)或水冷孔端到電極表面的距離變化均將嚴(yán)孟影響散熱T的多少，從而引起熔核尺寸的波動(dòng)。因此要求錐臺(tái)形電極工作面直徑在工作期間每增大15左右必須修復(fù)。而水冷孔端至表面距離在耗損至僅存34時(shí)即應(yīng)更換新電極。513R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊焊點(diǎn)的強(qiáng)度保證R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)要得到具有足夠強(qiáng)度的焊點(diǎn)，首先取決于是否根據(jù)焊件狀況板材厚度、層數(shù)、材質(zhì)、鍍層情況等制定了合理的焊接規(guī)范其次，取決于是否采取有效措施來克服影響焊接規(guī)范穩(wěn)定性的各種因素。這些因素主要有A網(wǎng)路電壓的波動(dòng)B鐵磁性物質(zhì)進(jìn)人焊鉗導(dǎo)致二次回路阻抗的變化C電極端面直徑和性能的的變化隨著點(diǎn)焊次數(shù)的不斷增加，電極端面直徑被徽粗變大引起電流密度降低電極沽污，特別是鍍鋅板焊接時(shí)電極端部銅鋅合金引起電極導(dǎo)電導(dǎo)熱性能下降針對以上因素，目前可以采取以下措施1R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)選用目前先進(jìn)的微電腦阻焊控制器。我廠使用的江都焊接設(shè)備廠生產(chǎn)的VCW一200系列微機(jī)控制器，在網(wǎng)壓波動(dòng)士10腸、負(fù)載阻抗變化士10時(shí)，焊接電流變化簇士3，可有效克服網(wǎng)路電壓的波動(dòng)及二次回路阻抗變化的影響。天津陸華科技公司生產(chǎn)的HCW系列高檔阻焊控制器網(wǎng)壓波動(dòng)十10一一20時(shí)，閉環(huán)恒流穩(wěn)定度鎮(zhèn)士2。法國SCIAKY公司的CPS2000RI，控制器網(wǎng)壓波動(dòng)10一15時(shí)，電流變化為士2上海烈光汽車配件有限公司使用2R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)在焊裝車間或焊裝線上對焊機(jī)的通電焊接進(jìn)行計(jì)算機(jī)群控管理和集中控制，可有效防止同時(shí)通電的焊機(jī)數(shù)量，避免電源電壓下降過多，使壓降在允許的范圍內(nèi)。同時(shí)可檢測和控制在線所有焊機(jī)的工作狀況，保證焊接質(zhì)量?？筛鶕?jù)電網(wǎng)容量控制同通電的焊機(jī)臺(tái)數(shù)，控制電網(wǎng)的三相平衡可檢測和控制在線所有焊機(jī)的工作狀態(tài)包括故障情況、焊接規(guī)范、焊點(diǎn)數(shù)等可遠(yuǎn)離現(xiàn)場對每臺(tái)焊機(jī)進(jìn)行編程。為保證焊接質(zhì)量、實(shí)現(xiàn)焊接自動(dòng)化管理提供了硬件基礎(chǔ)。3R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊在編制焊接工藝時(shí)，可利用微電腦阻焊控制器的電流階梯遞增功能和定點(diǎn)修磨電極的措施，避免電極端面直徑被轍粗而引起的電流密度降低以及電極端部性能惡化對焊點(diǎn)強(qiáng)度的影響。此外，由于車身板件組合多變，經(jīng)常存在一把焊鉗需焊接板件組合不同的部位。對此，最好采用多套焊接規(guī)范進(jìn)行焊接。這在自動(dòng)化焊鉗和機(jī)器人點(diǎn)焊工位比較容易實(shí)現(xiàn)，但手工點(diǎn)焊工位則比較困難。如果程序規(guī)范轉(zhuǎn)換開關(guān)設(shè)在焊鉗上，操作者容易混淆或遺忘。為解決這一問題，可以在夾具上設(shè)置程序轉(zhuǎn)換板，對焊接規(guī)范進(jìn)行強(qiáng)制轉(zhuǎn)換。514R200型轎車安全帶支架焊點(diǎn)外觀質(zhì)量的保證R200型轎車安全帶支架焊點(diǎn)的外觀質(zhì)量主要指焊點(diǎn)的表面質(zhì)量要求壓抗淺、平滑均勻過度、無明顯的凸肩或局部擠壓造成的表面鼓起，無毛刺、焊點(diǎn)表面沒有熔化或粘附的銅合金以及裂紋等缺陷、焊點(diǎn)的位置度以及點(diǎn)焊造成的工件變形。焊點(diǎn)的外觀質(zhì)量除靠先進(jìn)的設(shè)備和工藝參數(shù)來保證外，還可以采取以下措施來提高L在外觀件表面一側(cè)使用浮動(dòng)電極墊板，如果在多點(diǎn)焊機(jī)上，可以使用平電極來減輕壓坑、毛刺等缺陷2采用有浮動(dòng)機(jī)構(gòu)的焊鉗以避免工件受非焊接壓力的作用而變形3采用焊點(diǎn)導(dǎo)向塊來保證焊點(diǎn)位置的準(zhǔn)確性，并克服電極與工件不垂直而造成的工件變形。52R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊接頭主要缺陷產(chǎn)生原因及預(yù)防措施1噴濺飛濺。按時(shí)間分為前期噴濺和后期噴濺按產(chǎn)生的部位可分為內(nèi)噴濺兩焊件間，和外噴濺焊件與電極接觸處2種前期噴濺產(chǎn)生的原因是焊件表面清理不佳或接觸面上壓強(qiáng)分布嚴(yán)重不勻，造成局部電流密度過高引起早期熔化，此時(shí)因無塑性環(huán)保護(hù)，發(fā)生噴濺。R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)防止前期噴濺的措施有加強(qiáng)焊件清理質(zhì)量，注意預(yù)壓前的對中有條件時(shí)可采用漸升電流或增加預(yù)熱電流來減慢加熱速度，避免早期熔化而引起噴濺。后期噴濺產(chǎn)生的原因是熔核長大過快，超出電極壓力有效的作用范圍，從而沖破塑性環(huán)，在徑向造成內(nèi)噴濺，在軸向沖破板表面造成外噴濺。這種情況一般產(chǎn)生在電流較大、通電時(shí)間過長的情況下。R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)可通過縮短焊接時(shí)間和減小電流的辦法來防止。噴濺在外表面上首先影響外觀其次產(chǎn)生的疤痕影響耐腐蝕及疲勞性能?？赏ㄟ^預(yù)熱來防止熔核長大過快。預(yù)熱降低了焊接開始時(shí)焊接區(qū)金屬中的溫度梯度，避免金屬的瞬間過熱和產(chǎn)生噴濺。2收縮性缺陷。主要包括縮孔和收縮性裂紋。R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)，焊接區(qū)加熱集中，溫度梯度大，加熱與冷卻速度很快，液態(tài)金屬被包圍在金屬塑性環(huán)中同時(shí)受焊接區(qū)金屬變形的影響。因此，接頭易出現(xiàn)縮孔和收縮性裂紋等缺陷?？s孔雖然減少了點(diǎn)焊的承載面積，但是對接頭的靜載強(qiáng)度影響不大，對沖擊和疲勞載荷則有一定的影響，特別是同時(shí)伴有裂紋的，影響特別明顯。因此規(guī)定每個(gè)焊點(diǎn)僅能存在1個(gè)縮孔，且孔徑不大于熔核直徑的25?？s孔的防止主要靠提高電極壓力，特別是熔核形成、焊接區(qū)快速冷卻時(shí)的鍛壓力來實(shí)現(xiàn)。熔核內(nèi)部裂紋，可分為橫向裂紋及縮孔邊緣的裂紋。一般認(rèn)為存在于熔核中心部位的裂紋，若尺寸較小，對焊接接頭的強(qiáng)度影響不大。R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊時(shí)出現(xiàn)焊核內(nèi)部橫向裂紋的主要原因是電極壓力太低焊接電流過大焊接時(shí)間過短。出現(xiàn)縮孔邊緣裂紋的原因是焊接電流太大或焊接時(shí)間過長電極壓力不足。3其他缺陷。未焊透。沿R200型轎車安全帶支架貼合面無熔核、熔核尺寸過小或熔透率不足。該缺陷使焊接接頭強(qiáng)度大大降低，是點(diǎn)焊的一種危險(xiǎn)的缺陷。產(chǎn)生原因是由于焊接電流太小焊接時(shí)間太短電極壓力過大。壓痕過深。R200型轎車安全帶支架焊點(diǎn)表面壓痕超過規(guī)定要求。壓痕過深容易造成應(yīng)力集中，導(dǎo)致焊接接頭強(qiáng)度特別是疲勞強(qiáng)度大大下降。產(chǎn)生的原因是由于電極球面半徑過小電極壓力過大焊接電流太大或焊接時(shí)間過長噴濺所引起。熔合線伸入。指熔合線呈直線狀伸入熔核內(nèi)的現(xiàn)象。熔合線的伸入會(huì)減少熔核的實(shí)際有效直徑，從而降低接頭強(qiáng)度。這種缺陷對接頭疲勞性能影響較大，使用時(shí)容易導(dǎo)致接頭的破壞。產(chǎn)生的原因是由于R200型轎車安全帶支架焊接表面清理不凈電極球面半徑過小，加在熔核邊緣的壓力相應(yīng)減少。表面燒傷。R200型轎車安全帶支架或電極表面不凈，使電極與工件接觸位置的電流密度高而集中，造成的局部熔化的燒傷。燒傷會(huì)影響接頭的抗腐蝕性和表面質(zhì)量。在R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊焊接過程中，應(yīng)按相關(guān)規(guī)程的要求，盡量避免出現(xiàn)上述的焊接缺陷。第6章全文總結(jié)本次畢業(yè)論文主要進(jìn)行了對R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊原理的分析，了解到很多影響點(diǎn)焊的元素，電極壓力、電極通電電流以及通電時(shí)間是關(guān)鍵，這在實(shí)際應(yīng)用中也很重要。如果R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊達(dá)不到以上的要求，點(diǎn)焊的強(qiáng)度就達(dá)不到，要得到具有足夠強(qiáng)度的焊點(diǎn)，首先取決于是否根據(jù)焊件狀況板材厚度、層數(shù)、材質(zhì)、鍍層情況等制定了合理的焊接規(guī)范其次，取決于是否采取有效措施來克服影響焊接規(guī)范穩(wěn)定性的各種因素，其中點(diǎn)焊的參數(shù)最為關(guān)鍵。電極的研磨是保證產(chǎn)品外觀的重要因素，電極不平會(huì)導(dǎo)致產(chǎn)品外觀上會(huì)有很多的壓印，嚴(yán)重的話會(huì)導(dǎo)致導(dǎo)電流，引起焊點(diǎn)到處飛濺。當(dāng)所有的R200型轎車安全帶支架點(diǎn)焊參數(shù)以及強(qiáng)度都具備了話，還要接上水路，因?yàn)槿绻唤铀返脑挘c(diǎn)幾個(gè)R200型轎車安全帶支架沒有影響，但是如果數(shù)量多的話點(diǎn)焊機(jī)就會(huì)發(fā)燙，不但會(huì)影響產(chǎn)品質(zhì)量，而且還會(huì)損壞點(diǎn)焊機(jī)，所以接上水路至關(guān)重要。在完成過程中既鞏固了所學(xué)的專業(yè)知識(shí)，還學(xué)到了很多課堂上沒接觸過的專業(yè)知識(shí)。在繪圖期間，發(fā)現(xiàn)了大量在以前學(xué)習(xí)中沒注重的問題，因此又更深入的學(xué)習(xí)了相關(guān)的專業(yè)知識(shí)，對機(jī)械也有了更深的認(rèn)識(shí)。其次，在完成的過程中，還使用了計(jì)算機(jī)繪圖軟件AUTOCAD等相關(guān)軟件，增強(qiáng)了對繪圖軟件的理解和運(yùn)用，獲益非淺。另外在我學(xué)到的不僅僅是機(jī)械設(shè)計(jì)專業(yè)知識(shí)，還有在工作過程中認(rèn)真，負(fù)責(zé)，勤奮，耐心等未來工程技術(shù)人員所必須具備的優(yōu)秀品質(zhì)。在完成這次畢業(yè)論文中，讓我了解了機(jī)械加工工藝分析的一般的步驟和方法，這次畢業(yè)論文的完成對我是一個(gè)全新的鍛煉和考驗(yàn)，在設(shè)計(jì)過程中需要不斷的查閱各種相關(guān)的資料，并要在廠家進(jìn)行實(shí)際的操作學(xué)習(xí)，借鑒前人的設(shè)計(jì)成果，這使我對整個(gè)工作過程有了進(jìn)一步的了解和認(rèn)識(shí)，在目前分析的基礎(chǔ)上融入自己的一些思路與想法。通過這次設(shè)計(jì)加深了我對所學(xué)理論知識(shí)的理解，結(jié)合各類實(shí)習(xí)靈活運(yùn)用相關(guān)的課程的理論知識(shí)，達(dá)到我們設(shè)計(jì)的預(yù)期目的，對我們所學(xué)的知識(shí)是一次很好的總結(jié)，同時(shí)也為我所從事的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。致謝本文是在魏蔚老師精心指導(dǎo)和大力支持下完成的。魏老師以嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的治學(xué)態(tài)度、高度的敬業(yè)精神，兢兢業(yè)業(yè)、孜孜以求的工作作風(fēng)和大膽的創(chuàng)新的進(jìn)取精神對我產(chǎn)生重要的影響。他淵博的知識(shí)、開闊的視野和敏銳的思維給了我深深的啟迪。在魏老師的幫助下，經(jīng)過反復(fù)多次修改，最后順利完成論文。其中也參考了一些資料和同學(xué)的意見。最后再次對關(guān)心、幫助我的全系老師和同學(xué)表示衷心的感謝。參考文獻(xiàn)1焊接手冊（第一卷焊接方法及設(shè)備）M北京機(jī)械工業(yè)出版社1992,2432492焦鶴杰焊接結(jié)構(gòu)分析基礎(chǔ)上海上海科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社19913畢慧琴等焊接方法及設(shè)備北京機(jī)械工業(yè)出版社19814搭接電阻焊北京國防工業(yè)出版社5孫金貞全國第三屆汽車焊接年會(huì)論文集1996附件圖13電極實(shí)物圖圖14點(diǎn)焊機(jī)圖15制程檢查基準(zhǔn)書圖16品質(zhì)檢查管理記錄表AGANEMPLOYMENTTRIBUNALCLAIEMLOYMENTTRIBUNALSSORTOUTDISAGREEMENTSBETWEENEMPLOYERSANDEMPLOYEESYOUMAYNEEDTOMAKEACLAIMTOANEMPLOYMENTTRIBUNALIFYOUDONTAGREEWITHTHEDISCIPLINARYACTIONYOUREMPLOYERHASTAKENAGAINSTYOUYOUREMPLOYERDISMISSESYOUANDYOUTHINKTHATYOUHAVEBEENDISMISSEDUNFAIRLYFORMOREINFORMU,TAKEADVICEFROMONEOFTHEORGANISATIONSLISTEDUNDERFURTHERHELPEMPLOYMENTTRIBUNALSARELESSFORMALTHANSOMEOTHERCOURTS,BUTITISSTILLALEGALPROCESSANDYOUWILLNEEDTOGIVEEVIDENCEUNDERANOATHORAFFIRMATIONMOSTPEOPLEFINDMAKINGACLAIMTOANEMPLOYMENTTRIBUNALCHALLENGINGIFYOUARETHINKINGABOUTMAKINGACLAIMTOANEMPLOYMENTTRIBUNAL,YOUSHOULDGETHELPSTRAIGHTAWAYFROMONEOFTHEORGANISATIONSLISTEDUNDERFURTHERHELPATIONABOUTDISMISSALANDUNFAIRDISMISSAL,SEEDISMISSALYOUCANMAKEACLAIMTOANEMPLOYMENTTRIBUNAL,EVENIFYOUHAVENTAPPEALEDAGAINSTTHEDISCIPLINARYACTIONYOUREMPLOYERHASTAKENAGAINSTYOUHOWEVER,IFYOUWINYOURCASE,THETRIBUNALMAYREDUCEANYCOMPENSATIONAWARDEDTOYOUASARESULTOFYOURFAILURETOAPPEALREMEMBERTHATINMOSTCASESYOUMUSTMAKEANAPPLICATIONTOANEMPLOYMENTTRIBUNALWITHINTHREEMONTHSOFTHEDATEWHENTHEEVENTYOUARECOMPLAININGABOUTHAPPENEDIFYOURAPPLICATIONISRECEIVEDAFTERTHISTIMELIMIT,THETRIBUNALWILLNOTUSUALLYACCEPTIIFYOUAREWORRIEDABOUTHOWTHETIMELIMITSAPPLYTOYOUIFYOUAREBEINGREPRESENTEDBYASOLICITORATTHETRIBUNAL,THEYMAYASKYOUTOSIGNANAGREEMENTWHEREYOUPAYTHEIRFEEOUTOFYOURCOMPENSATIONIFYOUWINTHECASETHISISKNOWNASADAMAGESBASEDAGREEMENTINENGLANDANDWALES,YOURSOLICITORCANTCHARGEYOUMORETHAN35OFYOURCOMPENSATIONIFYOUWINTHECASEYOURECLEARABOUTTHETERMSOFTHEAGREEMENTITMIGHTBEBESTTOGETADVICEFROMANEXPERIENCEDADVISER,FOREXAMPLE,ATACITIZENSADVICEBUREAUTOFINDYOURNEARESTCAB,INCLUDINGTHOSETHATGIVEADVICEBYEMAIL,CLICKONNEARESTCABFORMOREINFORMATIONABOUTMAKINGACLAIMTOANEMPLOYMENTTRIBUNAL,SEEEMPLOYMENTTRIBUNALSTHELACKOFAIRUPTHEREWATCHMCAYMANISLANDSBASEDWEBB,THEHEADOFFIFASANTIRACISMTASKFORCE,ISINLONDONFORTHEFOOTBALLASSOCIATIONS150THANNIVERSARYCELEBRATIONSANDWILLATTENDCITYSPREMIERLEAGUEMATCHATCHELSEAONSUNDAY“IAMGOINGTOBEATTHEMATCHTOMORROWANDIHAVEASKEDTOMEETYAYATOURE,“HETOLDBBCSPORT“FORMEITSABOUTHOWHEFELTANDIWOULDLIKETOSPEAKTOHIMFIRSTTOFINDOUTWHATHISEXPERIENCEWAS“UEFAHASOPENEDDISCIPLINARYPROCEEDINGSAGAINSTCSKAFORTHE“RACISTBEHAVIOUROFTHEIRFANS“DURINGCITYS21WINMICHELPLATINI,PRESIDENTOFEUROPEANFOOTBALLSGOVERNINGBODY,HASALSOORDEREDANIMMEDIATEINVESTIGATIONINTOTHEREFEREESACTIONSCSKASAIDTHEYWERE“SURPRISEDANDDISAPPOINTED“BYTOURESCOMPLAINTINASTATEMENTTHERUSSIANSIDEADDED“WEFOUNDNORACISTINSULTSFROMFANSOFCSKA“AGEHASREACHEDTHEENDOFTHEBEGINNINGOFAWORDMAYBEGUILTYINHISSEEMSTOPASSINGALOTOFDIFFERENTLIFEBECAMETHEAPPEARANCEOFTHESAMEDAYMAYBEBACKINTHEPAST,TOONESELFTHEPARANOIDWEIRDBELIEFDISILLUSIONMENT,THESEDAYS,MYMINDHASBEENVERYMESSY,INMYMINDCONSTANTLYALWAYSFEELONESELFSHOULDGOTODOSOMETHING,ORWRITESOMETHINGTWENTYYEARSOFLIFETRAJECTORYDEEPLYSHALLOW,SUDDENLYFEELSOMETHING,DOIT一字開頭的年齡已經(jīng)到了尾聲?；蛟S是愧