第八章固體中的熱傳導(dǎo)

1、1,第八章 固體中的熱傳導(dǎo)Chapter 8 Conduction of Heat in Solids,2,8.1 傅立葉導(dǎo)熱定律及導(dǎo)熱系數(shù)Fouriers Law and Thermal Conductivity of Materials,一、傅立葉導(dǎo)熱定律 (Fouriers Law) 傅立葉導(dǎo)熱定律是描述以導(dǎo)熱方式傳熱熱流密度的基本表達(dá)式。 傅立葉導(dǎo)熱定律是個(gè)實(shí)驗(yàn)定律，即根據(jù)實(shí)驗(yàn)規(guī)律總結(jié)出的一種定律。 在導(dǎo)熱傳熱中，將y方向上的導(dǎo)熱熱流密度(the rate of heat flow)寫(xiě)為： (7-1) 上式為一維方向上的傅立葉導(dǎo)熱定律的形式。,3,在三維空間中傅立葉導(dǎo)熱定律的表達(dá)式為：

2、 (1) 式中q熱流密度w/m2；導(dǎo)熱系數(shù)w/mk (7-1)式和(1)式表明：某方向上的導(dǎo)熱熱流密度與該方向上的溫度梯度成正比；負(fù)號(hào)表明傳熱方向與溫度梯度方向相反，即導(dǎo)熱熱流方向?yàn)闇囟冉档偷姆较?；系?shù)為導(dǎo)熱系數(shù)，它表明物體的導(dǎo)熱能力的大小，取決于導(dǎo)熱物質(zhì)的物理性質(zhì)，通常取溫度T變化。 =(T) w/m (1)式還表明物質(zhì)中某點(diǎn)P處最大導(dǎo)熱熱流的方向?yàn)镻所在等溫面的法線方向。,4,由(1)還可知： 即導(dǎo)熱系數(shù)(thermal conductivity)在數(shù)值上等于物質(zhì)中在單位溫度梯度下產(chǎn)生的熱流密度。 在一定范圍內(nèi)，可以認(rèn)為固體導(dǎo)熱系數(shù)是溫度的線性關(guān)系。 =a+bT a溫度為0時(shí)的導(dǎo)熱系數(shù) b

3、取決于物體本身的系數(shù),5,如改寫(xiě)傅立葉定律： 式中： 導(dǎo)溫系數(shù)（熱擴(kuò)散系數(shù) thermal diffusivity） pcT 溫度為T(mén)的物體的單位體積的熱焓量 導(dǎo)熱多， 熱量傳輸慢。,6,二、不同物理狀態(tài)下的物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù) Thermal Conductivity of Materials in Different States,1、固體的導(dǎo)熱系數(shù) Thermal Conductivity of Solids 固體的導(dǎo)熱能力主要取決于晶體晶格振波的傳遞能力，及自由電子的傳熱能力（對(duì)金屬、導(dǎo)電體）。 大多數(shù)固體的導(dǎo)熱能力主要由晶格的振動(dòng)來(lái)導(dǎo)熱，大 多數(shù)金屬也是如此，圖8-1給出了不同金屬的導(dǎo)熱系數(shù)

4、隨溫度的變化曲線，可見(jiàn)大多數(shù)金屬的都是隨T (T 晶格節(jié)點(diǎn)分子/原子的振動(dòng)能力增大，破壞了晶格的完整性，有礙于晶格波的傳播，所以 )。,7,8,9,造型材料的導(dǎo)熱系數(shù) Thermal conductivity of mould materials,10,11,2、氣體的導(dǎo)熱系數(shù)Thermal Conductivity of Gases,氣體中分子/原子之間的間距較大，氣體的導(dǎo)熱是氣體分子/原子的激烈熱運(yùn)動(dòng)和碰撞傳遞能量。 可見(jiàn)溫度T越高，氣體分子/原子的碰撞越頻繁，導(dǎo)熱能力越強(qiáng)，因而導(dǎo)熱系數(shù)越大。 T 氣 氣 與壓力無(wú)關(guān) T0=273K， 0為273K時(shí)的導(dǎo)熱系數(shù),12,3、液體的導(dǎo)熱系數(shù) T

5、hermal Conductivity of Liquids 人們目前對(duì)液體的結(jié)構(gòu)尚不十分清楚，還無(wú)法給出液體物質(zhì)導(dǎo)熱機(jī)制和能力大小的完整的數(shù)學(xué)描述。一般來(lái)講液體的導(dǎo)熱傳熱機(jī)制介于固體和氣體之間，由于液體屬于凝聚態(tài)物質(zhì)，即密度與固體相近，近程有序的晶格波振動(dòng)傳輸對(duì)液體的導(dǎo)熱作用更大，近年來(lái)的研究也支持這一觀點(diǎn)。 如圖所示：Al固相導(dǎo)熱系數(shù)和液相導(dǎo)熱系數(shù)在熔點(diǎn)上有一間斷，突然下降，熔化使完整的晶格破壞為近程有序的晶格，晶格波傳遞能力下降。,13,14,15,固體中的導(dǎo)熱規(guī)律及溫度的分布和變化的定量分析，對(duì)于冶金和材料熱加工工藝過(guò)程的控制具有很重要的意義。事實(shí)上在熱處理和鍛造熱加工工藝中，熱傳導(dǎo)是

6、工件內(nèi)部加熱和冷卻過(guò)程中的唯一傳熱方式，在焊接和鑄造工藝中焊件和鑄件凝固冷卻過(guò)程的熱量，均要通過(guò)工件的固相區(qū)中的純導(dǎo)熱方式散走。 即使在液相區(qū)中有金屬液對(duì)流傳熱方式，但液態(tài)金屬的導(dǎo)熱也起重要的作用，熱傳導(dǎo)是各種傳熱現(xiàn)象中最基本但最重要的傳熱方式。 因此，研究固體中的導(dǎo)熱傳熱，特別是導(dǎo)熱熱量傳輸率及對(duì)工件固相中的溫度分布形式的定量描述，對(duì)于掌握傳熱過(guò)程的分析原理及認(rèn)識(shí)傳熱現(xiàn)象的內(nèi)在規(guī)律都具有重要意義。,16,8.2 導(dǎo)熱微分方程及傳熱邊界條件Energy Equation for Conduction and Boundary Conditions in Heat Transfer,一、傳熱體系

7、的熱能平衡關(guān)系式(Energy Balance) 建立定量描述某一體系中傳熱規(guī)律方程所基于的是傳熱體系的熱能守恒定律(即能量守恒原理)。 對(duì)于圖示意的一個(gè)傳熱系統(tǒng)，其熱能平衡(守恒)關(guān)系的文字表達(dá)為： 傳入體系的熱量從體系傳出的熱量體系的熱量增加量 Qin- Qout= Q,17,上述熱能守恒關(guān)系式對(duì)任何不穩(wěn)定傳熱系統(tǒng)(任何傳熱方式)都是成立的。 對(duì)于穩(wěn)定的傳熱體系，Q =0，則熱能守恒關(guān)系式為： Qin- Qout= 0 () 下面基于傳熱體系熱能平衡基本關(guān)系導(dǎo)出固相體系以導(dǎo)熱方式的基本導(dǎo)熱微分方程，也稱(chēng)傅立葉導(dǎo)熱第二定律。,18,二、導(dǎo)熱微分方程傅立葉導(dǎo)熱第二定律 General Diff

8、erential Equation for Conduction,在以純導(dǎo)熱方式傳熱的三維物系中任意一點(diǎn)P處，取一邊長(zhǎng)各為x, y, z的矩形六面微元體，如圖示： V= xy z 設(shè)：固體的導(dǎo)熱系數(shù)，密度p,比熱cp（均為常數(shù)，各向同性）； 體系中無(wú)熱源 微元體與環(huán)境的導(dǎo)熱熱流見(jiàn)圖,19,對(duì)于三維不穩(wěn)定導(dǎo)熱熱能守恒， ()式可寫(xiě)成： Q =Qin- Qout x + Qin- Qout y + Qin- Qout z 其中： 1、增量Q =xyz(pCpT)t+ t(pCpT)t 2、x方向傳入、傳出熱量的凈差值：（入為正，出為負(fù)） Qin- Qout x = yzt (qx- qx+ x)

9、3、y方向傳入、傳出熱量的凈差值： Qin- Qout y = xzt (qy- qy+ y) 4、z方向傳入、傳出熱量的凈差值： Qin- Qout z = xyt (qz- qz+ z),20,將以上各項(xiàng)代入()式，兩邊同時(shí)除以xyz t，得： 取極限t,x,y,z0，得：,21,因是純導(dǎo)熱問(wèn)題，qx, qy, qz可用傅立葉定律表示： 將x, y, z三方向上的傅立葉第一導(dǎo)熱定律式代入上式，得到描述三維不穩(wěn)定導(dǎo)熱的微分方程： (1) 或,22,當(dāng) p, cp和均設(shè)為常數(shù)時(shí)，以上方程為： (2) 或： 式中： =/pcp 稱(chēng)為導(dǎo)熱物質(zhì)的“熱擴(kuò)散系數(shù)”m2/s (1)式或(2)式，稱(chēng)為導(dǎo)熱微

10、分方程（傅立葉導(dǎo)熱第二定律）,（是T有關(guān)t, x, y, z的拋物型二階段偏微分方程）,23,柱坐標(biāo)及球坐標(biāo) Cylindrical and Spherical Coordinates 圓柱坐標(biāo): 球坐標(biāo): 當(dāng)穩(wěn)定導(dǎo)熱(Steady State Conduction)時(shí): 帶熱源的方程（見(jiàn)書(shū)上P146： 8-11, 8-13, 8-14）,24,三、三類(lèi)基本傳熱邊界條件Three Types of Boundary Conditions,應(yīng)用(1)式或(2)定量描述導(dǎo)熱物體溫度場(chǎng)分布時(shí)，還需要具體的問(wèn)題“初始條件”：如T0=f (t=0, x, y, z) (I. C.)和“邊界條件”(B.C

11、.)，才能構(gòu)成對(duì)具體導(dǎo)熱問(wèn)題定解方程組。 傳熱物質(zhì)體系與環(huán)境之間的傳熱邊界條件，可分為以下三種基本類(lèi)型： (1)第一類(lèi)邊界條件(Boundary Condition Type I ) 邊界上的溫度已知，即T |=Tb (t, x, y, z) (x, y, z) 當(dāng)T | =0時(shí)，稱(chēng)為齊次第一類(lèi)邊界條件,25,(2)第二類(lèi)邊界條件(Boundary Condition Type II) 邊界上法線方向上的溫度已知，即熱流密度q |已知 即： (x, y, z) 當(dāng) 時(shí)，稱(chēng)為齊次第二類(lèi)邊界條件 如在對(duì)稱(chēng)的導(dǎo)熱物體的對(duì)稱(chēng)面(線)，即是如此，它代表了絕對(duì)面,26,(3)第三類(lèi)邊界條件(Boundar

12、y Condition Type III ) 邊界上一點(diǎn)的溫度與該點(diǎn)溫度處法向?qū)?shù)的線性之和是已知的， 即： (x, y, z) 上式第三類(lèi)邊界條件表達(dá)式的物理意義是固體在表面上的導(dǎo)熱熱流通量通過(guò)對(duì)流換熱方式傳給溫度為T(mén)=f (t, x, y, z)/ h 的流體環(huán)境中，即 當(dāng) 時(shí)，稱(chēng)為齊次第三類(lèi)邊界條件 其物理意義是邊界熱流以對(duì)流方式傳給溫度為零的流體環(huán)境中。,27,注：上述三類(lèi)邊界條件與溫度的關(guān)系都是線性的。 當(dāng)邊界為輻射傳熱時(shí)，邊界條件是非線性的。 如：,28,8.3 一維穩(wěn)定導(dǎo)熱Steady State One-Dimensional Systems,一、穩(wěn)定導(dǎo)熱方程(Steady S

13、tate Equation for Conduction) 在穩(wěn)定導(dǎo)熱情況下，導(dǎo)熱物體內(nèi)部的溫度場(chǎng)不隨時(shí)間變化，即：T=T (x, y, z)。 此時(shí)物體內(nèi)部任意一點(diǎn)均有 ，也就是說(shuō)在穩(wěn)定導(dǎo)熱物體中任何位置都沒(méi)有熱能的積蓄(此時(shí)，由()式知：導(dǎo)入某體系的熱能量與導(dǎo)出的熱量相等)。 描述物體中穩(wěn)定導(dǎo)熱方程，可由導(dǎo)熱微分方程(2)式， 令 ，簡(jiǎn)化后，直接得到，即： 2T=0，或,29,二、無(wú)限大平壁導(dǎo)熱 Infinite Flat Plate,1、單層無(wú)限大平壁導(dǎo)熱(Single Layer Wall),30,邊界條件：x=0, T=T1 和 x= , T=T2 積分上式： dT= C1dx T=

14、C1x+C2 代入邊界條件，得平壁內(nèi)溫度分布表達(dá)式： T1= C2 T2=C1 + C2 或 即大平壁內(nèi)穩(wěn)定導(dǎo)熱時(shí)，其中溫度呈線性分布。,31,比較歐姆定律：,32,2、多層無(wú)限大平壁導(dǎo)熱 Series Composite Wall,由多層不同材料組成的多層平壁如圖8-6所示，在穩(wěn)定導(dǎo)熱情況下，經(jīng)過(guò)各層平壁的熱流量Q都是相同的，根據(jù)單層導(dǎo)熱的熱流量表達(dá)式(8-17)，可以求得各層的熱流量表達(dá)式：,33,34,35,三、熱阻的概念 Thermal Resistance,(8-17)式表示的大平壁中的導(dǎo)熱傳熱熱流量Q與平壁兩表面溫差(T1-T2)及/F項(xiàng)的函數(shù)關(guān)系可與一個(gè)描述簡(jiǎn)單電路中，（如圖）電

15、流與電壓關(guān)系的歐姆定律相類(lèi)比： 即在電勢(shì)差E1-E2作用下，通過(guò)電阻R的電流I為： 歐姆定律： 歐姆定律式中的電流I項(xiàng)通過(guò)平壁的傳熱量Q 電勢(shì)差E1-E2 平壁兩表面上溫差(T1-T2) 電阻R /F項(xiàng),36,稱(chēng)/F為熱阻，記為： 這可得下式： 可見(jiàn)(8-17)式與歐姆定律式具有相同的形式。在歐姆定律中電阻R是對(duì)電流的一種阻力，而在(8-17)中Rt對(duì)在溫差(T1-T2)驅(qū)動(dòng)下的熱流Q也是一種阻力，在電阻式中： ：增加了傳熱距離整塊平壁的熱阻Rt ：平壁的導(dǎo)熱能力下降整塊平壁的熱阻Rt F ：平壁導(dǎo)熱總面積減小，導(dǎo)熱能力下降整塊平壁的熱阻Rt ,37,熱阻的概念在計(jì)算通過(guò)多層不同材料(不同)組

16、成的復(fù)合，熱傳導(dǎo)體系的導(dǎo)熱熱流量是十分方便的。 不同傳熱方式的熱阻可具有不同的表達(dá)形式，歐姆定律式是針對(duì)平壁導(dǎo)熱的熱阻。 固體壁表面與流體間進(jìn)行以對(duì)流換熱方式傳熱時(shí)，牛頓對(duì)流換熱式：Q=Ah (Ts-T) 也可等效為： 的形式 溫差(Ts-T)產(chǎn)生熱流q的驅(qū)動(dòng)力 熱阻Rt=1/(hA) (為h的倒數(shù)，h對(duì)流換熱系數(shù)) Rt=1/(hA) 稱(chēng)為對(duì)流的傳熱熱阻， h，Rt ； q (Ts-T)不變) 串聯(lián)熱阻：R=R1+R2+R3+R4 并聯(lián)熱阻：,38,四、多層平板的穩(wěn)定導(dǎo)熱 Series Composite Wall with Convection Boundaries,設(shè)有一個(gè)由三種不同材料

17、板疊成三層復(fù)合板，如圖示這三種材料的導(dǎo)熱系數(shù)分別為1, 2 , 3 ，厚度分別為L(zhǎng)1, L2, L3，復(fù)合板的面積為A。另一方面，復(fù)合板的左側(cè)和右側(cè)分別與溫度為T(mén)1和T2的流體對(duì)流換熱(穩(wěn)定的)。 求：由溫度為T(mén)1的流體通過(guò)面積為A的復(fù)合板傳到溫度為T(mén)2的流體中的熱流量Q。 解：對(duì)于這樣一種由多層材料穩(wěn)定熱傳導(dǎo)，并通過(guò)板兩側(cè)對(duì)流換熱，將熱量從左流體傳到右流體的熱流量計(jì)算，可分別在各個(gè)傳熱環(huán)節(jié)上列傳熱熱流計(jì)算式。,39,首先需要設(shè)板的左側(cè)外表面溫度，板1與板2的界面溫度，板2與板3的界面溫度及右側(cè)外表面的溫度分別為T(mén)1, T2, T3,和T4 ，都為未知溫度： 左側(cè)表面對(duì)流換熱環(huán)節(jié)：Q1=h1A

18、 (T1- T1) (1) 板1內(nèi)的導(dǎo)熱環(huán)節(jié)： 板2內(nèi)的導(dǎo)熱環(huán)節(jié)： 板3內(nèi)的導(dǎo)熱環(huán)節(jié)： 左側(cè)表面對(duì)流換熱環(huán)節(jié)：Q5=h2A (T4- T2) (5),40,由熱能守恒原理，上述五個(gè)傳熱環(huán)節(jié)是串聯(lián)關(guān)系，熱流量均相等，即：Q1= Q2= Q3= Q4= Q5=Q 由(1)-(5)式，得：T1- T1= Q / h1A (1) T1- T2= Q / (A 1/L1) (2) T2- T3= Q / (A 2/L2) (3) T3- T4= Q / (A 3/L3) (4) T4- T2 = Q / h2A (5) (1)+ (2)+ (3)+ (4)+ (5)，得：,41,利用熱阻的概念，與串聯(lián)電

19、路類(lèi)比，則可方便地解出傳熱熱量Q。 根據(jù)串聯(lián)電路求電流的計(jì)算原理如圖示，其中： R1=1 / (h1A ) R2= L1 / (1 A ) R3= L2 / (2 A ) R4= L3 / (3 A ) R5=1 / (h2A ) 將復(fù)合材料板及兩側(cè)對(duì)流傳熱，系統(tǒng)的總的傳熱熱流量可方便的解出為：,R1 R2 R3 R4 R5 T 1 T2 T1 T2 T3 T4,42,五、單層組合平壁Single Layer Composite Wall,43,與電阻并聯(lián)有一致的形式 所以式中總電阻其值由兩個(gè)熱阻并聯(lián)得到。,44,六、無(wú)限長(zhǎng)圓筒壁導(dǎo)熱 Infinite Cylindrical Wall,設(shè)有一

20、無(wú)限長(zhǎng)圓筒，可看作一維導(dǎo)熱，筒內(nèi)外表面的溫度分別為T(mén)1和T2 (T1 T2)，并保持不變，圓筒內(nèi)外半徑分別為 r1和 r2，圖8-7所示。由(8-13)式得到： 面積 T = C1lnr+C2,45,邊界條件： 將上式積分得： 由式(8-23)，在無(wú)限長(zhǎng)圓筒內(nèi)，溫度分布是半徑的對(duì)數(shù)函數(shù)。,46,注意：在穩(wěn)定條件下，通過(guò)圓筒壁的熱流量 Q 是個(gè)常量，而熱流密度 qr 是個(gè)與導(dǎo)熱面積 r 有關(guān)的變量。 r 越大， qr 越小。,47,在工程上，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)于直徑較大而厚度較薄的圓筒壁可以作為平壁處理，采用下式計(jì)算熱流量：,48,對(duì)兩側(cè)有不同溫度的流體進(jìn)行換熱,49,對(duì)于由不同材料組合成的多層圓

21、筒，其壁內(nèi)溫度分布是由各層內(nèi)溫度分布對(duì)數(shù)曲線所組成，圖8-8所示。按照串聯(lián)熱阻疊加特性，可得長(zhǎng)度為L(zhǎng)多層圓筒導(dǎo)熱熱流量計(jì)算式： 對(duì)于多層圓筒，表面有換熱情況下： (8-29),50,51,52,七、球殼壁導(dǎo)熱 Spherical Wall,積分上式： 帶入邊界條件：,53,式(1)-(2), 得：,54,55,八、接觸熱阻Interfacial Thermal Resistance,56,57,58,間隙熱阻包括氣體層熱阻和涂料層熱阻兩部分： 式中g(shù), g氣體層的厚度及導(dǎo)熱系數(shù) c, c涂料層的厚度及導(dǎo)熱系數(shù) 可用一個(gè)綜合換熱系數(shù) h 表示間隙傳熱特性： h 并不是一個(gè)物性值，其值隨條件不同而

22、變化。,59,8.4 二維穩(wěn)定導(dǎo)熱的分析解法 Steady State, Two-Dimensional Heat Flow,60,半無(wú)限大平板穩(wěn)定導(dǎo)熱分析解法Semi-Infinite Plate,61,62,63,64,65,66,8.5 不穩(wěn)定導(dǎo)熱Unsteady State Heat Conduction,一、不穩(wěn)定導(dǎo)熱的基本概念 Basic Concepts for Unsteady State Heat Conduction 穩(wěn)定導(dǎo)熱時(shí)，物體內(nèi)部熱焓值保持不變，由高溫面流入，低溫面流出（相等）。 在不穩(wěn)定導(dǎo)熱狀態(tài)下，單位時(shí)間所傳遞的熱量Q 不是常數(shù)，而是時(shí)間的函數(shù)。 不穩(wěn)定導(dǎo)熱時(shí)，

23、物體內(nèi)能 T 的變化速度它的導(dǎo)熱能力（即導(dǎo)熱系數(shù)）成正比，與它的蓄熱能力（單位容積熱容量Cp）成反比，故在不穩(wěn)定狀態(tài)下的熱過(guò)程速度取決于熱擴(kuò)散系數(shù)： Cp,67,68,物體在加熱或冷卻時(shí)，其溫度場(chǎng)的變化可分為三個(gè)階段：,(1) 過(guò)程開(kāi)始階段：溫度場(chǎng)一層一層地逐漸從表面深入內(nèi)部，物體內(nèi)各點(diǎn)溫度變化均不相同溫度場(chǎng)初始溫度影響較大。 (2) 正常情況階段：此時(shí)，物體內(nèi)各點(diǎn)的溫 度變化速率具有一定的規(guī)律。 一般認(rèn)為此時(shí)過(guò)余溫度 T- T 的自然對(duì)數(shù)值隨時(shí)間 t 呈直線變化 (圖8-18)，即：,69,上式中：m為一正數(shù)，對(duì)物體內(nèi)部任一點(diǎn)來(lái)說(shuō)，m都保持為恒定。它表明物體加熱速度（或冷卻速度）的大小，稱(chēng)為

24、加熱率（或冷卻率）。 (3) 新的穩(wěn)定階段：重新達(dá)到熱平衡階段，理論上需要經(jīng)歷無(wú)限長(zhǎng)時(shí)間 t = ，建立穩(wěn)定導(dǎo)熱平衡。 求解不穩(wěn)定導(dǎo)熱的目的就是找出溫度及熱流量隨時(shí)間變化的規(guī)律： 求得物體達(dá)到預(yù)定的溫度所需要的時(shí)間；或者經(jīng)歷一定時(shí)間后，物體所能達(dá)到的溫度。 求得物體的溫度場(chǎng)后，可以用傅立葉定律來(lái)確定熱流量變化規(guī)律。 求解不穩(wěn)定導(dǎo)熱有以下幾種解法： 1、數(shù)學(xué)解析法；2、數(shù)值法； 3、圖解法； 4、實(shí)驗(yàn)法。,70,二、第一類(lèi)邊界條件下的一維不穩(wěn)定導(dǎo)熱One-Dimensional Transient Heat Conduction with B.C. Type I,圖(8-21)所示為平面厚度方向

25、( x方向)板內(nèi) T 溫度隨時(shí)間 t 的分布情況。導(dǎo)熱方程為： 初始條件：t = 0, T = T0； 邊界條件：x= 0, T = Ts； ( t 0時(shí)) x= , T = T0 由數(shù)學(xué)解析法求得： T = Ts + (T0 - Ts) erf () 式中erf ()為高斯誤差函數(shù),71,可根據(jù) 的值查表，書(shū)上附錄4 (p361)高斯誤差函數(shù)表。 半無(wú)限大平板溫度場(chǎng)表達(dá)式： 由此可計(jì)算在給定時(shí)間及深度 x處的溫度，也可計(jì)算在x處到達(dá)某一溫度所需的時(shí)間。 圖8-22為式(8-58)的圖解,72,利用(8-58)式及傅立葉定律可以求出通過(guò)平板受熱表面(x=0)處的熱流密度：,73,三、第三類(lèi)邊界

26、條件下的一維不穩(wěn)定導(dǎo)熱 One-Dimensional Transient Heat Conduction with B.C. Type III,74,在講到三類(lèi)基本傳熱邊界條件時(shí)，曾提到相應(yīng)的齊次邊界條件。具有齊次形式的邊界條件，能使定解導(dǎo)熱方程組求解簡(jiǎn)單，上述中引入了相對(duì)溫度的概念，相對(duì)溫度也稱(chēng)為；“過(guò)余溫度”。 引入過(guò)余溫度 = T - T，將邊界條件化為齊次，即： (3) 式 (4) 式分別為齊次第二類(lèi)和齊次第三類(lèi)邊界條件。,75,采用分離變量法求解上述齊次邊界條件的定解一維不穩(wěn)定導(dǎo)熱方程。取相對(duì)溫度（t 和x 的函數(shù)） 為兩個(gè)分別只與x 和t 有關(guān)的單變量函數(shù) X (x) 和G (t) 的乘積，即： (t, x )X (x) G (t) 代入方程 (1)，得： (5)