橋梁開題報(bào)告

1、橋梁開題報(bào)告 目 錄1 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置121.1 設(shè)計(jì)資料12.2 橫截面布置14.3 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化171.4 橫隔梁的位置172 主梁作用效應(yīng)計(jì)算18. 恒載內(nèi)力計(jì)算182.1. 恒載集度182.1.2 恒載內(nèi)力19.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算（修正剛性橫隔梁）2122. 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)212.2. 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)212.2.3 車道荷載的取值262.2 計(jì)算可變作用效應(yīng)62.3 主梁作用效應(yīng)組合313 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置33.1 跨中截面鋼束的估算和確定333.2 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置34.21 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置343. 錨固面鋼束布置343.2.3 其他

2、截面鋼束位置及傾角計(jì)算53 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置38 計(jì)算主梁截面幾何特性405 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算43.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉的控制應(yīng)力con45.2 鋼束應(yīng)力損失435.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失l435.2 錨具變形,鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失l45.23 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失。錯(cuò)誤!未定義書簽。5.2.4 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失l5錯(cuò)誤!未定義書簽。5.2.5 混凝土收縮，徐變引起的損失l645.26 預(yù)應(yīng)力損失組合06 主梁截面承載力與應(yīng)力驗(yàn)算526.1 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5261.1 正截面承載力計(jì)算52.1.2 斜截面承載

3、力計(jì)算526.2 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗(yàn)算556.2 正截面抗裂驗(yàn)算556.2 斜截面的抗裂驗(yàn)算66.3 持久狀況的構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算606.31 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算606.3.2 截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算16.4 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算616.41 預(yù)應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算616.42 吊裝應(yīng)力驗(yàn)算627 主梁端部的局部承壓驗(yàn)算707. 局部承壓的截面尺寸驗(yàn)算707.2 局部抗壓承載力驗(yàn)算18 主梁變形驗(yàn)算28.1 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算72.2 結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算28.3 預(yù)加力引起的跨中反拱度78.4 預(yù)拱度的設(shè)置79 橫隔梁計(jì)算7310 行車道板計(jì)算7 預(yù)應(yīng)力混凝土t形梁橋【摘要】

4、本文設(shè)計(jì)的是預(yù)應(yīng)力混凝土形梁橋,第一部分主要內(nèi)容主要是通過方案的比選確定出本次設(shè)計(jì)的橋型,第二部分的內(nèi)容比較多,主要包括結(jié)構(gòu)尺寸的擬、恒載和活載內(nèi)力計(jì)算、根據(jù)承載力配筋并進(jìn)行截面的承載力和應(yīng)力驗(yàn)算、張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋和計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋的各種應(yīng)力損失、驗(yàn)算局部承壓和梁的撓度變形計(jì)算,同時(shí)還簡(jiǎn)單的計(jì)算復(fù)核了橫隔梁和行車道板的承載力。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力 內(nèi)力組合 承載力 應(yīng)力損失 peress oncrte t-beambridgeuthr:zhu yaetutor:zao zimengat ： tis pes the desi oprestresd concree team bie .thefstprtis

5、 ain dtermnd byhdrog calultns log ridge,apton of the prora ad theection ofientifng h edesign ofthe rdge, the seond artofth onets or， key structral dimsions, inclung hedn, deadn ie load， according cpcty reinforcement a th pity fo crsssect an sress clculin,prestressed enfoc an restrese foced the tress

6、los, partial prsueand heckin t eam dfctio, also simpl clculation reviwedcros beasan plates lane cpact. keywrds : resresed ernal forcepotfio cyig capat sespcity strss 從對(duì)比來看，我比較傾向于預(yù)應(yīng)力混凝土t形梁橋。1 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置.1設(shè)計(jì)資料1.11 橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑3 m 主梁全長(zhǎng)299 m 計(jì)算跨徑9. 橋面凈空=14m+20m=15 m.2 設(shè)計(jì)荷載 公路級(jí)，人群荷載.0n m，每側(cè)人行護(hù)欄,防撞欄的作用力分別為1

7、. 材料及工藝混凝土：主梁用c50，欄桿及橋面鋪裝用c0預(yù)應(yīng)力鋼筋采用公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（jig d6224)中的s1.鋼鉸線，每束6根，全梁配3束，fpk=1860mpa普通鋼筋采用h35鋼筋，鋼筋按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)徑0,外徑7的金屬波紋管和夾片錨具。1. 設(shè)計(jì)依據(jù)1） 交通部頒公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（jtg b120),簡(jiǎn)稱標(biāo)準(zhǔn)。2） 交通部頒公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（jig d60004）,簡(jiǎn)稱橋規(guī)。3） 交通部頒公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(ig d62204）,簡(jiǎn)稱公預(yù)規(guī)。.15設(shè)計(jì)基本數(shù)據(jù),見下表11基本數(shù)據(jù) 表-1名稱項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)5砼立方強(qiáng)度f

8、cu，mpa0彈性模量ema3.45104軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fckmpa324軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度ftkp2.65軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度cdp22軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度ftdm1.83短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力0.7 fckmpa072容許拉應(yīng)力0.ftkma1.75持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)軸載組合:m容許壓應(yīng)力0. fmpa16.2容許壓應(yīng)力0.6 fcka944短期效應(yīng)組合:ma容許拉應(yīng)力s 0.85mpa0容許主拉應(yīng)力06 fkmpa1.59s15.2鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fk1860彈性模量epmpa1.9515抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度fpdpa260最大控制應(yīng)力075fpkmpa1395持久狀態(tài):mpa標(biāo)準(zhǔn)荷載組合0.6 pkpa129材料

9、重度5砼1kn50瀝青砼2kn2307鋼絞線3kn/378.5c30砼rknm32欄桿r5/m0鋼束與混凝土的彈性模量比565在考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到c5時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。f，ck和f，tk分別表示鋼束張拉時(shí)混凝土的抗拉,抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度:則f,ck29 mp,f，tk=.51 mpa1.2 橫截面布置1.2.1 主梁間距與主梁片數(shù)通常主梁應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì),同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)很有效,故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬t梁翼板本設(shè)計(jì)主梁翼板寬度為160,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受拉性能,橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此主梁的工作截面有兩種： 預(yù)施應(yīng)力，運(yùn)輸,吊裝階段的小

10、截面（i=1600)和運(yùn)營(yíng)階段的大截面(i=1700),凈1420.75m=1.5 m的橋?qū)掃x用9片主梁,如圖(1-1） 圖1-1t型梁橫斷面圖12.2 主梁跨中截面主要尺寸擬訂 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與跨徑之比通常在，故本設(shè)計(jì)取用17的主梁高度。 圖12 t形梁幾面尺寸圖2.3 計(jì)算截面幾何特性凈截面的計(jì)算(b=160cm) 表1-分塊面積到上緣的距離yi(m)分塊面積ai(m)分塊面積對(duì)上緣的靜矩si(cm3)分塊面積自身慣性矩ii(cm4)d=ys-i(cm)分塊面積對(duì)形心慣性矩(c4）ii+ix(c)翼板4128052026.676124463.2三角承/p>

11、.920915.2腹板223917632389.33-16866844.3下三角15271015755556-87.57652576181馬蹄165568132205136881101.5235904si/=354/512=6.2yx=175-6.21.8毛截面的計(jì)算(b=10cm) 表3分塊面積到上緣的距離yi(cm)分塊面積ai（cm)分塊面積對(duì)上緣的靜矩s（cm)分塊面積自身慣性矩i(cm4)dis-yi(cm）分塊面積對(duì)形心慣性矩x(cm4)=i+(cm4）翼板4136040723.33360503798.4三角承托11.3220917512腹板82268146323.33-17.76

12、834.32下三角52.10152705556-88.465625766181馬蹄165.541132022057101.681101.562333624ys=s/a=245232=6.3x=1-64.3=110.7.4 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)上核心距： ks=下核心距: k=截面效率指標(biāo):=0.53.5 表明以上初步擬訂的主梁跨中截面是合理的1.3 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化 如圖2-3所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式,橫截面的t梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端175m范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬，馬蹄部分配合鋼束彎起而從四分點(diǎn)附近開始向支點(diǎn)逐

13、漸抬高,在馬蹄抬高的同時(shí)，腹板寬度亦開始變化。14 橫隔梁的位置 在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布,當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減少對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí),應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。本設(shè)計(jì)共設(shè)置七道橫隔梁，其間距為4.8。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部4，下部20；中橫隔梁高度為6，厚度為上部10,下部10。詳見圖1-3所示。1754013535148648622151498 橫隔梁 單位：cm 圖1-3 梁立面圖主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置,并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求

14、得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)和支點(diǎn)截面)的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。2.1 恒載內(nèi)力計(jì)算.1.恒載集度（1） 預(yù)制梁自重 跨中截面主梁的自重g(1）=r=0.1225=12.8n/mg()=12.87.9=93.9kn 馬蹄抬高與腹板寬段梁的自重（）(08012+05152)25/16.45 kn/m（)6.555.94=9.4 kn 支點(diǎn)段梁的自重g(3）.80125200 kn/mg（3）=20.031.7=3.0kn 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積:0.50721.6 (.08+0.18).72（+0.）.1-011（.6+1）02+2004.

15、6=0353端橫隔梁的體積:0.0621.75-.2-011-020.20402=0760 m3故半跨內(nèi)橫隔梁重力為：g(4）=(0.135+2.170）5=2.8 n 預(yù)制邊主梁的恒載集度為:g=(30+97.7450+258)1.98=6.859 kn/m預(yù)制中主梁的恒載集度為：g，=(93.9+9774.05+2286）14.8=8.58kn/m（2） 二期恒載 混凝土墊層鋪裝:44=2.08 knm6瀝青鋪裝：.01423=13kn/m若將橋面鋪裝均攤給九片主梁，則:g（5)=（27.048+1932）/95.15n/m 欄桿：一側(cè)防撞欄:5n/m若將兩側(cè)防撞欄均攤給九片主梁,則：g(

16、6)52/91.111 k/m 邊主梁現(xiàn)澆t梁翼板集度:（7）=080.0525=.1 kn/中主梁現(xiàn)澆t梁翼板集度：g（7），=0.080.1250.2 k/邊主梁二期恒載集度：g2g(）g（6）+ g（7)=1.11+5152+0.1=6.639 n中主梁二期恒載集度：g，g(5)+g(） (7）,=6.9 kn/m邊主梁總的恒載集度：g=g1+g2=16.859+669=2.49knm中主梁總的恒載集度:，g，+g2，=18.586+6.79=2.325kn/.2恒載內(nèi)力如圖-1所示,設(shè)為計(jì)算截面離左支座的距離,并令=/l,則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為:m=（1-)l2/, q=（2

17、)lg/2 圖2恒載內(nèi)力計(jì)算表 表2. 截面位置邊主梁中主梁qmq跨中g(shù)1191.93097.4720g270.670716260297.5606.0l/41343.4512202481.0135.92g25264.38537.204912718711171.32018.81184619變截面314.5223.10.2.053g213.86787.8912.3289.21543.4131.817.503.268支點(diǎn)g1024.07.98409.79098255034610369.239. 可變作用效應(yīng)計(jì)算22 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按橋規(guī)432條規(guī)定,結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān),因此要先

18、計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。簡(jiǎn)支梁橋的基頻可采用下列公式計(jì)算。f=.16 hz其中mc=1250/9.8=1.3142103n/根據(jù)橋規(guī)的規(guī)定，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：=0100.0570.24（1.5hf14hz）1=1 按橋規(guī)3.1條,當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減,當(dāng)采用兩車道布載時(shí)不需要進(jìn)行折減,采用三車道布載時(shí)，折減系數(shù)為.7，采用四車道布載時(shí)，折減系數(shù)為067。 2.2.2 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（)跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨內(nèi)設(shè)有七道橫隔梁,具有可靠的橫向聯(lián)結(jié),且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為:=1882故可將其簡(jiǎn)化比擬為一塊矩形的平板,用比擬正交異性板(g-m法)求荷載橫向分布系數(shù)

19、 計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性矩i和it抗彎慣性矩i在前面已求得:i=0.95m2對(duì)于t形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算：iciti3i，t相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度；c矩形截面抗扭剛度系數(shù)；根據(jù)t/b查表計(jì)算;m梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的塊書。對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算厚度：t1=13馬蹄部分的換算厚度平均為：t=4i的計(jì)算圖式如圖22 圖-2it計(jì)算表 表22分塊名稱titi/ bit= cibii3翼緣板1.71007640.011腹板1.380160.115940.001746馬蹄0.24066670.000940.03974單位寬度的抗彎及抗扭慣性矩：=i/b= m4/cm=1.

20、1613/cmjtx=t/b m/cm=2.241105m4/cm計(jì)算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度的計(jì)算見圖2-3橫梁長(zhǎng)度取為兩邊主梁的軸線間距，即l=817=1.6m，c（.86-0.16)=25mh=175cm，b=.16m=16m，13c所以 cl=2.3/3.=0.1728根據(jù)c/l的比值可查表3-4求得:=0.831,故 =0.81=0.812.35m=1.9求橫梁截面重心位置=m=0.33m橫梁的抗彎iy和抗扭慣性矩ity iy= =0.190 根據(jù)013/8=0.2670.1，查表3-得=1/3,但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣性矩只有獨(dú)立板寬扁板者的翼板,取=1/60.67,=

21、01(1.75013）=0.07.,查表得=1/3=0333 = 0.0399則單位抗彎及抗扭慣性矩為計(jì)算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù) 式中 b橋?qū)挼囊话耄?l計(jì)算跨徑。 式中材料的切變模量,取=0.4，則 =00092 =063 計(jì)算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知=038,查-m法計(jì)算用表(見附表b），可查得表-中數(shù)據(jù)。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值（見圖-4），實(shí)際梁位與表列梁位的關(guān)系見圖 4-3.號(hào)、9號(hào)梁：2號(hào)、8號(hào)梁：3號(hào)、7號(hào)梁：號(hào)、號(hào)梁：梁： 表2-3 影響線系數(shù)k1和k0取值表荷載橫向影響系數(shù)梁位荷載位置b3/4b/40-b/4-/-3b/4-bk1.930.71.01.021.0

22、3.0210070.3b/4.81.111.0.050.99930808b/21.281231.18.101.010920840.75073b/41521.381.2380.970.870.780710.651.801.51.371.08.920.8000.40.55k000.8901.001.811.081000.00.8b/1.681，55141.390.91.6905.2b/242121.81411.1.60.18-0.24-0.623b/43.34.73.091.490.09.19-.0-1.09b3.83.1221.580.83018-0.5.05-62計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值

23、見表2- 表-4 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值梁號(hào)計(jì)算式荷載位置b3bb/4-/4-b/2-3b/4-b1號(hào)1.821.131080.940890.7340.690.53.92.956.705420.8600268-.370.86-1191-.0.96-0.40.8.51.1091.990.1-.10.090.00800540.100147.192.4152.81.178.90.880.32-0.6-0.7-1.1.683.20.60.1740.0640.05-0.1-0.42號(hào).441.332.1.080.9820.8860.99.730.666042.535.11.40930.44.07.4

24、809-10-120-0.8-.380040.4408711.201606-0.15-0.1-007-0.040.0050.030084.1160.52.624191.964280.94000.012-0.370.70.579.48403830.28601880.0970.002-0070.163號(hào)1.231.2051.21.091.01809350.89.7750.7212.262001.171.401.03.63.270.10-05-1.03-0.80-.0.33-002.010.570.8701.169-0.0-0-0.06-0-00020.029005508401132.1651.92

25、4.662.3741.030630.32-01-.34043.3850.332.2750.20701330.680.002-0.074號(hào)164.51.0001.021.048093.38.810.84.5851.4781.4271.353.92.7240.002-2-0.-0.3-0.35-0.00.065.21403820.540.05-0.00.40.03-0.0080.0060210.037.0515351.4421.861.32.1.950.450.36.320.0728.277.2640220.1801490.1070.5號(hào)0.930.97.001.0210.021.00.70.90

26、.20901.001.081.13.8100082.110.07-0.060.1-0.000.00.10.00.0070-0006-01-0000000.010.810.90711.71.12.71008310.10.181020.2150.2240.250.1810.66繪制橫向分布影響線圖(見圖2-6）求橫向分布系數(shù)。 圖2-6 1號(hào)梁橫向分布影響線（尺寸單位：cm） 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車道折減系數(shù)。按照最不利方式布載,并按相應(yīng)影響線坐標(biāo)值計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。 圖2-7 最不利荷載布置圖(尺寸單位:)1號(hào)梁:四車道： 三車道： 兩車道: 2號(hào)梁:四車道:

27、 三車道： 兩車道: 3號(hào)梁：四車道: 三車道: 兩車道： 號(hào)梁:四車道： 三車道： 兩車道:5號(hào)梁：四車道: (2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)：如圖2-8所示,按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載圖2-8 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖式（尺寸單位:cm）m01.50.24=0.412 m0=0.5100=0.50m01=0.52.618.61m0=00.18=06m01=520.18=06 (3)橫向分布系數(shù)匯總，見表5表2-可變作用類別12345mc0.987890.67.12.54mo0.4120.5006180680.6182.3 車道荷載的取值 根據(jù)橋規(guī)4.1條,公路i

28、級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=10.5kn/，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk按以下規(guī)定選取:橋梁計(jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，p=180kn;橋梁計(jì)算跨徑大于或等于50m時(shí)，p=30n；橋梁計(jì)算跨徑在55時(shí),pk采用直線內(nèi)插求得。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以.的系數(shù)。本設(shè)計(jì)中，計(jì)算彎矩時(shí)qk=1.5kn/，k=（29.16-5)+180=27.6n計(jì)算剪力時(shí): pk=641.233.968 kn2.2.4 計(jì)算可變作用效應(yīng) 對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載跨中彎矩時(shí),采用全跨中統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，考慮到跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大豎標(biāo)位于橋跨中部，故按不變化的mc計(jì)算,計(jì)算支點(diǎn)附近應(yīng)考

29、慮支承條件的影響,按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到l/4之間,橫向分布系數(shù)用mc與mo值直線插入，其余均取mc值。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩：m=(1)mc（kyk qkww)剪力:q=（1+)m（12kykqkw)q q=(1+)其中：（1+)汽車沖擊系數(shù)29,16 q p 0.50.5 7.290.8980.412v影響線m影響線分布系數(shù)圖3-6ma =1.24. 670898(276.647.29+0.5.29291)233.20 kn/mmax 1.20.70.898(331.6051050.515）152.39（)四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力29.16

30、q p 0.412v影響線m影響線0.750.25 5.46750.898 圖3- q=1.24067 -10.5nmmax = 1.20.670.88(276.4575+105.46752916） =72. /mvmx = 1.240.670.898(3.968075+10.0.75.7)102.2=14.75k（3）變截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算變截面產(chǎn)生的剪力時(shí),應(yīng)特別注意集中荷載荷載pk的作用位置。集中荷載若作用在計(jì)算截面,雖然影響縱坐標(biāo)最大，但其對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)較小，荷載向跨中方向移動(dòng),就出現(xiàn)相反情況,因此應(yīng)對(duì)兩個(gè)荷載進(jìn)行比較，即影響線縱坐標(biāo)最大值和橫向分布系數(shù)達(dá)到最大值的截面(/

31、截面)，然后取一個(gè)最大的作為所求值。max=1.4070.89(7.641.797+10.51.2797.6)410.28k q-1.52變截面處:vma,=1.40.604690.331.9680.40.89805.954.8-140.52=2733kn跨處: max，= 1.24.60.8319688333+810.50957.12614.52=274nvmax,vax, 取vmax=vax，,=2.74kn (）支點(diǎn)處的最大彎矩和最大剪力29.16 q 0.8980.412v影響線分布系數(shù)1mmax= 1.40.898（276.640+1.5)0 knq=1.47 -1436kn vma

32、x=1.20.670898(33196+1.52.16)476=21812k(4)主梁內(nèi)力匯總主梁內(nèi)力匯總表 表26梁位3mqqmqmqmq恒載跨中247.5602697291.7291.7502691.750l/187318173.00018.81862018818422018.811843.622018.1143.62支點(diǎn)34.60036.24039.4369.403.2活載跨中23372012.390.5133976.391137192.8103.8641.0926l/75.907.75150.15.6309.7175.5194.63171.06.9678支點(diǎn)218.2023246025

33、4.72248.0241.33.3主梁作用效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)重要系數(shù)ro=1.0，基本組合用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（驗(yàn)算強(qiáng)度),短期基本組合用于正常使用極限狀態(tài)，長(zhǎng)期基本組合用于正常極限狀態(tài)(用于驗(yàn)算裂縫和撓度）內(nèi)力組合表 表2-7截面彎矩(nm）剪力（kn）基本組合m(k)/（kn）短期組合m（n）/q（kn）長(zhǎng)期組合m（nm）/(kn)mg1m2qv1vgvqr0sud=r0(1.sgik+1.4qk)sgik+7sqik1.24si+.4qik1.241跨中179.13705.647.200052.39rm60915r0d23.36md=316.947d=6.027m=3251.95v9.5

34、l/434945529.23617.9122.90483981477571.77412.4.21254.0348.63321613變314.5452.867410.22.1087.81277.41100486.166702467867570.760.67支點(diǎn)00025.8077218.106.48920465.7330412.9232跨中5.42716.276053.5103.6005.0187.44309875.83635.171.1932l/441604537.2040.13.9249.102159.65478.7555.0228888.3274.7192515.6276.094變46.7

35、7257230.4246.05389.252749710767.72876.004904288.7942.7支點(diǎn)070.98498.255232.068.538050.604.2613跨中197.4776.27614390011.875675.4159.4183677.613428143255.136.7322l/448104537.207109.791354949.127175.54256.7947.452878.209283.763241.3241.283變46.77712.732306.562.589.21525.196.178754540.0451.4043.71支點(diǎn)0002789.2

36、5254.70799.698051.032045.40674跨中1975.4271.276192.400103.85460.07445.043590.958.30630.5673.502l/48.437.2071194.635.4929.127.644090541.83882691921.5404.17639.967變3.71.327112460539.2121.95.460.1563.5457.56462.7010.151支點(diǎn)00070.98482528007986009.46480449.3685跨中197.4727162761421.0092665219.5822.724493.9595

37、2.38063150549.832l14816045.2715.79135.49249.27167183914.7455.59484672799822.14238.54變34.777125732249.46246.05389.21521535916.256.676133447.6255.9837.56支點(diǎn)00798498.251.380.948805.473707.08743預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置3.跨中截面鋼束的估算和確定根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求a類構(gòu)件計(jì)算,確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力: npenp使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力;s按作用（或荷載）短期效應(yīng)組

38、合計(jì)算的彎矩值;a構(gòu)件混凝土全截面面積;w構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩；p預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離;對(duì)于2號(hào)梁:m=35988k nm 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為a0m，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的 合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為e=x-ap1107-10=100.7cm，估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì),由表-3可得跨中毛截面面積a32cm2，全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩:w=79362.21m所以有效預(yù)加力合力為： pe=2.064106n 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力n=.75k=.7511395mp預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的0%估算,則所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為:ap=2335.556mm采用3束6s1.2鋼絞線，提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為：ap=36139=2502m2，采用夾片錨，0金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑約為75mm,預(yù)應(yīng)力筋束的5m預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示： 175504071363.2 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置32 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)公預(yù)規(guī).1.條規(guī)定,管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30及管道直徑的/2。根據(jù)公預(yù)規(guī)94.9條規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土