大偏壓柱實(shí)驗(yàn)報告

1、大偏壓柱實(shí)驗(yàn)報告作者：日期 :混凝土結(jié)構(gòu)基本原理試驗(yàn)課程作業(yè)l engineering混凝土構(gòu)件試驗(yàn)報告試 驗(yàn) 名 稱柱大偏壓破壞試驗(yàn)試 驗(yàn) 日 期2015-12-試 件 編 號zb2姓名王鳴宇學(xué)號手機(jī) 號試驗(yàn)課教師趙勇基本原理課教師謝強(qiáng). 試驗(yàn)?zāi)康耐ㄟ^試驗(yàn)和觀察，認(rèn)識混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中大偏心受力構(gòu)件受力直至破壞的全過程，以便更好地掌握混凝土偏心受力構(gòu)件受力性能，進(jìn)而更為深刻地理解研究混凝土偏心受力構(gòu)件基本性能的試驗(yàn)方法。通過參加并完成此次大偏心受壓短柱試驗(yàn),理解和掌握鋼筋混凝土構(gòu)件的試驗(yàn)方法和試驗(yàn)結(jié)果 ,通過實(shí)踐掌握試件的設(shè)計(jì)、試驗(yàn)結(jié)果整理的方法。通過寫出試驗(yàn)報告加深對混凝土結(jié)構(gòu)基本構(gòu)件受力性

2、能的理解。2. 試件設(shè)計(jì)2. 材料和試件尺寸圖 1 材料和試件尺寸2.2 試件設(shè)計(jì)“二階效應(yīng)”的影響 ,將試件設(shè)計(jì)為短柱 ,即控制 /h 5. 通過調(diào)整軸向力的作用位置，即偏心距 e使試件的破壞狀態(tài)為大偏心或小偏心破壞。2.3 試件的制作和試驗(yàn)前預(yù)處理按照計(jì)算的設(shè)計(jì)進(jìn)行配筋,制作模板， 綁扎鋼筋， 澆灌混凝土 ,在 20 度左右的溫度和相對濕度0%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護(hù)28d。3. 材性試驗(yàn) 1混凝土材性試驗(yàn)混凝土抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（ gb50 002)規(guī)定：混凝土強(qiáng)度等級應(yīng)按立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)確定 ;立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值系指標(biāo)準(zhǔn)方法制作養(yǎng)護(hù)的邊長為150mm 的立方體試件

3、,在 28d 齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度。因此立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值是 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 中混凝土各種力學(xué)指標(biāo)的基本代表值，根據(jù)混凝土強(qiáng)度等級 ,可以查閱混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的有關(guān)表格，以確定混凝土的軸心抗壓、軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值以及混凝土的彈性模量等。國家標(biāo)準(zhǔn)普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法（ gb/t 50 1-2 02）規(guī)定：以邊長為 150mm的立方體為標(biāo)準(zhǔn)試件 ,將標(biāo)準(zhǔn)立方體試件在2 3的溫度和相對濕度 90以上的潮濕空氣中養(yǎng)護(hù) 28d，按照標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的抗壓強(qiáng)度作為混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度,單位為 n/mm (mpa) ?；炷亮⒎襟w抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)步驟應(yīng)按下列

4、方法進(jìn)行：（）試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后應(yīng)及時進(jìn)行試驗(yàn),將試件表面與上下承壓板面擦干凈; （ 2)將試件安放在試驗(yàn)機(jī)的下壓板或墊板上，試件的承壓面應(yīng)與成型時的頂面垂直。試件的中心應(yīng)與試驗(yàn)機(jī)下壓板中心對準(zhǔn),開動試驗(yàn)機(jī) ,當(dāng)上壓板與試件接近時,調(diào)整球座 ,使接觸均衡 ;( )在試驗(yàn)過程中應(yīng)連續(xù)均勻地加荷,混凝土強(qiáng)度等級c30 時 ,加荷速度取每秒. 0 5 a；混凝土強(qiáng)度等級c30 且 c60 時，取每秒0 5 0.8mp ;混凝土強(qiáng)度等級c60時 ,取每秒 0. 1.0 pa;(4）當(dāng)試件接近破壞開始急劇變形時,應(yīng)停止調(diào)整試驗(yàn)機(jī)油門，直至破壞。然后記錄破壞荷載?；炷亮⒎襟w抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算及確定按

5、下列方法進(jìn)行： (1）混凝土立方體抗壓強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：式中 c為混凝土立方體試件抗壓強(qiáng)度( pa）；f 為試件破壞荷載( )；a 為試件承壓面積（ m）。（2) 強(qiáng)度值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定:以三個試件為一組,每組試件所用的拌合物應(yīng)從同一盤混凝土或同一車混凝土中取樣；三個試件測值的算術(shù)平均值作為該組試件的強(qiáng)度值(計(jì)算應(yīng)精確至0 1mpa);三個測值中的最大值或最小值中如有一個與中間值的差值超過中間值的5%時 ,則把最大及最小值一并舍除,取中間值作為該組試件的抗壓強(qiáng)度值;如最大值或最小值與中間值的差值均超過中間值的15%，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果無效。混凝土強(qiáng)度等級c 0 時，用非標(biāo)準(zhǔn)試件測得的強(qiáng)度

6、值均應(yīng)乘以尺寸換算系數(shù)，其值為對 0 m200 m200mm 試件為 1.0；對 10mm100m 100mm試件為 095。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級 c6 ，宜采用標(biāo)準(zhǔn)試件?；炷凛S心抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （ gb 0010-200）規(guī)定：邊長為1 m 50mm00mm 的棱柱體試件是軸心抗壓強(qiáng)度和靜力受壓彈性模量試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)試件。軸心抗壓強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)方法相同。 而對于非標(biāo)準(zhǔn)試件的數(shù)據(jù)處理有如下規(guī)定:混凝土強(qiáng)度等級 c時 ,用非標(biāo)準(zhǔn)試件測得的強(qiáng)度值均應(yīng)乘以尺寸換算系數(shù)，其值為對0 mm200mm40試件為 1 05;對 0mm100mm30 mm 試件為 0 9。當(dāng)混凝土強(qiáng)度

7、等級 c6，宜采用標(biāo)準(zhǔn)試件。3.2 鋼筋材性試驗(yàn)本次試驗(yàn)為鋼筋單調(diào)加載拉伸試驗(yàn)。試件尺寸鋼筋試樣采用不經(jīng)切削加工原截面鋼筋。根據(jù)各類鋼筋標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的伸長率標(biāo)準(zhǔn)和試驗(yàn)機(jī)上、下夾頭的最小距離 ,夾頭高度等因素決定其試件長度， 基本長度 l=l0+2h, 其中 0 為 5 0（為鋼筋直徑） ；為夾頭長度 ,通常取 100mm 左右。對于圓形截面鋼筋的直徑應(yīng)在標(biāo)距的兩端和中間測量，應(yīng)在每處的兩個相互垂直的方向上各測一次,取其算術(shù)平均值，選用三處中的最小直徑計(jì)算橫截面面積。對于熱軋帶肋鋼筋,按其公稱直徑計(jì)算橫截面面積。試驗(yàn)條件鋼筋試樣在彈性范圍內(nèi),試驗(yàn)機(jī)的加載速率應(yīng)在3 mpa/s 范圍內(nèi) ,并保持試驗(yàn)

8、機(jī)控制器固定于這一速率位置上，直至獲得屈服點(diǎn)和上屈服點(diǎn)；測定下屈服點(diǎn)時，應(yīng)變速率在0. 0 5 .0025/s 范圍內(nèi) ,并保持恒定。 屈服段過后， 試驗(yàn)機(jī)兩夾頭在力作用下的分離速率不超過 . c min （ lc 為兩夾頭的鋼筋試樣凈長 )。試件尺寸150mm150mm300m 實(shí)測軸心平均軸心推定立方體推定軸心推定抗壓荷載抗壓強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度彈性模量/kn/mp /mpa/mpa gpa557.955.3548.25.5 3 .730.9 83.5575. 84.4注：軸心抗壓強(qiáng)度、 軸心抗拉強(qiáng)度、 彈性模量根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范5 10-20 0 推定。公稱屈服荷載極限荷載屈

9、服強(qiáng)度極限強(qiáng)度直徑/kn/kn平均值 / p平均值 /mpa/m試件平均試件平均611. 1.16 015.7400556光圓 1.2 5.68光圓10光圓1帶肋12帶肋14帶肋18帶肋22帶肋 215.619.023.21 .4 8.22 422.3684561023.240 527 237 4447624039 . 69. 939.749. 14 .05063539.874. 36 3766273 89176994924485991 4152406451 81651 21 81620026162 04試驗(yàn)過程 1 加載裝置和試件安裝就位偏心受壓試驗(yàn)的加載裝置如圖2 所示。采用千斤頂加載，支

10、座一端為固定鉸支座，另一端為滾動鉸支座。鉸支座墊板應(yīng)有足夠的剛度，避免墊板處混凝土局壓破壞。圖 加載裝置4.2 加載制度單調(diào)分級加載機(jī)制在正式加載前,為檢查儀器儀表讀數(shù)是否正常，需要預(yù)加載，預(yù)加載所用的荷載是分級荷載的前級。正式加載的分級情況為：在達(dá)到預(yù)計(jì)的受壓破壞荷載的 80% 之前，根據(jù)預(yù)計(jì)的受剪破壞荷載分級進(jìn)行加載，每級荷載約為破壞荷載的 2，每次加載時間間隔為 15 分鐘；當(dāng)達(dá)到預(yù)計(jì)的受壓破壞荷載的 80以后，拆除所有儀表 ,然后加載至破壞 ,并記錄破壞時的極限荷載。承載力極限狀態(tài)確定方法對柱試件進(jìn)行偏壓承載力試驗(yàn)時 ,在加載或持載過程中出現(xiàn)下列標(biāo)記即可認(rèn)為該結(jié)構(gòu)構(gòu)件已經(jīng)達(dá)到或超過承載

11、力極限狀態(tài)，即可停止加載：受壓區(qū)混凝土的壓碎破壞 ;對有明顯物理流限的熱軋鋼筋,其受拉主筋的受拉應(yīng)變達(dá)到0. 1； 受拉主鋼筋拉斷；受拉主鋼筋處最大垂直裂縫寬度達(dá)到. mm。4.量測與觀測內(nèi)容本次試驗(yàn)進(jìn)行了大量的數(shù)據(jù)測量和試驗(yàn)現(xiàn)象的觀測， 內(nèi)容包括混凝土平均應(yīng)變、 縱向鋼筋應(yīng)變、撓度以及裂縫 ,下面分別敘述。測點(diǎn)編號與對應(yīng)應(yīng)變片編號如下表測點(diǎn)編號與相關(guān)測量量的對應(yīng)關(guān)系千鋼筋應(yīng)變位移斤134512567頂9- 22-1 22-222 22222-6 9-39-49- -799- 3 45 8907 8222-7 8縱筋應(yīng)變由布置在柱內(nèi)部縱筋表面的應(yīng)變計(jì)量測，鋼筋應(yīng)變測點(diǎn)布置見圖3。圖 3 鋼筋應(yīng)

12、變測點(diǎn)布置混凝土平均應(yīng)變由布置在柱內(nèi)部縱筋表面和柱表面混凝土上的應(yīng)變計(jì)量測,混凝土應(yīng)變測點(diǎn)布置見圖4。圖 4 混凝土應(yīng)變測點(diǎn)布置側(cè)向撓度柱長度范圍內(nèi)布置5 個位移計(jì)以測量柱側(cè)向撓度，側(cè)向撓度測點(diǎn)布置見圖5。圖 5 側(cè)向撓度測點(diǎn)布置裂縫試驗(yàn)前將柱四面用石灰漿刷白，并繪制50mm5 m的網(wǎng)格。試驗(yàn)時借助放大鏡用肉眼查找裂縫。 構(gòu)件開裂后立即對裂縫的發(fā)生發(fā)展情況進(jìn)行詳細(xì)觀測，用讀數(shù)放大鏡及鋼直尺等工具量測各級荷載(0.4pu0. )作用下的裂縫寬度、長度及裂縫間距，并采用數(shù)碼相機(jī)拍攝后手工繪制裂縫展開圖，裂縫寬度的測量位置為構(gòu)件的側(cè)面相應(yīng)于受拉主筋高度處。大裂縫寬度應(yīng)在使用狀態(tài)短期試驗(yàn)荷載值持續(xù)1

13、mn 結(jié)束時進(jìn)行量測。最4.4裂縫發(fā)展及破壞形態(tài)試驗(yàn)前構(gòu)件尺寸為h120 120 8 0mm ，未有肉眼可見裂縫。試驗(yàn)前構(gòu)件如圖6所示。當(dāng)荷載較小時，構(gòu)件處于彈性階段，受壓區(qū)及受拉區(qū)混凝土和鋼筋的應(yīng)力都較小,構(gòu)件中部的水平撓度隨荷載線性增長。隨著荷載的不斷增大,受拉區(qū)的混凝土首先出現(xiàn)橫向裂縫而退出工作 ,遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)鋼筋的應(yīng)力及應(yīng)變增速加快；接著受拉區(qū)的裂縫不斷增多,并向壓區(qū)延伸 ,受壓區(qū)高度逐漸減小，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力增大。當(dāng)遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)鋼筋應(yīng)變達(dá)到屈服應(yīng)變時 ,鋼筋屈服 ,截面處形成一主裂縫。 當(dāng)受壓一側(cè)的混凝土壓應(yīng)變達(dá)到其極限抗壓應(yīng)變時，受壓區(qū)較薄弱處的某處出現(xiàn)縱向裂縫，混凝土被壓碎而

14、使構(gòu)件破壞。此時,靠近軸向力一側(cè)的鋼筋也達(dá)到抗壓屈服強(qiáng)度，混凝土壓碎區(qū)大致層三角形。試驗(yàn)后的破壞形態(tài)如圖所示。圖 6 試驗(yàn)前構(gòu)件圖試驗(yàn)后的破壞形態(tài). 試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理與分析5.1 關(guān)系曲線繪制5.1.1 荷載側(cè)向撓度關(guān)系曲線荷載 -側(cè)向撓度數(shù)據(jù)選擇圖表2 所示荷載柱頂位移柱中位移柱低位移撓度00-0.00006-5. 1-1.4-0.040 60.63-9 1.540.550. .27-14 81-1.6 60. 3.4- 9.47-1.730.10.51076- 961- . 51.021.09.2-3 -1. 5 .26231638-44.-1.1 2.583.795.05-49.83-1 0

15、5 .98-3.62 31559.7 .4867-3.227.0-64 0-3.144.012. 7.02-68. 6-13 4.43-3 8 8 5-73 6713.133.4213. 75-75.52-11.58 1-3.32.54- 9.8- 1. 5.53-3.1187783.29-11.535.98-2.9 13.2- 6.7- 6.5-2. 713. 7 67-8 .4-1 71. 6-2. 21.4 - 1. -11 61 . - . 15 083-78 92-1 46100. 16.7 57- 8.48-11.381.9- .49 .83- 3.-11.1 .3217.9855

16、-63.52- 08515.952.0 2 .34587810.791 .543. 2 .12繪制荷載 -側(cè)向撓度關(guān)系曲線如圖所示。0637265555245547575655845062472301001758062033932. . . .6.3.80.2.4.78.1-10001101.5.77.22 .3.5. .70.-1523113141661221111112-20-30-40-50-60-70-80-90-100荷載較小時處于彈性變形階段，撓度線性增長 ;隨著荷載不斷增大，受拉區(qū)混凝土先出現(xiàn)橫裂紋退出工作 ,遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)鋼筋的應(yīng)力及應(yīng)變增速加快；隨著裂縫不斷增多，向受壓區(qū)延伸

17、 ,受壓區(qū)高度減小 ,混凝土受力增大；當(dāng)遠(yuǎn)離軸向力一側(cè)鋼筋屈服時 ,形成主裂縫；隨后混凝土壓壞試件破壞。5. .2 沿構(gòu)件截面高度混凝土平均應(yīng)變分布由以上公式計(jì)算1、2、 4 位移計(jì)的應(yīng)變,選取數(shù)據(jù) :荷載1 位移2 位移位移4 位移計(jì)計(jì)計(jì)計(jì) 0.1 0 0 0- .070.0 00.2200 0. 0.02-0. 80. 41-5 1100 0 0-0. 2-0 53.07-9 500 0.02-0.480. 7-1 0.010. 9600.02.56 9.69-0 020.0-0.6 . 8 0-29.6900-0. - . -0.570 5139-0 06 0.010.60.25 0-4

18、4.8700-0.080 0. 0.25-49.7 - .09 .-0.9 0.2800 1-59 2- .12-0.01- .923 0-64.19 -0.140-0.86 510- 3.150 0.0-1 020.454-6-0.-0.1-0. 60.24.7100 70. 0.-0.14- .21.574007-79.6600-0.3 0.14 20. 9 8.3 0.13 0. 0.6.2500-8 96-0.3-0.1-0.18 6- .36-0.13-0. 80.689 5100-9 . - .37-0.160. 10.14-88.1 .3- .1-0.13.62 0- - .-0

19、.1 .63.81007 1- .9-0.-0.1-0.0 0.6200-74 0.36-0 3 00.62 06-7 0-0. 7-0.14-0.05.6100-0. 7- 14- .0409 0000-67.30 037- .-0.0 0.6104-6 8 0.-0. 3-0.02000- 7.1 -0.-0.10005- .3 -0 3-0.010.680處理數(shù)據(jù)：1 位移計(jì)應(yīng)變2 位移計(jì)應(yīng)變位移計(jì)應(yīng)4 位移計(jì)應(yīng)荷載變變00000- 3.3 -46.66 733.3333-0.15006.6 6- 3 3- 33332.6667-0 0-6.6667 13.333 -353.3 33 6

20、 6667 .1 000.0 00-13.3 33-320 0004666-9 8500- .666 1 3 3- 73.33 60.000 14.9600- 3.3333- . 333-4 0.0005 .3 3-19.6 0 6. 667- .66 7- 0.0000166. 667-29. 90-40.0 00 6 667 4 .6 166.6667- .76 70 5 .333 000-62 .0 00-44 8 66670-60.000 -6.6 6766.6667186.6 67-49 7500-8 .0 00-6.666 61 . 3246 6667- 9.5200 3- .33

21、330. 00-573.33330.0000- 1900- .3330.0 0- 00 03 0.00 0- 3.1 0-246.66 7-93.3 3-373.3333 60. 0-66 00-2 6.6 6-93.33 3-140 0000380 00-70 00-24 . 000-93. 333-1 0.000039 .3333- . 600-240.0000 86.66 7- 2000 0400.000 - 82200 46.6 -93. 333-120 0000 00. 000- 85.9 007- 40. 000- 667120.00 0 00. 000-89. 100-246.6

22、667-9 .3 3-106.666 400. 0 09 .2100- 46 667-86 678.666 4 .3333 8.100- 46.6667- 3. 333 7 .333340 .6667-83 8100- 46. 667-86.6667- 3 3334 .33 -78. 30- 400000-86 66-4 .0000413 333-74.33 -2 6. 66-93 333- 3.33 3 .666-7 . 400-246.6 67- .3333-26.666 6.666-69.00 -246.6667- 3.3333 26.666740.6 67-67.3000-246 66

23、786. 7-13 33 00.00 -6 8200- 46.66 - 6.6 6 0000 0 .0000-5 . 60 246. 67 86.666 6 666740.0 -58 800曲線：600.0000400.0000200.00000.0000-200.0000-400.0000-600.0000-800.0000系列 1系列 2系列 3系列 4圖混凝土荷載 -應(yīng)變關(guān)系初始階段混凝土應(yīng)變與荷載大致呈線性關(guān)系， 基本符合平截面假定。 而后構(gòu)件進(jìn)入塑性變形狀態(tài) ,對應(yīng)于不大的荷載增量 ,混凝土應(yīng)變有著較大的變化 ,理論與較符合實(shí)踐。 .1.3 彎矩曲率關(guān)系曲線構(gòu)件彎矩和曲率分別由下兩式

24、計(jì)算得出：數(shù)據(jù) :1 位移計(jì)應(yīng)2 位移計(jì)應(yīng)曲率變變-0.1500-150.0 00-13.3333 .44-0 2 00- -6.6 67-13.333 0.222-5.1100- 11-6 6667-13.3 330. 222-9.8 0-9850.00 0 3.3 0.4 44 314.96 0-1496-6. 67-13. 3330.2222-1 .6900-1969-1 3333- 13 3330.0 0029.690 -2969-26. 667-6.6667 .6667-39 7600-3976-4 .000-6. 667-1.1111-44.870 48-53 33330. 000

25、-1.7 78-4 . 5 0496000-6. 667- .77785 5 .520 -5952- -6 6667 24 4000-64.190 -64 -93.33330.00 0 3.1 31500-63 5-93 3330. 000 1111-6 .7 0-6 71- 4-93. 333- .1 666711-7 .0 00- 004-2 6- .3333-5 111 6779.660 -7 66-240.000-93. 333 4.889 82.2500 822-24 . -86.6667-511 100-85. 00-85 6-246 -93. 333-51111667- 9. 1

26、00-895 - 40000 86. 667- 111-9 .2 0- 121- - 3. -5 11146.666733-88.1000- 810- -86.666 -5. 46.666733-83. 1 08381- 4-93 3 5.1111667- 8. 200- - -8 .6667 5.33246.6667-74. 3007433- 400-86 66 7- 5.1 110-7 .0400-7004-2 - 3.333 66667 1111-69 0000 6902 93. - .1166667331 673 00 6-246.6667-93.3333 5.1 13061. -6

27、82- -86.66 7-5.3333046.6667- 71 00-5716-24 86.6667-5.3333 .6667587 05878 24. 86. 667-5.33336670-1000-2000-3000-4000-5000-6000-7000-8000-9000-10000圖 10 彎矩 -曲率關(guān)系曲線5 4 縱筋應(yīng)變 -荷載關(guān)系曲線鋼筋應(yīng)變可由應(yīng)變片 22 1 到 22-8 直接得出 （舍去 221）。 得到的荷載縱筋應(yīng)變關(guān)系曲線如圖 11。數(shù)據(jù)選擇：45678n-465550 1-2 4-37-4 - 312-50-11858-84-8 9.728- 0-181819 4

28、8- 4 146372-84- 23-197- 9-19 4 39-2 9-30729.6 8-24 -76366737- 5-3 .8868- 0-86566-37 384 . 8994-429- 39-44.791126-489 5009.75 124- 88-500-49.48-9 617-63859.5 549 1069-7 6-6 .19 569-231-711- - .15 643- 40-751- 82-66 56 7-4 0- 99-8 1- .521881-482 86087-75. 2183- 88-867- 07-7 522011-585-9 2-9 7 88207-61

29、0- 50-99 -79.66217- 2-1 -10948272 54 56 113-1208-8 .6624599-1226- 320 42426-11413-1467-90.18724132- 320-1 8-8 .952 69-133 -1691 877235-232-2281-2 0- 77223-227-2232265-223-2163-數(shù)據(jù)處理 :2 應(yīng)變-0.02 5333670.54-0.146670.94666-0. 333 .65 -0 36667 .48-0.564.261 0 65.78 -1 5667 35 -1.66 86667676.6 6- .87 67337.50 6 -2.0133 73749333- .02125 1 1695 83.66 291- 349 1830-78. 117 -1355 1847 -73.74128 1359 - 855 -75.2 114-1363-1 70.33117- 384 192-68.7112-1386- 936-66. 124-13 964.7111-138 -194 - 6.41 24-13 2-1904-6307-1 7 178-5 .645678n00 .