板模板(扣件式)計算書【實用借鑒】

1、扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ13020112、建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準GB51210-20163、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20084、建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范JGJ300-20135、冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范GB50018-20025、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20106、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20127、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003二、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準GB51210-2016樓板厚度h(mm)200樓板邊長L(m)7樓板邊寬B(m)4.5模板

2、支架高度H(m）11.25主楞布置方向平行于樓板長邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.8立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.8水平桿步距h1(m)1.2次楞間距a(mm)300次楞懸挑長度a1(mm)200主楞懸挑長度b1(mm)200結構表面要求表面外露立桿自由端高度h0(mm)500剪刀撐(含水平）布置方式普通型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格8080主楞合并根數(shù)1次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50100次楞合并根數(shù)/鋼管類型483荷載參數(shù)可調托座承載力容許值(kN)30地基承載力

3、特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2模板（不含支架）自重標準值G1k(kN/m2)0.2新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Qk(kN/m2)2腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/m2)0.5計算震動、沖擊荷載時的動力系數(shù)1.35腳手架安全等級1級腳手架結構重要性系數(shù)01.1是否考慮風荷載否省份、城市江蘇(省)高郵(市)地面粗糙度類型/基本風壓值Wo(kN/m2)/沿風荷載方向架體搭設的跨數(shù)n/模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)/模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)/模板荷載傳遞方式可調托座簡圖：（

4、圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1，按簡支跨進行計算，取b=1m寬板帶為計算單元。Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2(0.2+(24+1.1)200/1000)1+1.4(2+1.350.5)1=10.009kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7(Qk+QDK)b=1.35(0.2+(24+1.1)200

5、/1000)1+1.40.7(2+1.350.5)1=9.668kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（圖4）面板計算簡圖1、強度驗算（圖5）面板彎矩圖Mmax=0.113kNm=0Mmax/W=1.10.113106/24000=5.161N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.1)200/1000)1=5.22kN/m（圖6）撓度計算受力簡圖（圖7）撓度圖=0.332mm=300/400=0.75mm滿足要求四、次楞驗算次楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的

6、情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。由可變荷載控制的組合：q1=1.2(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.4(Qk+QDK)a=1.2(0.2+(24+1.1)200/1000)300/1000+1.4(2+1.350.5)300/1000=3.003kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.40.7(Qk+QDK)a=1.35(0.2+(24+1.1)200/1000)300/1000+1.40.7(2+1.350.5)300/1000=2.901kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(3.003,2.901)=3.003kN/m

7、（圖8）次楞計算簡圖1、強度驗算（圖9）次楞彎矩圖(kNm)Mmax=0.18kNm=0Mmax/W=1.10.18106/(83.333103)=2.378N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖10）次楞剪力圖(kN)Vmax=1.351kNmax=0VmaxS/(Ib0)=1.11.35110362.5103/(416.667104510)=0.446N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.2+(24+1.1)200/1000)300/1000=1.566kN/m（圖11）撓度計算受力簡圖（圖12）次楞變形

8、圖(mm)max=0.081mm=0.81000/400=2mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=2.552kNRkmax=1.331kN五、主楞驗算主楞計算跨數(shù)的假定需要符合工程實際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標準值為gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設計值為：g=1.2gk=1.238.4/1000=0.046kN/m則主楞強度計算時的受力簡圖如下：（圖13）主楞撓度計算時受力簡圖則主楞撓度計算時的受力簡圖如下：（圖14）主楞撓度計算時受力簡圖1、抗彎驗算（圖15）主楞彎矩圖

9、(kNm)Mmax=0.511kNm=0Mmax/W=1.10.511106/(85.3331000)=6.592N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖16）主楞剪力圖(kN)Vmax=3.92kNmax=0QmaxS/(Ib0)=1.13.92100064103/(341.333104810)=1.011N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖17）主楞變形圖(mm)max=0.238mm=0.8103/400=2mm滿足要求4、支座反力計算立桿穩(wěn)定驗算要用到強度驗算時的支座反力，故：Rzmax=7.305kN六、立桿驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按

10、JGJ130-2011附錄C取用l01=k1(h1+2a)=11.272(1.2+2500/1000)=2.798ml02=k2h1=12.2471.2=2.697m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.798,2.697)=2.798m=l0/i=2.7981000/(1.5910)=175.954=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=2.7981000/(1.5910)=175.954根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.23根據(jù)建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應分別對由可變荷載控制的組合和由

11、永久荷載控制的組合分別計算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗算。由可變控制的組合：N1=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)2000.001)0.80.8+1.4(2+1.350.5)0.80.8=6.406kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)2000.001)0.80.8+1.40.7(2+1.350.5)0.80.8=6.188kNN=max(N1，N2)=max(6.406,6.188)=6.

12、406kN0N/(A)= 1.16.4061000/(0.23(4.24100)=72.226N/mm2f=205N/mm2滿足要求3、立桿穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.6971000/(1.5910)=169.61根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.246由可變控制的組合：N3=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.2Hgk+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)2000.001)0.80.8+1.211.250.16+1.4(2+1.350.5)0.80.8=8.572kN由永久荷載控制的組合：N4=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.35Hgk+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)2000.001