材料力學(xué)性能-課后答案-(時(shí)海芳-任鑫)

1、材料力學(xué)性能-課后答案-（時(shí)海 芳-任鑫）第一早1.解釋下列名詞 滯彈性：金屬材料在彈性范圍內(nèi)快速加載或卸載后，隨時(shí) 間延長產(chǎn)生附加彈性應(yīng)變的現(xiàn)象稱為滯彈性，也就是應(yīng)變落后于應(yīng)力的現(xiàn)象。 彈性比功：金屬材料吸收彈性變形功的能力，一般用金屬開始塑性變形前單 位體積吸收的最大彈性變形功表示。循環(huán)韌性：金屬材料在交變載荷下吸收 不可逆變形功的能力稱為循環(huán)韌性。包申格效應(yīng)：金屬材料經(jīng)過預(yù)先加載 產(chǎn)生少量塑性變形，卸載后再同向加載，規(guī)定殘余伸長應(yīng)力增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應(yīng)力降低的現(xiàn)象。塑性：金屬材料斷裂前發(fā)生不可逆永久（塑 性）變形的能力。韌性：指金屬材料斷裂前吸收塑性變形功和斷裂功的能力。脆性：

2、指金屬材料受力時(shí)沒有發(fā)生塑性變形而直接斷裂的能力加工硬化：金屬材料在再結(jié)晶溫度以下塑性變形時(shí) ，由于晶粒發(fā)生滑移， 出現(xiàn)位錯(cuò)的纏結(jié)，使晶粒拉長、破碎和纖維化，使金屬的強(qiáng)度和硬度升高，塑性和韌 性降低的現(xiàn) 象。解理斷裂：解理斷裂是在正應(yīng)力作用產(chǎn)生的一種穿晶斷裂，即斷裂面沿一定的晶面（即解理面）分離。（2） Z p（規(guī)定非比例伸長Z 0.2（屈服強(qiáng)度）；（3）、z S（屈服強(qiáng)度）2.解釋下列力學(xué)性能指標(biāo)的意義彈性模量） 應(yīng)力）、Ze （彈性極限）b （抗拉強(qiáng)度）;（4） n 面收縮率）（加工硬化指數(shù)）；(5)5 （斷后伸長率）、書（斷倍和10倍，其延伸率分別用 S 5和S 10表示，說4. 常用的

3、標(biāo)準(zhǔn)試樣有 5明為什么5 5 S 1。答：對(duì)于韌性金屬材料，它的塑性變形量大于均勻塑性變 形量，所以對(duì)于它的式樣的 比例，尺寸越短，它的斷后伸長率越大。5. 某汽車彈簧，在未裝滿時(shí)已變形到最大位置，卸載后可完全恢復(fù)到原來狀 態(tài)；另一汽車彈簧，使用一段時(shí)間后，發(fā)現(xiàn)彈簧弓形越來越小，即產(chǎn)生了塑性 變形，而且塑性變形量越來越大。試分析這兩種故障的本質(zhì)及改變措施。答：（1）未裝滿載時(shí)已變形到最大位置：彈簧彈性極限不夠?qū)е聫椥员裙π?；?）使用一段時(shí)間后，發(fā)現(xiàn)彈簧弓形越來越小，即產(chǎn)生了塑性變形，這是構(gòu)件材料 的彈性比功不足引起的故障，可以通過熱處理或合金化提高材料的彈性極限 （或 屈服極限），或者更換屈

4、服強(qiáng)度更高的材料。6. 今有45、40Cr、35CrMo鋼和灰鑄鐵幾種材料，應(yīng)選擇哪種材料作為機(jī) 床機(jī)身？為什么？ 答：應(yīng)選擇灰鑄鐵。因?yàn)榛诣T鐵循環(huán)韌性大，也是很好的消振材料，所以常用它做機(jī)床和動(dòng)力機(jī)器的底座、支架，以達(dá)到機(jī)器穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)的 目的。剛性好不容易變形加工工藝朱造型好易成型抗壓性好耐磨損好成本低7. 什么是包申格效應(yīng)？如何解釋？它有什么實(shí)際意義？答：（1）金屬材料經(jīng)過預(yù)先加載產(chǎn)生少量塑性變形，卸載后再同向加載，規(guī)定殘余伸長應(yīng)力增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應(yīng)力降低的現(xiàn)象，稱為包申格效應(yīng)。（2）理論解釋：首先，在原先加載變形時(shí)，位錯(cuò)源在滑移面上產(chǎn)生的位錯(cuò)遇到障礙，塞積后便產(chǎn)生了背應(yīng)力，背應(yīng)

5、力反作用于位錯(cuò)源，當(dāng)背應(yīng)力足夠大時(shí)，可使位錯(cuò)源停止開動(dòng)。預(yù)變形時(shí)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的方向和背應(yīng)力方向相反，而當(dāng)反向加載時(shí)位 錯(cuò)運(yùn)動(dòng)方向和背應(yīng)力方向一致，背應(yīng)力幫助位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，塑性變形容易了，于是， 經(jīng)過預(yù)變形 再反向加載，其屈服強(qiáng)度就降低了。（3 ）實(shí)際意義：在工程應(yīng)用上，首先，材料加工成型工 藝需要考慮包申格效應(yīng)。例如，大型精油輸氣管道 管線的UOE制造工藝：U階段是將原始 板材沖壓彎曲成 U形，0階段是將 U形板材徑向壓縮成 0形，再進(jìn)行周邊焊接，最后將管 子內(nèi)徑進(jìn)行擴(kuò)展，達(dá) 到給定大小，即E階段。按UOE工藝制造的管子，希望材料具有非常小的或 者幾乎沒有包申格效應(yīng)，以免管子成型后強(qiáng)度的損失。其次，包

6、申格效應(yīng)大的 材料，內(nèi)應(yīng)力大。例如，鐵素體+馬氏體的雙相鋼對(duì)氫脆就比較敏感，而普通 低碳鋼或低合金高強(qiáng)度鋼對(duì)氫脆不敏感，這是因?yàn)殡p相鋼中鐵素體周圍有高密 度位錯(cuò)和內(nèi)應(yīng)力， 氫原子與長程內(nèi)應(yīng)力交互作用導(dǎo)致氫脆。包申格效應(yīng)和材料的疲勞強(qiáng)度也有密切關(guān)系。8. 產(chǎn)生頸縮的應(yīng)力條件是什么？要抑制頸縮的發(fā)生有哪些方法？答：當(dāng)加工硬化速率等于該處的真應(yīng)力時(shí)就開始頸縮。措施：提高加工硬化指數(shù)。10. 試用位錯(cuò)理論解釋：粗晶粒不僅屈服強(qiáng)度低，斷裂塑性野地；而細(xì)晶粒不僅使材料的屈 服強(qiáng)度提高，斷裂塑性也提高。答：主要是因?yàn)榫Я＜?xì)化之后，與粗晶粒相比，晶粒取向更為均勻，從而避免了過早出現(xiàn)應(yīng)力集中引起的開裂， 提高了

7、韌性。11. 韌性斷口由幾部分組成？其形成過程如何答：由纖維區(qū)、放射區(qū)和剪切唇三個(gè)區(qū)域組成。第二章1.解釋下列名詞：應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)：材料最大切應(yīng)力與最大正應(yīng)力的比值， 記為a。布氏硬度：用鋼球或硬質(zhì)合金球作為壓頭， 采用單位面積所承受的試驗(yàn)力計(jì)算而得的硬度。洛氏硬度：采用金剛石圓錐體或小淬火鋼球作壓頭，以 測(cè)量壓痕深度所表示的硬度。維氏硬度：以兩相對(duì)面夾角為136。的金剛石四棱錐作壓頭，采用單位面積所承受的試驗(yàn)力計(jì)算而得的硬度。努氏硬度：采用 兩個(gè)對(duì)面角不等的四棱錐金剛石壓頭，由試驗(yàn)力除以壓痕投影面積得到的硬度。 肖氏硬度：采動(dòng)載荷試驗(yàn)法，根據(jù)重錘回跳高度表證的金屬硬度。缺口效應(yīng)：缺口材料在

8、靜載荷作用下，缺口截面上的應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生的變化。缺口敏感度：金屬材料的缺口敏感性指標(biāo)，用缺口試樣的抗拉強(qiáng)度與等截面尺寸光滑試樣的 抗拉強(qiáng)度的比值表示。2說明下列性能指標(biāo)的意義：Z be（材料的抗壓強(qiáng)度）；（2） Z bb（材料的抗彎強(qiáng)度）；（3） n s（材料的扭轉(zhuǎn)屈服點(diǎn)）；（4） ns （抗扭強(qiáng) 度）;（5） n P （扭轉(zhuǎn)比例極限）;（6） Z bn（抗拉強(qiáng)度）;（7） HBS （壓頭為淬 火鋼球的材料的布氏硬度）；（8） HBW :壓頭為硬質(zhì)合金球的材料的布氏硬度；（9） HRA （材料的洛氏硬度）；HRB （材料的洛氏硬度） HRC （材料的洛氏硬度）；（10） HV （材料的維氏硬度）

9、；（11） HK （材 料的努氏硬度）；（12） HS （材料的肖氏硬度）；（13） K （理論 應(yīng)力集 中系數(shù)）；（14） NSR （缺口敏感度）3今有如下零件和材料等需測(cè)定硬度，試說明選用何種硬度試驗(yàn)方法為宜：（1）滲碳層的硬度分布-HK或-顯微HV （2）淬火鋼-HRC （3）灰鑄鐵 -HB （ 4）鑒 別鋼中的隱晶馬氏體和殘余奧氏體-顯微HV或者HK （5） 儀表小黃銅齒輪-HV （6）龍門刨床導(dǎo)軌-HS （肖氏硬度）或HL（里氏 硬度（）7）滲氮層-HV （8）高速鋼刀具-HRC （9）退火態(tài)低碳鋼-HB（10 ）硬質(zhì)合金-HRA4說明幾何強(qiáng)化現(xiàn)象的成因，并說明其本質(zhì)與形變強(qiáng)化有何不

10、同。6. 試綜合比較單向拉伸、壓縮、彎曲及扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)的特點(diǎn)和應(yīng)用范圍。拉伸：特點(diǎn)：溫度、應(yīng)力狀態(tài)和加載速率確定，采用光 滑圓柱試樣，試驗(yàn)簡單，應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)較硬。應(yīng)用范圍：塑性變形抗力和切斷強(qiáng)度較低 的塑性材料。壓縮：特點(diǎn)：應(yīng)力狀態(tài)軟，一般都能產(chǎn)生塑性變形，試樣常沿與軸線呈45方向產(chǎn)生斷裂，具有切斷特征。應(yīng)用范圍：脆性材 料，以觀察脆性材料在韌性狀態(tài)下所表現(xiàn)的力學(xué) 行為。彎曲：特點(diǎn)：彎曲試樣形狀簡單，操作 方便；不存在拉伸試驗(yàn)時(shí)試樣軸線與力偏斜問 題，沒有附加應(yīng) 力影響試驗(yàn)結(jié)果，可用試樣彎 曲撓度顯示材料的塑性；彎曲試樣表面應(yīng)力最 大，可靈敏地反映材料表面缺陷。應(yīng)用范圍：測(cè) 定鑄鐵、鑄造合金、

11、工具鋼及硬質(zhì)合金等脆性與 低塑性材料的強(qiáng)度和顯示塑性的差別。 也常用于 比較和鑒別滲碳和表面淬火等化學(xué)熱處理機(jī)件 的質(zhì)量和性能。扭轉(zhuǎn)：特點(diǎn)：應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù) 為0.8,比拉伸時(shí)大，易于顯示金屬的塑性行為； 試樣在整個(gè)長度上的塑性變形時(shí)均勻，沒有緊縮 現(xiàn)象，能實(shí)現(xiàn)大塑性變形量下的試驗(yàn)； 較能敏感 地反映出金屬表面缺陷和及表面硬化層的性 能；試樣所承受的最大正應(yīng)力與最大切應(yīng)力大 體相等。應(yīng)用范圍：用來研究金屬在熱加工條件 下的流變性能和斷裂性能，評(píng)定材料的熱壓力加 工型，并未確定生產(chǎn)條件下的熱加工工藝參數(shù)提 供依據(jù)；研究或檢驗(yàn)熱處理工件的表面質(zhì)量和各 種表面強(qiáng)化工藝的效果。AVV*第二早1.缺口會(huì)

12、引起哪些力學(xué)響應(yīng)？ 答：材料截面上缺口的存 在，使得在缺口的根部產(chǎn)生應(yīng)力集中、雙向或三 向應(yīng)力、應(yīng)力集中 和應(yīng)變集中，并試樣的屈服 強(qiáng)度升高，塑性降低。2. 比較平面應(yīng)力和平面應(yīng)變的概念。答：平面應(yīng)力：只在平面內(nèi)有應(yīng)力，與該面垂直方向的應(yīng)力可忽略，例 如薄板拉壓問題。平 面應(yīng)變：只在平面內(nèi)有應(yīng) 變，與該面垂直方向的應(yīng)變可忽略， 例如水壩側(cè) 向水壓問題。具體 說來：平面應(yīng)力是指所有的 應(yīng)力都在一個(gè)平面內(nèi)，如果平面是OXY平面,那么只有正應(yīng)力 Z, Zy,剪應(yīng)力nxy（它們都在 一個(gè)平面內(nèi)），沒有 Z， nyz， nzx。 平面應(yīng)變是 指所有的 應(yīng)變都在一個(gè)平面內(nèi)，同樣如果平面 是oxy平面，則只

13、有正應(yīng)變 & x & y和剪應(yīng) 變Yxy， 而沒有 z， Yyz， Yzx。3. 如何評(píng)定材料的缺口敏感性： 答：材料的缺口敏感性， 可通過缺口靜拉伸、偏斜拉伸、靜彎曲、沖擊等 方法加以評(píng)定。簡述根據(jù)韌脆轉(zhuǎn)變溫度分析機(jī)件脆斷失效的優(yōu)缺點(diǎn)。缺點(diǎn)：脆性斷裂一般斷裂時(shí)間較短，突發(fā)性的 斷裂，因此在使用時(shí)一旦超過屈服強(qiáng)度就會(huì)很快 斷裂 優(yōu)點(diǎn)：脆性斷裂在常溫下表現(xiàn)為脆性，因 此材料的變形隨溫度降低時(shí)變化不大，這樣在交 變溫度的使用環(huán)境下，就不需要考慮材料的冷 脆溫度7. 何謂低溫脆性？哪些材料易表現(xiàn)出低溫脆性？工程上，有哪些方法評(píng)定材 料低溫脆性？ 答：在低溫下，材料由韌性狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)?脆性狀態(tài)的現(xiàn)象稱為

14、低溫脆性。只有以體心立方 金屬為基的冷脆金屬才具有明顯的低溫脆性，如中低強(qiáng)度鋼和鋅等。而面心立方金屬，如鋁等, 沒有明顯的低溫脆性。工程上常采用低溫脆性通 常用脆性轉(zhuǎn)變溫度，能量準(zhǔn)則，斷口形貌準(zhǔn) 則, 斷口變形特征準(zhǔn)則評(píng)定。8. 說明為什么焊接船只比鉚接船只易發(fā)生脆性破壞？ 答：焊接容易 在焊縫處形成粗大金相組織氣孔、夾渣、未熔合、 未焊透、錯(cuò)邊、咬邊等缺陷，增加裂紋敏感度， 增加材料的脆性，容易發(fā)生脆性斷裂。10.細(xì)化晶粒尺寸可以降低脆性轉(zhuǎn)變溫度或者說改善材料低溫韌性，為什 么？答：晶界是裂紋擴(kuò)展的阻力；晶界增多有利 于降低應(yīng)力集中，降低晶界上雜質(zhì)度，避免產(chǎn)生 沿晶界脆性斷裂。所以可以提高材

15、料的韌性。第四章1解釋下列名詞： （1）低應(yīng)力脆斷：高強(qiáng)度、超 高強(qiáng)度鋼的機(jī)件，中低強(qiáng)度鋼的大型、重型機(jī)件 在屈服應(yīng)力以下發(fā)生的斷裂；（2）I型裂紋：拉應(yīng)力垂直作用于裂紋擴(kuò)展面，裂紋沿作用力方 向張開，沿裂紋面擴(kuò)展的裂紋。（3）應(yīng)力強(qiáng)度因子KI :在裂紋尖端區(qū)域各點(diǎn)的應(yīng)力分量除了 決定于位置外，尚與強(qiáng)度因子有關(guān)，對(duì)于某一確定的點(diǎn)，其應(yīng)力分量由確定，越大，則應(yīng)力場 各點(diǎn)應(yīng)力分量也越大，這樣就可以表示應(yīng)力場的 強(qiáng)弱程度，稱為應(yīng)力場強(qiáng)度因子?！癐表示I型裂紋。（4）裂紋擴(kuò)展K判據(jù)：裂紋在受力 時(shí)只要滿足，就會(huì)發(fā)生脆性斷裂反之，即使存在 裂紋，若也不會(huì)斷裂。（5）裂紋擴(kuò)展G判據(jù): GI=GIC，當(dāng)GI

16、滿足上述條件時(shí)裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展 斷裂。（6） J積分：有兩種定義或表達(dá)式：一 是線積分：二是形變功率差。P149 （7）裂紋擴(kuò) 展J判據(jù)：只要滿足Ji=Jic，裂紋（或構(gòu)件） 就會(huì)斷裂。（8） COD :裂紋張開位移。（9）COD判據(jù)：當(dāng)滿足，裂紋開始擴(kuò)展。2、說明下列斷裂韌度指標(biāo)的意義及其相互關(guān)系Kc 和 Kc答：臨界或失穩(wěn)狀態(tài)的K記作KC或KC， KC為平 面應(yīng)變下的斷裂韌度，表示在平面應(yīng)變條件下材 料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的能力。Kc為平面應(yīng)力斷裂 韌度，表示在平面應(yīng)力條件下材料抵抗裂紋失穩(wěn) 擴(kuò)展的能力。它們都是 型裂紋的材料裂紋韌性指標(biāo)，但 Kc值與試樣厚度有關(guān)。當(dāng)試樣厚 度增加，使裂紋尖端達(dá)到

17、平面應(yīng)變狀態(tài)時(shí)，斷裂韌度趨于一穩(wěn)定的最低值，即 為Kc，它與試樣厚度無關(guān)，而是真正的材料常數(shù)。Gc 答：當(dāng)G增加到某一臨界值時(shí)，G能克服 裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的阻力，則裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展斷裂。將 G的臨界值記作Gc，稱斷裂韌度，表示材料阻止 裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展時(shí)單位面積所消耗的能量，其單位 與g相同，MPa mJ IC：是材料的斷裂韌度，表示材料抵抗裂紋開始擴(kuò)展的能力， 其單位與Gl( 相同。c :是材料的斷裂韌度，表示材料阻止裂紋開始擴(kuò)展的能力 .J判據(jù)和判據(jù)一樣都是裂紋開始擴(kuò)展的裂紋判據(jù)，而不是裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的 裂紋判據(jù)。4、試述低應(yīng)力脆斷的原因及防止方法。答:低應(yīng)力脆斷的原因：在材料的生產(chǎn)、機(jī)件的加工和使用過

18、程中產(chǎn)生不可避免的宏觀裂紋, 從而使機(jī)件在低于屈服應(yīng)力的情況發(fā)生斷裂。定裂紋尺寸的情況下，確定機(jī)件允許的最大工作 應(yīng)力，或者當(dāng)機(jī)件的工作應(yīng)力確定后，根據(jù)斷裂 判據(jù)確定機(jī)件不發(fā)生脆性斷裂時(shí)所允許的最大 裂紋尺寸。5、試述應(yīng)力場強(qiáng)度因子的意義及典型裂紋 K的表達(dá)式答：P121幾種裂紋的K表達(dá)式，無限大板穿透 裂紋：K 品；有限寬板穿透裂紋：K Jaf(a)；b 7有限寬板單邊直裂紋：k yTaf當(dāng)b a時(shí)，K 12島；受彎單邊裂紋梁：K 丹 f ；無限7(ba) b 7大物體內(nèi)部有橢圓片裂紋，遠(yuǎn)處受均勻拉伸： K 三(sin2|2cos2 )1/4 ；無限大物體表面有半橢圓裂紋，遠(yuǎn)處均受拉伸：A點(diǎn)

19、的k 1.1、 a。6、試述K判據(jù)的意義及用途。答：K判據(jù)解決了經(jīng)典的強(qiáng)度理論不能解決存 在宏觀裂紋為什么會(huì)產(chǎn)生低應(yīng)力脆斷的原因。K 判據(jù)將材料斷裂韌度同機(jī)件的工作應(yīng)力及裂紋 尺寸的關(guān)系定量地聯(lián)系起來，可直接用于設(shè)計(jì)計(jì) 算，估算裂紋體的最大承載能力、允許的裂紋最 大尺寸，以及用于正確選擇機(jī)件材料、優(yōu)化工藝 等。11 COD的意義：表示裂紋張開位移。表達(dá)式8 saEIn sec(-213試述KIC與材料強(qiáng)度塑形之間的關(guān)系 總的來說，斷裂韌度隨韌度隨強(qiáng)度的升高而降低Z”1/2K 小19.若一薄板內(nèi)有一條長3mm的裂紋，且a0=3 x 10-8mm，試求脆性斷裂時(shí)斷裂應(yīng)力u c (設(shè) m=E/10=

20、2 x 105MPa)。解：由公式u m/ u c=(a/a0)1/2, a為u c對(duì)應(yīng)的 裂紋半長度，即 a=1.5mm , u c=28.2845MPa 注：參考，原題可能有誤。21. 有一大型板件，材料的u 0.2=1200MPa， KIc=115MPa*m 1/2，探傷發(fā)現(xiàn)20mm長的橫向穿 透裂紋，若在平均軸向拉應(yīng)力 900MPa下工作， 試計(jì)算KI及塑性區(qū)寬度R0，并判斷該件是否安 全？解：由題意知穿透裂紋受到的應(yīng)力為u =900MPa 根據(jù)u /u 0.2的值，確定裂紋斷裂韌度KIC是否 休要修正因?yàn)?u / u 0.2=900/1200=0.750.7,所以裂紋斷 裂韌度KIC

21、需要修正對(duì)于無限板的中心穿透裂紋，修正后的 KI為:, a1 0.177( / s)2900、0.0110.177(0.75)2168.13(MPa*ms2Ki塑 性 區(qū) 寬=0.004417937(m)= 2.21(mm) 比較K1與KIc : 因?yàn)?K1=168.13( MPa*m1/2)Klc=115( MPa*m1/2)所以：KIKIc ，裂紋會(huì)失穩(wěn)擴(kuò)展，所以該件不 安全。注：書上原題為：有一大型板件，材料的Ro.2=1200Mpa，22. 有一軸件平行軸向工作應(yīng)力 150MPa，使用中 發(fā)現(xiàn)橫向疲勞脆性正斷，斷口分析表明有25mm 深度的表面半橢圓疲勞區(qū)，根據(jù)裂紋 a/c可以確 定0

22、 =1,測(cè)試材料的b 0.2=720MPa，試估算材 料的斷裂韌度KIC為多少？(T / b 0.2=150/720=0.2080.7,紋斷裂韌度KIC不需要修正對(duì)于無限板的中心穿透裂紋，修正后的KI為:KIC=Y a cac1/2對(duì)于表面半橢圓裂紋，Y=1.1 / =1.1所以，KIC=Y a cac1/2=1.1150 25 10 3 =46.229（MPa*m1/2 ）注：書上原題為：測(cè)試材料的 Ro.2=72OMPa。23. 有一構(gòu)件制造時(shí)，出現(xiàn)表面半橢圓裂紋，若a= 1mm,在工作應(yīng)力a =1000MPa下工作，應(yīng)該選什 么材料的a 0.2與KIC配合比較合適？構(gòu)件材料 經(jīng)不同熱處理

23、后，其a 0.2和KIC的變化列于下 表.a 0.2/MPa11001200130014001500KIC/MPa m1/211095756055解：1000/0於1429,即材料的屈服強(qiáng)度在1429MP&以下時(shí) 需要修正表面半橢圓裂紋（平面應(yīng)變）：k二 “ 二“777 （題巾沒辭出假設(shè)為I）=61 ”6（不修H時(shí)）1- 0,212(cr& - 0,212(1000/7;)2(題中沒給出假址為1.修正時(shí))從題中可知.只有ISOOMPa時(shí)不需要修正，但是此時(shí)K產(chǎn)6值大于KIC=55t材料不可用其它都需要修正：goj=1100 時(shí)代入可得 K1=67,8110olK2=1200時(shí)代入可得 Kj=6

24、6.795uo130O 時(shí)代入可得 K1=65.860因?yàn)橹灰ＷC材料能夠使用時(shí)，材料的屈服強(qiáng) 度高點(diǎn)好,所以最合適的為o02=1300 MPa, KIC=75 時(shí)的狀態(tài)第五章金屬的疲勞1名詞解釋；1、疲勞失效：疲勞失效是一種材料在遠(yuǎn)低于正 常強(qiáng)度情況下的往復(fù)交替和周期循環(huán)應(yīng)力下，產(chǎn) 生逐漸擴(kuò)展的脆性裂紋，導(dǎo)致最終斷裂的傾向。2、疲勞極限：材料在受到隨時(shí)間而交替變化的 荷載作用時(shí)，所產(chǎn)生的應(yīng)力也會(huì)隨時(shí)間作用交替 變化，這種交變應(yīng)力超過某一極限強(qiáng)度而且長期 反復(fù)作用即會(huì)導(dǎo)致材料的破壞，這個(gè)極限稱為材 料的疲勞極限。3、 應(yīng)力幅 a a:(T a=1/2( a max-(T min)4、平均應(yīng)力

25、a m: a m=1/2( a max+ a min)5、應(yīng)力比 r:r= a min/ a max6、應(yīng)力范圍？ a：7、應(yīng)變范圍？ ：8 應(yīng)變幅(？ & t/2,? & e/2,? & p/2):9、疲勞源：是疲勞裂紋萌生的策源地，一般在 機(jī)件表面常和缺口，裂紋，刀痕，蝕坑相連。10、疲勞貝紋線：是疲勞區(qū)的最大特征，一般認(rèn) 為它是由載荷變動(dòng)引起的，是裂紋前沿線留下的 弧狀臺(tái)階痕跡。11、疲勞條帶：疲勞裂紋擴(kuò)展的第二階段的斷口 特征是具有略程彎曲并相互平行的溝槽花樣，稱 為疲勞條帶(疲勞輝紋，疲勞條紋)12、駐留滑移帶：用電解拋光的方法很難將已產(chǎn) 生的表面循環(huán)滑移帶去除，當(dāng)對(duì)式樣重新循環(huán)加

26、載時(shí)，則循環(huán)滑移帶又會(huì)在原處再現(xiàn)， 這種永留 或再現(xiàn)的循環(huán)滑移帶稱為駐留滑移帶。13、擠出脊和侵入溝：在拉應(yīng)力作用下，位錯(cuò)源 被激活，使其增殖的位錯(cuò)滑移到表面，形成滑移 臺(tái)階，應(yīng)力不斷循環(huán)，多個(gè)位錯(cuò)源引起交互滑移， 形成“擠出”和“侵入”的臺(tái)階14、4 K:材料的疲勞裂紋擴(kuò)展速率不僅與應(yīng)力 水平有關(guān)，而且與當(dāng)時(shí)的裂紋尺寸有關(guān)。 K是 由應(yīng)力范圍Au和a復(fù)合為應(yīng)力強(qiáng)度因子范圍， K=Kmax-Kmin=Y u max V a-Y u min V a=YLgV a15、da/dN:疲勞裂紋擴(kuò)展速率，即每循環(huán)一次裂 紋擴(kuò)展的距離。16、疲勞壽命：試樣在交變循環(huán)應(yīng)力或應(yīng)變作用 下直至發(fā)生破壞前所經(jīng)受應(yīng)

27、力或應(yīng)變的循環(huán)次 數(shù)仃、熱疲勞：機(jī)件在由溫度循環(huán)變化時(shí)產(chǎn)生的循 環(huán)熱應(yīng)力及熱應(yīng)變作用下的疲勞。18、過載損傷：金屬在高于疲勞極限的應(yīng)力水平 下運(yùn)轉(zhuǎn)一定周次后，其疲勞極限或疲勞壽命減 小，就造成了過載損傷。19、銀紋：銀紋現(xiàn)象是聚合物在張應(yīng)力作用下， 于材料某些薄弱部位出現(xiàn)應(yīng)力集中而產(chǎn)生局部 的塑性形變和取向，以至在材料表面或內(nèi)部垂直 于應(yīng)力方向上出現(xiàn)長度為100ym、寬度為10 左右、厚度為1 am的微細(xì)凹槽或 裂紋”的現(xiàn)象。20、靜態(tài)疲勞：在持續(xù)載荷作用下，發(fā)生應(yīng)力斷 裂破壞的統(tǒng)計(jì)平均最小時(shí)間。21、循環(huán)疲勞：2 揭示下列疲勞性能指標(biāo)的意義疲勞強(qiáng)度a -1,b -p, t -1,b -1N,

28、 ?Kth(T -1：對(duì)稱應(yīng)力循環(huán)作用下的彎曲疲勞極限；(T -P：對(duì)稱拉壓疲勞極限；T -1：對(duì)稱扭轉(zhuǎn)疲勞極限；T -1N:缺口試樣在對(duì)稱應(yīng)力循環(huán)作用下的疲勞 極限。qf :疲勞缺口敏感度：Qf=(Kf-1)/ ( kt-1 )其中Kt為理論應(yīng)力集中系數(shù)且大于一，Kf為疲勞缺 口 系數(shù)。Kf=( T -1)/( T -1N)?Kth :疲勞門檻值：在疲勞裂紋擴(kuò)展速率曲線的I區(qū)，當(dāng) K Kth時(shí)，da/dN0,疲勞裂紋 才開始擴(kuò)展。因此， Kth是疲勞裂紋不擴(kuò)展的 K臨界值，稱為疲勞裂紋擴(kuò)展門檻值。3. 試述金屬疲勞斷裂的特點(diǎn)(1) 疲勞是低應(yīng)力循環(huán)延時(shí)斷裂，機(jī)具有壽命 的斷裂(2) 疲勞是脆

29、性斷裂(3) 疲勞對(duì)缺陷(缺口，裂紋及組織缺陷)十 分敏感4. 試述疲勞宏觀斷口的特征及其形成過程答：典型疲勞斷口具有三個(gè)形貌不同的區(qū)域一疲 勞源、疲勞區(qū)及瞬斷區(qū)。(1) 疲勞源是疲勞裂紋萌生的策源地，疲勞源區(qū)的光亮度最大，因?yàn)檫@里在整個(gè)裂紋亞穩(wěn)擴(kuò)展 過程中斷面不斷摩擦擠壓，故顯示光亮平滑，另疲勞源 的貝紋線細(xì)小。（2）疲勞區(qū)的疲勞裂紋亞穩(wěn)擴(kuò)展所形成的斷口 區(qū)域，是判斷疲勞斷裂的重要特征證據(jù)。特征是： 斷口比較光滑并分布有貝紋線。斷口光滑是疲勞 源區(qū)域的延續(xù)，但其程度隨裂紋向前擴(kuò)展逐漸減 弱。貝紋線是由載荷變動(dòng)引起的，如機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí) 的開動(dòng)與停歇，偶然過載引起的載荷變動(dòng)，使裂 紋前沿線留下了弧狀

30、臺(tái)階痕跡。（3）瞬斷區(qū)是裂紋最后失穩(wěn)快速擴(kuò)展所形成的 斷口區(qū)域。其斷口比疲勞區(qū)粗糙，脆性材料為結(jié) 晶狀斷口，韌性材料為纖維狀斷口。5試述疲勞曲線（S-N）及疲勞極限的測(cè)試方法 升降法測(cè)試疲勞極限；取略高于疲勞極限的5級(jí) 應(yīng)力水平，從最高應(yīng)力水平測(cè)試，當(dāng)試樣通過時(shí)， 增加一級(jí)應(yīng)力水平，不通過時(shí)降低一級(jí)應(yīng)力水 平，出現(xiàn)至少13個(gè)有效試樣時(shí)求的材料的疲勞 極限成組法測(cè)試高應(yīng)力部分；去4級(jí)較高應(yīng)力水 平，在每級(jí)應(yīng)力水平下測(cè)試5個(gè)試樣，得到每個(gè) 應(yīng)力水平的N值，兩種結(jié)構(gòu)整理并擬合成 S-N曲線6 試述疲勞圖的意義、建立及用途。定義：疲勞圖是各種循環(huán)疲勞極限的集合圖 /也 是疲勞曲線的另一種表達(dá)形式。意義

31、：很多機(jī)件或構(gòu)件是在不對(duì)稱循環(huán)載荷下工 作的，因此還需知道材料的不對(duì)稱循環(huán)疲勞極 限，以適應(yīng)這類機(jī)件的設(shè)計(jì)和選材的需要。 通常 是用工程作圖法，由疲勞圖求得各種不對(duì)稱循環(huán) 的疲勞極限。和m，并在該坐標(biāo)系中作ABC m疲勞圖。其幾何關(guān)系為：r分解為即為-(i )建立：這種圖的縱坐標(biāo)以a表示，橫坐標(biāo)以m表 示。然后，以不同應(yīng)力比r條件下將max表示的疲 勞極限 曲線，tan m2maxmin1(i)2maxmin )（用途）：我們知道應(yīng)力比r，將其代入試中，即可求得tan和，而后從坐標(biāo)原點(diǎn)0引直線，令其與橫坐標(biāo)的夾角等于 值，該直線與曲線 ABC相交的交點(diǎn)B便是所求的點(diǎn)，其縱、橫坐標(biāo)之和，即為相應(yīng)

32、r的疲勞極限r(nóng)BaB mB O2、 max( min) m 疲勞圖建立：這種圖的縱坐標(biāo)以 max或min表示，橫坐標(biāo) 以m表示。然后將不同應(yīng)力比r下的疲勞極限， 分別以max(min)和m表示于上述坐標(biāo)系中，就形成這種疲勞圖。幾何關(guān)系為:tanmaxmaxminmax(用途)：我們只要知道應(yīng)力比r,就可代入上試 求得tan和，而后從坐標(biāo)原點(diǎn)O引一直線0H， 令其與橫坐標(biāo)的夾角等于 ，該直線與曲線AHC 相交的交點(diǎn)H的縱坐標(biāo)即為疲勞極限。7.試述疲勞裂紋的形成機(jī)理及阻止疲勞裂紋萌 生的一般方法。答:宏觀疲勞裂紋是由微觀裂紋的形成、長大及 連接而成的。疲勞微觀裂紋都是由不均勻的局部 滑移和顯微開裂

33、引起的，主要有表面滑移開裂, 開裂等。阻止疲勞裂紋萌生方法有：細(xì)晶強(qiáng)化、 固溶強(qiáng)化，降低第二相和夾雜物的脆性，提高相 界面強(qiáng)度，控制第二相或夾雜物的數(shù)量、形態(tài)、 大小和分布，使晶界強(qiáng)化，凈化均能抑制晶界裂 紋形成，提高疲勞強(qiáng)度8 試述影響疲勞裂紋擴(kuò)展速率的主要因素。答：1、應(yīng)力比r (或平均應(yīng)力m)的影響：Forman 提出 dac( K)ndN (1 r)Kc K殘余壓應(yīng)力因會(huì)減小r,使獸降低和k,升高，對(duì)疲dN勞壽命有利；而殘余拉應(yīng)力因會(huì)增大 r，使雯升dN高和心降低，對(duì)疲勞壽命不利。2、過載峰的影響：偶然過載進(jìn)入過載損傷區(qū)內(nèi)， 使材料受到損傷并降低疲勞壽命。但若過載適 當(dāng)，有時(shí)反而是有益

34、的。3、材料組織的影響： 晶粒大小：晶粒越粗大，其 心值越高，dda越 dN低，對(duì)疲勞壽命越有利。 組織：鋼的含碳量越低，鐵素體含量越多時(shí)， 其心值就越高。當(dāng)鋼的淬火組織中存在一定量 的殘余奧氏體和貝氏體等韌性組織時(shí)，可以提高 鋼的心，降低芻。噴丸處理：噴丸強(qiáng)化也能提冋 Kth。9. 試述疲勞微觀斷口的主要特征。答：斷口特征是具有略呈彎曲并相互平行的溝槽 花樣，稱疲勞條帶(疲勞條紋、疲勞輝紋)。疲 勞條帶是疲勞斷口最典型的微觀特征?；葡刀?的面心立方金屬，其疲勞條帶明顯；滑移系少或 組織復(fù)雜的金屬，其疲勞條帶短窄而紊亂。疲勞裂紋擴(kuò)展的塑性鈍化模型(Laird模型): 圖中(a)，在交變應(yīng)力為

35、零時(shí)裂紋閉合。圖(b)，受拉應(yīng)力時(shí)，裂紋張開，在裂紋尖端沿 最大切應(yīng)力方向產(chǎn)生滑移。圖(c),裂紋張開至最大，塑性變形區(qū)擴(kuò)大，裂紋 尖端張開呈半圓形，裂紋停止擴(kuò)展。由于塑性變 形裂紋尖端的應(yīng)力集中減小，裂紋停止擴(kuò)展的過 程稱為“塑性鈍化”。圖(d)，當(dāng)應(yīng)力變?yōu)閴嚎s應(yīng)力時(shí)，滑移方向也改 變了，裂紋尖端被壓彎成“耳狀”切口。圖(e)，到壓縮應(yīng)力為最大值時(shí)，裂紋完全閉合， 裂紋尖端又由鈍變銳，形成一對(duì)尖角。10. 試述疲勞裂紋擴(kuò)展壽命和剩余壽命的估算方 法及步驟。答：通過疲勞裂紋擴(kuò)展速率表達(dá)式，用積分方法 算出疲勞裂紋擴(kuò)展壽命和疲勞剩余壽命；具體步 驟如下：計(jì)算KI，再計(jì)算裂紋臨界尺寸ac,最 后根

36、據(jù)有關(guān)公式估算疲勞壽命11、試述金屬表面強(qiáng)化對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響。答：表面強(qiáng)化處理可在機(jī)件表面產(chǎn)生有利的殘余 壓應(yīng)力，同時(shí)還能提高機(jī)件表面的強(qiáng)度和硬度。 這兩方面的作用都能提高疲勞強(qiáng)度。表面強(qiáng)化方法，通常有表面噴丸、滾壓、表面淬 火及表面化學(xué)熱處理等。（1）表面噴丸及滾壓噴丸是用壓縮空氣將堅(jiān)硬的小彈丸高速噴 打向機(jī)件表面，使機(jī)件表面產(chǎn)生局部形變硬化； 同時(shí)因塑變層周圍的彈性約束，又在塑變層內(nèi)產(chǎn) 生殘余壓應(yīng)力。表面滾壓和噴丸的作用相似，只是其壓應(yīng)力 層深度較大，很適于大工件；而且表面粗糙度低， 強(qiáng)化效果更好。（2）表面熱處理及化學(xué)熱處理他們除能使機(jī)件獲得表硬心韌的綜合力學(xué) 性能外，還可以利用表面組織

37、相變及組織應(yīng)力、 熱應(yīng)力變化，使機(jī)件表面層獲得高強(qiáng)度和殘余壓 應(yīng)力，更有效地提高機(jī)件疲勞強(qiáng)度和疲勞壽命。12試述金屬的硬化與軟化現(xiàn)象及產(chǎn)生條件。 金屬材料在恒定應(yīng)變范圍循環(huán)作用下，隨循環(huán)周 次增加其應(yīng)力不斷增加，即為循環(huán)硬化。金屬材料在恒定應(yīng)變范圍循環(huán)作用下，隨循環(huán)周 次增加其應(yīng)力逐漸減小，即為循環(huán)軟化。金屬材料產(chǎn)生循環(huán)硬化與軟化取決于材料的初 始狀態(tài)、結(jié)構(gòu)特性以及應(yīng)變幅和溫度等。循環(huán)硬化和軟化與b b / b s有關(guān)：（T b / us1.4,表現(xiàn)為循環(huán)硬化；(7 b / er s1.2,表現(xiàn)為循環(huán)軟化；1.2 b / (T s1.4，材料比較穩(wěn)定，無明顯循環(huán)硬化和軟化 現(xiàn)象。也可用應(yīng)變硬化

38、指數(shù)n來判斷循環(huán)應(yīng)變對(duì) 材料的影響，n1硬化。退火狀態(tài)的塑性材料往往表現(xiàn)為循環(huán)硬化，加工 硬化的材料表現(xiàn)為循環(huán)軟化。循環(huán)硬化和軟化與位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)有關(guān)：退火軟金屬中，位錯(cuò)產(chǎn)生交互作用，運(yùn)動(dòng)阻力 增大而硬化。冷加工后的金屬中，有位錯(cuò)纏結(jié)，在循環(huán)應(yīng)力 下破壞，阻力變小而軟化。19.20題：兩幅圖都行近正火45鋼的v610MPa.工F300MPd試用Goodman繩 式繪制x（%）%疲勞圖*并確定等疲勞林-03*限。 a a n仝生.b十=FbytnaA7=4,MS十n(1十廠)5402t2MPa?484,8MPa343-6MPa由Goodman公式磯二J I -和Ab = 61%)即益=300 + |

39、1a_ 1+rlllI刃imr - -0.5jan d； = 4 T - 343 66r = 0TtanC= 2 f CJJ)= 402.2r =-0 S.taxi a = - t = 484 77321.有板件在脈動(dòng)載荷下工作，a max=200MPa,a min=0,該材料的/ b=670MPa,a o.2=6OOMPa, Klc=104MPa m1/2, Paris 公式 中，C=6.9X 10-12,n=3.0,使用中發(fā)現(xiàn)有 0.1mm 和1mm兩處橫向穿透裂紋，請(qǐng)估算板件的疲勞 剩余壽命？ （ 2.69X 105循環(huán)周次）解：只需要 計(jì)算1mm裂紋就可以-絲J10471 己-100

40、= 22 = 0,333 0.7; 抵 600=0*086?/丿 3,14 = 6.9x10 12(AXf =6.9xl0_12(2O0-0)7n4xG3 =3.071xl0-42 dN daIJ da tlVp.08 6|I da = 3.256x l 滬0.0S6 a da).0005= -5,512x10 :-X 00860.000512xlO -.jV0.0005V0-0S6=2,69xlO50.000i3.071xl0_4a第六章金屬的應(yīng)力腐蝕和氫脆斷裂一、名詞解釋1、應(yīng)力腐蝕：金屬在拉應(yīng)力和特定的化學(xué)介質(zhì) 共同作用下，經(jīng)過一段時(shí)間后所產(chǎn)生的低應(yīng)力脆 斷現(xiàn)象。2、氫脆：由于氫和應(yīng)力共

41、同作用而導(dǎo)致的金屬 材料產(chǎn)生脆性斷裂的現(xiàn)象。3、腐蝕疲勞：當(dāng)金屬受到酸堿的腐蝕，一些部 位的應(yīng)力就比其他部位高得多，加速裂縫的形成，這叫腐蝕疲勞”4、氫蝕：氫蝕指的是在高溫高壓環(huán)境下，氫進(jìn) 入金屬內(nèi)與一種組分或元素產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)使金 屬破壞。5、白點(diǎn)：當(dāng)鋼中含有過量的氫時(shí)，隨著溫度降 低氫在鋼中的溶解度減小。如果過飽和的氫未能 擴(kuò)散逸出，便聚集在某些缺陷處而形成氫分子。 此時(shí)，氫的體積發(fā)生急劇膨脹，內(nèi)壓力很大足以 將金屬局部撕裂，而形成微裂紋。6、氫化物致脆：對(duì)于W B或V B族金屬，由于 它們與氫有較大的親和力，極易生成脆性氫化物，是金屬脆化，這種現(xiàn)象稱氫化物致脆。7、氫致延滯斷裂：這種由于氫

42、的作用而產(chǎn)生的 延滯斷裂現(xiàn)象稱為氫致延滯斷裂。二、說明下列力學(xué)性能指標(biāo)的意義1、b see:材料不發(fā)生應(yīng)力腐蝕的臨界應(yīng)力。2、KIsee :應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力場強(qiáng)度因子。3、Kihec :4、da/dt :盈利腐蝕列紋擴(kuò)展速率。4如何識(shí)別氫脆與應(yīng)力腐蝕？答：氫脆和應(yīng)力腐蝕相比，其特點(diǎn)表現(xiàn)在:1、實(shí)驗(yàn)室中識(shí)別氫脆與應(yīng)力腐蝕的一種辦法是， 當(dāng)施加一小的陽極電流，如使開裂加速，則為應(yīng) 力腐蝕；而當(dāng)施加一小的陰極電流，使開裂加速 者則為氫脆。2、在強(qiáng)度較低的材料中，或者雖為高強(qiáng)度材料 但受力不大，存在的殘余拉應(yīng)力也較小這時(shí)其斷 裂源都不在表面，而是在表面以下的某一深度， 此處三向拉應(yīng)力最大，氫濃集在這里

43、造成斷裂。3、氫脆斷裂的主裂紋沒有分枝的悄況這和應(yīng) 力腐蝕的裂紋是截然不同的。4、氦脆斷口上一般沒有腐蝕產(chǎn)物或者其量極微。5、大多數(shù)的氫脆斷裂（氫化物的氫脆除外），都表 現(xiàn)出對(duì)溫度和形變速率有強(qiáng)烈的依賴關(guān)系。 氫脆 只在一定的溫度范圍內(nèi)出現(xiàn)，出現(xiàn)氫脆的溫度區(qū) 間決定于合金的化學(xué)成分和形變速率。5為什么高強(qiáng)度材料容易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕和氫脆？氫脆和應(yīng)力腐蝕的形成，都有一個(gè)必要條件，就 是應(yīng)力。從氫致斷裂的形成機(jī)理來說，都是在外 應(yīng)力的作用下，滲入基材內(nèi)的氫原子，在應(yīng)力梯 度作用下，向應(yīng)力集中的位置偏聚集，形成微裂 紋，當(dāng)微裂紋繼續(xù)擴(kuò)展，原本具有韌性的材料就會(huì)發(fā)生脆性斷裂。氫脆和應(yīng)力腐蝕斷裂的機(jī)理相 同

44、，只是氫的來源不同。之所以是高強(qiáng)度的材料，一個(gè)重要的原因就是應(yīng) 為它們?cè)诠ぷ髦?，需要承受較大的應(yīng)力。ffi 5-16強(qiáng)勞裂蚊擴(kuò)晨連車曲線6. 分析應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展速率 da/dt與K1關(guān)系 曲線，并與疲勞裂紋擴(kuò)展速率曲線進(jìn)行比較& 7磴力櫚煥霖紋的血他K英系曲紅前者的第一和第三階段的速率隨 K的變化非常 快，后者相對(duì)較慢。第二階段前者幾乎是平行的， 后者比較平穩(wěn)但是速率還是會(huì)隨著 k的變法而 變化8. 何謂氫致延滯斷裂？為什么高強(qiáng)度鋼的氫致 延滯斷裂是在一定的應(yīng)變速率下和一定的溫度 范圍內(nèi)出現(xiàn)？答：高強(qiáng)度鋼中固溶一定量的氫，在低于屈服強(qiáng) 度的應(yīng)力持續(xù)作用下，經(jīng)過一段孕育期后，金屬 內(nèi)部形成裂紋

45、，發(fā)生斷裂。-氫致延滯斷裂。 因?yàn)闅渲卵訙嗔训臋C(jī)理主要是氫固溶于金 屬晶格中，產(chǎn)生晶格膨脹畸變，與刃位錯(cuò)交互作 用，氫易遷移到位錯(cuò)拉應(yīng)力處，形成氫氣團(tuán)。當(dāng)應(yīng)變速率較低而溫度較高時(shí)，氫氣團(tuán)能跟 得上位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，但滯后位錯(cuò)一定距離。因此，氣 團(tuán)對(duì)位錯(cuò)起“釘扎”作用，產(chǎn)生局部硬化。當(dāng)位 錯(cuò)運(yùn)動(dòng)受阻，產(chǎn)生位錯(cuò)塞積，氫氣團(tuán)易于在塞積 處聚集，產(chǎn)生應(yīng)力集中，導(dǎo)致微裂紋。若應(yīng)變速率過高以及溫度低的情況下，氫氣 團(tuán)不能跟上位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，便不能產(chǎn)生“釘扎”作用， 也不可能在位錯(cuò)塞積處聚集，產(chǎn)生應(yīng)力集中，導(dǎo) 致微裂紋。所以氫致延滯斷裂是在一定的應(yīng)變速率下 和一定的溫度范圍內(nèi)出現(xiàn)的。試述區(qū)別高強(qiáng)度鋼的應(yīng)力腐蝕與氫致延滯

46、斷裂 的方法 應(yīng)力腐蝕斷裂具有腐蝕產(chǎn)物和氧化現(xiàn)象，故常呈 黑色和灰黑色。并且常有分叉現(xiàn)象，呈枯樹枝狀。 氫致延滯斷裂沒有這些現(xiàn)象。第七章金屬的磨損與耐磨性1. 名詞解釋1、等強(qiáng)溫度（TE）:晶粒強(qiáng)度與晶界強(qiáng)度相等的 溫度。2、約比溫度：T/Tm, T為實(shí)驗(yàn)溫度，Tm為金屬 熔點(diǎn)，都用熱力學(xué)溫度表示。3、蠕變：在長時(shí)間的恒溫、恒載荷作用下緩慢 地產(chǎn)生塑性變形的現(xiàn)象。4、蠕變極限：在高溫長時(shí)間載荷作用下不致產(chǎn)生過量塑性變形的抗力指標(biāo)。該指標(biāo)與常溫下的屈服強(qiáng)度相似。5、持久塑性：持久塑性是指材料在一定溫度及 恒定試驗(yàn)力作用下的塑性變形。用蠕變斷裂后試 樣的延伸率和斷面收縮率表示。6、蠕變脆性：由于蠕變而導(dǎo)致材料塑性降低以 及在蠕變過程中發(fā)生的低應(yīng)力蠕變斷裂的現(xiàn)象。7、應(yīng)力松弛：是在總應(yīng)變保持不變時(shí)材料內(nèi)部 的應(yīng)力隨時(shí)間自行降低的現(xiàn)象。8松弛穩(wěn)定性：P233材料在恒變形的條件下， 隨著時(shí)間的延