數(shù)控機(jī)床回轉(zhuǎn)刀架設(shè)計(jì)

1、 緒 論畢業(yè)設(shè)計(jì)是培養(yǎng)學(xué)生實(shí)踐的重要環(huán)節(jié)之一。它是在大學(xué)教學(xué)課程，機(jī)械課程設(shè)計(jì)，金工實(shí)習(xí)等教學(xué)環(huán)節(jié)的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。畢業(yè)設(shè)計(jì)的主要目的是培養(yǎng)我們綜合運(yùn)用所學(xué)基礎(chǔ)知識(shí)、專業(yè)知識(shí)和專業(yè)技術(shù)知識(shí)及技能來(lái)分析、解決一般工程技術(shù)問(wèn)題，使我們建立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握工程設(shè)計(jì)的一般程序規(guī)則和設(shè)計(jì)方法，為走上工作崗位打下一定的基礎(chǔ)。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)能進(jìn)一步擴(kuò)大和深化自己所學(xué)的基礎(chǔ)知識(shí)、基本理論和基本技能，提高自己的設(shè)計(jì)計(jì)算能力制圖能力，是我們懂得如何編寫技術(shù)性文件，正確使用技術(shù)資料、手冊(cè)及相關(guān)的工具書，更能培養(yǎng)我們嚴(yán)肅認(rèn)真、一絲不茍和實(shí)事求是的工作作風(fēng)。從而實(shí)現(xiàn)從學(xué)生向工程技術(shù)人員的過(guò)渡。本設(shè)計(jì)題目為“數(shù)控機(jī)床回轉(zhuǎn)

2、刀架設(shè)計(jì)”，它是根據(jù)實(shí)際情況，針對(duì)用戶需求而提出的畢業(yè)設(shè)計(jì)，是一次綜合性、應(yīng)用性、和實(shí)踐性強(qiáng)的設(shè)計(jì)過(guò)程。本次設(shè)計(jì)得到李老師的悉心指導(dǎo)，并提出了許多寶貴意見和建議，在此深表感謝。由于本人設(shè)計(jì)能力有限，實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)不足，本設(shè)計(jì)中錯(cuò)誤、不妥之處再所難免，敬請(qǐng)各位老師批評(píng)指正。 1 自動(dòng)回轉(zhuǎn)刀架的工作原理圖1.1 自動(dòng)回轉(zhuǎn)刀架的換刀流程圖1.2表示自動(dòng)回轉(zhuǎn)刀架在換刀過(guò)程中有關(guān)的銷的位置。其中上部的圓柱銷2和下部的反靠銷6起著重要作用。當(dāng)?shù)都芴幱阪i緊狀態(tài)時(shí),兩銷的情況如圖a所示，此時(shí)反靠銷6落在反靠圓盤7的十字槽內(nèi)，上刀體4的端面齒和下刀的端面齒處于嚙合狀態(tài)（上下端面齒在圖a中未畫出）。需要換刀時(shí)，控制系統(tǒng)

3、發(fā)出刀架的轉(zhuǎn)位信號(hào)，三相異步電動(dòng)機(jī)正向旋轉(zhuǎn)，通過(guò)蝸桿副帶動(dòng)螺桿正向轉(zhuǎn)動(dòng)，與螺桿配合的上刀體4逐漸抬起，上刀體4與下刀體之間的端面齒慢慢脫開；與此同時(shí)，上蓋圓盤1也隨著螺桿正向轉(zhuǎn)動(dòng)（上蓋圓盤1通過(guò)圓柱銷與螺桿聯(lián)接），當(dāng)轉(zhuǎn)過(guò)約150度時(shí)，上蓋圓盤1直槽的另一端轉(zhuǎn)到圓柱銷2的正上方，由于彈簧3的作用，圓柱銷2落入直槽內(nèi)，于是上蓋圓盤1就通過(guò)圓柱銷2使得上刀體4轉(zhuǎn)動(dòng)起來(lái)（此時(shí)端面齒已完全脫開），如圖b所示。 a) b) c) d) 圖1.2 刀架轉(zhuǎn)位過(guò)程中銷的位置1上蓋圓盤 2圓柱銷 3彈簧 4上刀體 5圓柱銷 6反靠銷 7反靠圓盤a)換刀開始時(shí)，圓柱銷2與上蓋圓盤1可以相對(duì)滑動(dòng)b)上刀體4完全抬起后

4、，圓柱銷2落入上蓋圓盤1槽內(nèi)，上蓋圓盤1將帶動(dòng)圓柱銷2及上刀體4一起轉(zhuǎn)動(dòng)c)上刀體4連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，反靠銷6可從反靠圓盤7的槽左側(cè)斜坡滑出d)找到刀位后，刀架電動(dòng)機(jī)反轉(zhuǎn)，反靠銷6反靠，上刀體停轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)粗定位。上蓋圓盤1、圓柱銷2以及上刀體4在正轉(zhuǎn)的過(guò)程中，反靠銷6能夠從反靠圓盤7中十字槽的左側(cè)斜坡滑出，而不影響上刀體4尋找刀位時(shí)的正向轉(zhuǎn)動(dòng)，如圖c所示。上刀體4帶動(dòng)磁鐵轉(zhuǎn)到需要的刀位時(shí)，發(fā)信盤上對(duì)應(yīng)的霍爾元件輸出低電平信號(hào)，控制系統(tǒng)收到后，立即控制刀架電動(dòng)機(jī)反轉(zhuǎn)，上蓋圓盤1通過(guò)圓柱銷2帶動(dòng)上刀體4開始反轉(zhuǎn)，反靠銷6馬上就會(huì)落入反靠圓盤7的十字槽內(nèi)，至此，完成粗定位，如圖d所示。此時(shí)反靠銷6從反靠圓盤

5、7的十字槽內(nèi)爬不上來(lái)，于是上刀體4停止轉(zhuǎn)動(dòng)，開始下降，而上蓋圓盤1繼續(xù)反轉(zhuǎn)，其直槽的左側(cè)斜坡將圓柱銷2的頭部壓入上刀體4的銷孔內(nèi)，之后，上蓋圓盤1的下表面開始與圓柱銷2的頭部滑動(dòng)。在些期間，上、下刀本的端面齒逐漸嚙合，實(shí)現(xiàn)定位，經(jīng)過(guò)設(shè)定的延時(shí)時(shí)間后，刀架電動(dòng)機(jī)停轉(zhuǎn)，整個(gè)換刀過(guò)和結(jié)束。由于蝸桿副具有自鎖功能，所以刀架可穩(wěn)定的工作。 2 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1 減速機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)電動(dòng)機(jī)選擇三步相異步電動(dòng)機(jī)，額定功率900w，額定轉(zhuǎn)速為1440r/min，而刀架轉(zhuǎn)速設(shè)定30r/min，由于轉(zhuǎn)速較高不能直接驅(qū)動(dòng)刀架，因此必須經(jīng)過(guò)適當(dāng)?shù)臏p速。采用蝸桿副減速，蝸桿副傳動(dòng)可以改變運(yùn)動(dòng)的方向，獲得較大的傳動(dòng)比，以保證

6、傳動(dòng)精度和平穩(wěn)性并能自鎖，可以減少整個(gè)裝置的空間，比較精簡(jiǎn)。2.2 上刀體鎖緊與精定位機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)上刀架鎖緊與精定位將直接影響工件的加工精度，因?yàn)榈毒咧苯影惭b在上刀體上，所以刀體要承受全部的切削力，因此對(duì)它的選擇很重要，在設(shè)計(jì)中選擇端面將上刀體與下刀體的配合加工成梯形的端面齒。采用梯形的端面齒，刀架處于鎖緊時(shí)，下端面齒相互嚙合，這時(shí)上刀體不能繞刀架的中心軸轉(zhuǎn)動(dòng)；換刀時(shí)電動(dòng)機(jī)正轉(zhuǎn)，抬起機(jī)構(gòu)使上刀體抬起，等上下端面齒脫開后，上刀體才可以繞刀架中心軸轉(zhuǎn)動(dòng)，完成轉(zhuǎn)位工作。2.3 刀架抬起機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)在上述過(guò)程中欲使上下刀體的兩個(gè)端面齒脫離。就必須設(shè)計(jì)分離機(jī)構(gòu)，在此選擇螺桿螺母副，并在上刀體內(nèi)部加工出內(nèi)螺紋

7、，當(dāng)電動(dòng)機(jī)通過(guò)蝸桿蝸輪帶動(dòng)螺桿繞中心軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，而將上刀體看做螺母，要么轉(zhuǎn)動(dòng)，要么上下移動(dòng)。兩種情況，當(dāng)?shù)都芴幱阪i緊狀態(tài)時(shí)，上刀體與下刀體的端面齒相互嚙合，因?yàn)檫@時(shí)上刀體不能與螺桿一起轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)動(dòng)會(huì)使上刀體向上移動(dòng)。當(dāng)端面齒脫離嚙合時(shí)，上刀體就和螺桿一同轉(zhuǎn)動(dòng)，在設(shè)計(jì)螺桿時(shí)要注意螺距的選擇，而螺距的選擇是否合理非常重要，選擇適當(dāng)以便當(dāng)螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)一定角度時(shí)，使上刀體與下刀體的端面齒能夠完全脫離嚙合狀態(tài)。 圖2.1 自動(dòng)回轉(zhuǎn)刀架的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)示意圖1發(fā)信盤 2推力軸承 3螺桿螺母機(jī)構(gòu) 4端面齒盤 5發(fā)靠圓盤 6三相異步電動(dòng)機(jī) 7聯(lián)軸器 8蝸桿副 9反靠銷 10圓柱銷 11上蓋圓盤 12上刀體3 主要傳動(dòng)部件的

8、設(shè)計(jì)計(jì)算3.1 蝸桿副的設(shè)計(jì)計(jì)算自動(dòng)回轉(zhuǎn)刀架的動(dòng)力源是三相異步電動(dòng)機(jī)，其中蝸桿與電動(dòng)機(jī)直聯(lián)，刀架轉(zhuǎn)位時(shí)蝸桿與上刀體直聯(lián)。已知電動(dòng)機(jī)額定功率=900w，額定轉(zhuǎn)速=1440r/min，上刀體設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速=30r/min,則蝸桿副的傳動(dòng)比i=1440/30=48。刀架從轉(zhuǎn)位到鎖緊時(shí)，需要蝸桿反向，工作載荷不均勻，起動(dòng)時(shí)沖擊較大，今要求蝸桿的使用壽命=10000h，因此對(duì)蝸桿的型號(hào)材料的選擇以及齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算相當(dāng)重要。3.1.1 蝸桿的選型 gb/t10065-1998推薦采用阿基米德（za蝸桿）和錐面包絡(luò)蝸桿（zk蝸桿）。本設(shè)計(jì)采用阿基米德型圓柱蝸桿（za型）。3.1.2 蝸桿的材料刀架中的蝸桿副

9、傳遞的功率不大，但蝸桿轉(zhuǎn)速較高，因此，蝸桿的材料選用45鋼，其螺旋齒面要求淬火，硬度為4555hrc，以提高表面耐磨性，選用錫磷青銅zcusn10p1，采用金屬模鑄造。3.1.3 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 刀架中的蝸桿副采用閉式傳動(dòng)，多因齒面脫離危險(xiǎn)合或點(diǎn)蝕而失效。因此，在進(jìn)行承載能力計(jì)算時(shí)，先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行校核。按蝸輪接觸疲勞強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)計(jì)算的公式為： (3.1)式中 蝸桿副的傳動(dòng)中心距，單位為mm； k載荷系數(shù)； t2作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩t2，單位為nmm； 彈性影響系數(shù)，單位為mp； 接觸系數(shù)； 許用接觸應(yīng)力，單位為mpa。從式（3.1）算出蝸桿副的中心距之后，根據(jù)已知的傳動(dòng)比i

10、=48,從附錄1中選擇一個(gè)合適的中心距值，以及相應(yīng)的蝸桿、蝸輪參數(shù)。（1） 確定作用在蝸桿上的轉(zhuǎn)矩設(shè)蝸桿頭數(shù)=1，蝸桿的傳動(dòng)效率取=0.8。由電動(dòng)機(jī)的額定功率=90w，可以算得蝸輪傳遞的功率=，再由蝸輪的輪轉(zhuǎn)速=30r/min求得作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩： （2）確定載荷系數(shù)k根據(jù)載荷情況查表，選k=1.39（3） 確定彈性影響系數(shù)鑄錫磷青銅蝸輪與蝸桿相配時(shí),從有關(guān)手冊(cè)查得彈性影響系數(shù) =160mpa。（4） 確定接觸系數(shù)先假設(shè)蝸桿分度圓直徑d1和傳動(dòng)中心距的比值=0.35，從附錄3中可查得接觸系數(shù)=2.9。（5） 確定許用接觸應(yīng)力根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅zcusn10p1、金屬模鑄造蝸桿螺旋齒面硬

11、度大于45hrc，可從附錄4中查得蝸輪的基本許用應(yīng)力=268mpa。已知蝸桿為單頭，蝸輪每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)時(shí)每個(gè)輪齒嚙合的次數(shù)j=1；蝸輪轉(zhuǎn)速=30r/min;蝸桿副的使用壽命=10000h。則應(yīng)力循環(huán)次數(shù) n=60j=6013010000=1.810壽命系數(shù)： 許用應(yīng)力：=khn=0.929268mpa=249mpa（6） 計(jì)算中心距將以上各參數(shù)代入式（3.1），求得中心距： mm=46.2mm查附錄1，取中心距=50mm，已知蝸桿頭數(shù)z=1，設(shè)模數(shù)m=1.6mm，得蝸桿分度圓直徑d1=20mm。為時(shí)d1/=0.4，由附錄3得接觸系數(shù)z=2.74。因?yàn)閦z，所以上述計(jì)算結(jié)果可用。3.1.4 蝸桿和蝸輪

12、的主要參數(shù)與幾何尺寸由蝸桿和蝸輪的基本尺寸和主要參數(shù)，算得蝸桿和蝸輪的主要幾何尺寸后，即可繪制蝸桿副的工作圖。（1） 蝸桿參數(shù)與尺寸頭數(shù)z1=1，模數(shù)m=1.6mm，軸向齒距pa=m=5.027mm，軸向齒厚sa=0.5m=2.514mm，分度圓直徑d1=20mm，直徑系數(shù)q=d1/m=12.5，分度圓導(dǎo)程角=arctan(z1/q)=43426。取齒頂高系數(shù) ha*=1，徑向間隙系數(shù)c*=0.2，則齒頂圓直徑da1=d1+2ha*m=20mm+211.6mm=23.2mm齒根圓直徑df1=d1-2m(ha*+c*)=20-21.6(1+0.2)mm=16.16mm。（2） 蝸輪參數(shù)與尺寸齒數(shù)

13、z2=46，模數(shù)m=1.6mm，分度圓直徑d2=mz2=1.648mm=76.8mm，變位系數(shù)x2=-(d1+d2)/2/m=50-(20+76.8)/2/1.6=1蝸輪齒根圓直徑df2=d2-2m(ha*-x2+ c*)=76.8-21.6(1-1+0.2)mm=76.16mm蝸輪齒頂圓弧半徑rg2=-da2/2=(50-83.2/2)mm=8.4mm（3） 校核蝸輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度即檢驗(yàn)下式是否成立： =（1.53kt2/d1d2m）yfa2y (3.2) 式中 蝸輪齒根彎曲應(yīng)力，單位為mpa；yfa2蝸輪齒形系數(shù)；y螺旋角影響系數(shù)；蝸輪的許用彎曲應(yīng)力，單位為mpa。由蝸桿頭數(shù)z1=1，傳

14、動(dòng)比i=48，可以算出蝸輪齒數(shù)z2=iz1=48。則蝸輪的當(dāng)量齒數(shù)zv2=z2/cos3=48.46根據(jù)蝸輪變位系數(shù)x2=1和當(dāng)量齒數(shù)zv2=48.46，查附錄6，得齒形系數(shù)：yfa2=1.95螺旋角影響系數(shù)：y=1-/140=0.967根據(jù)蝸輪的材料和制造方法，查附錄5，可得蝸輪基本許用彎曲應(yīng)力：=56mpa蝸輪的壽命系數(shù)：kfn=0.725蝸輪的許用彎曲應(yīng)力：=kfn=560.725mpa=40.6mpa將以上參數(shù)代入（3.2），得蝸輪齒根彎曲應(yīng)力：=1.950.967mpa33.2mpa可見,蝸輪齒根的彎曲強(qiáng)度滿足要求。3.2 蝸桿軸的設(shè)計(jì)3.2.1 蝸桿軸的材料選擇，確定許用應(yīng)力考慮軸

15、主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩，為普通用途中小功率減速傳動(dòng)裝置。選用45號(hào)鋼，正火處理， 。3.2.2 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度初步估算軸的最小直徑 （3.3）扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取抗彎截面系數(shù)取3.2.3 確定各軸段的直徑和長(zhǎng)度 根據(jù)各個(gè)零件在軸上的定位和裝拆方案確定軸的形狀，直徑和長(zhǎng)度。 圖3.1 軸的形狀，直徑和長(zhǎng)度同一軸上的軸承選用同一型號(hào)，以便于軸承座孔鏜制和減少軸承類型。軸上有一個(gè)鍵槽，故槽徑增大5%。,圓整。所選軸承類型為深溝球軸承，型號(hào)為6203， ，。起固定作用，定位載荷高度可在（0.070.1）范圍內(nèi)。，故取20mm。為蝸桿與蝸輪嚙合部分，故mm。，便于加工和安裝。為與軸承配合的軸段，則=1

16、2mm。尺寸長(zhǎng)度與刀架體的設(shè)計(jì)有關(guān)，蝸桿端面到刀架端面距離為65mm，故=43mm。為蝸桿部分長(zhǎng)度，圓整取30mm。取55mm，在刀架體部分長(zhǎng)度為（12+8）mm，伸出刀架部分通過(guò)聯(lián)軸器與電動(dòng)機(jī)相連長(zhǎng)度為50mm，故。兩軸承的中心跨度為128mm，軸的總長(zhǎng)為210mm。3.2.4 蝸桿軸的校核作用在蝸桿軸上的圓周力 （3.4） 其中， 則 徑向力 切向力 求水平方向上的支承反力 圖3.3 水平方向支承力得 求水平彎矩,并繪制彎矩圖圖3.4 水平彎矩圖求垂直方向的支承反力 （3.5） 查表得，其中， 圖3.5 垂直方向支承反力 求垂直方向彎矩，繪制彎矩圖圖3.6 垂直彎矩圖求合成彎矩圖，按最不利

17、的情況考慮圖3.7 合成彎矩圖計(jì)算危險(xiǎn)軸的直徑 (3.6) 查教材機(jī)械設(shè)計(jì)表16.3得，材料為調(diào)質(zhì)的許用彎曲應(yīng)力，則所以該軸符合要求。 3.3 蝸輪軸的設(shè)計(jì)3.3.1 蝸輪軸材料的選擇，確定需用應(yīng)力 考慮到軸主要傳遞蝸輪轉(zhuǎn)矩，為普通中小功率減速傳動(dòng)裝置，選用45號(hào)鋼，正火處理，查教材機(jī)械設(shè)計(jì)表16.3得彎曲許用應(yīng)力和對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下的許用應(yīng)力分別為，。3.3.2 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，初步估計(jì)軸的最小直徑 （3.8） 查教材機(jī)械設(shè)計(jì)表16.3得，取45號(hào)調(diào)質(zhì)鋼的許用彎曲應(yīng)力，則由于軸的平均直徑為34mm，因此該軸安全。3.3.3 確定各軸段的直徑和長(zhǎng)度根據(jù)各個(gè)零件在軸上的定位和裝拆方案確定軸的形狀及直

18、徑和長(zhǎng)度，即蝸輪輪芯為68mm。為蝸輪軸軸徑最小部分取34mm。軸段與上刀架體有螺紋聯(lián)接，牙形選梯形螺紋，根據(jù)表，取公稱直徑為，螺距，。查表得，外螺紋小徑為31mm，內(nèi)、外螺紋中徑為38mm，內(nèi)螺紋大徑為45mm，內(nèi)螺紋小徑為32mm，旋合長(zhǎng)度取55mm。尺寸長(zhǎng)度為34mm，蝸輪齒寬 當(dāng)時(shí)，取。3.4 中心軸的設(shè)計(jì)3.4.1 中心軸的材料選擇,確定許用應(yīng)力考慮到軸主要起定位作用，只承受部分彎矩，為空心軸，因此只需校核軸的剛度即可。選用45號(hào)鋼，正火處理，查教材機(jī)械設(shè)計(jì)表16.3得彎曲許用應(yīng)力和對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下的許用應(yīng)力分別為，。3.4.2 確定各軸段的直徑和長(zhǎng)度根據(jù)各個(gè)零件在軸上的定位和裝拆

19、方案確定軸的形狀及直徑和長(zhǎng)度，。與軸承配合，軸承類型為推力球軸承，型號(hào)為51203，所以。與軸承配合，軸承類型為推力球軸承，型號(hào)51204， ，。分配各軸段的長(zhǎng)度，。3.4.3 軸的校核軸橫截面的慣性矩車床切削力f=2kn，e=210gpa因此yy中心軸滿足剛度條件。3.5 齒盤的設(shè)計(jì)3.5.1 齒盤的材料選擇和精度等級(jí)上下齒盤均選用45號(hào)鋼，淬火，180hbs，初選7級(jí)精度等級(jí)。3.5.2 確定齒盤參數(shù)考慮齒盤主要用于精確定位和夾緊，齒形選用三角齒形，上下齒盤由于需相互嚙合，參數(shù)可相同，當(dāng)蝸輪軸旋轉(zhuǎn)150時(shí)，上刀架上升5，齒盤的齒高取4，由 （3.9） 得算式 4=（21+0.25）。標(biāo)準(zhǔn)值

20、，。求出,取標(biāo)準(zhǔn)值。故齒盤齒全高。取齒盤內(nèi)圓直徑為120。外圓直徑為。齒頂高。齒根高。 齒數(shù)齒寬 齒厚 齒盤高為53.5.3 按接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算（1）確定有關(guān)計(jì)算參數(shù)和許用應(yīng)力（2）取載荷系數(shù)（3）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)表12.13得齒寬系數(shù)（4）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)表12.12得材料的彈性影響系數(shù)，取，故。（5）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)圖12.17（c）得，（6） =60241(830015)，=5.18107（7）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)第三章中的數(shù)據(jù)得接觸疲勞壽命系數(shù) ，（8）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力， 取安全系數(shù)，由教材機(jī)械設(shè)計(jì)式（12.11）得 按齒根抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)由教材機(jī)械設(shè)計(jì)式（12.17）得抗彎強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 (3.10)確定公式內(nèi)的各參數(shù)數(shù)值（1）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)圖12.23（c）得抗彎疲勞強(qiáng)度極限（2）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)中圖12.24得抗彎疲勞壽命系數(shù),（3）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)中圖12.21和圖12.22得（4）計(jì)算抗彎疲勞許用應(yīng)力，取抗彎疲勞安全系數(shù)sf=1.4由教材機(jī)械設(shè)計(jì)中式（12.19）得（5）由教材機(jī)械設(shè)計(jì)中式（12.16）得彎曲疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算 故滿足彎曲疲勞強(qiáng)度要求結(jié)論為了能在工件的一次裝夾中完成多個(gè)工序加工，縮短加工輔助時(shí)間，減少多次