波形發(fā)生器WAVE-FORMGENERATORS翻譯及原文

1、WAVE-FORM GENERATORS 1. The Basic Priciple of Sinusoidal Oscillators Many different circuit configurations deliver an essentially sinusoidal output waveform eve n without in put-sig nal excitatio n. The basic prin ciples gover ning all these oscillators are inv estigated. In additi on to determ inin

2、g the con diti ons required for oscillation to take place, the frequency and amplitude stability are also studied. Fig.1-1 show an amplifier, a feedback n etwork, and an in put mixing circuit not yet connected to form a closed loop. The amplifier provides an output signalX。as a con seque nceof the s

3、ig nal Xi applied directly to the amplifier in put term in al. The output of the feedback network is X f = FX = AFXi and the output lf the mixing circuit (which is now simply an inv erter) is Xf = -Xf = -AFXi Form Fig.1-1 the loop gain is Xf-Xf Loop gain=FA XiXi Mixing invert in 呂 network Fig.1-1 An

4、 amplifier with tran sfer gain A and feedback n etwork F not yet conn ected to form a closed loop. 16 the external source were removed and if terminal 2 were 1, the amplifier would continue to provide the same output I Note, of course, that the statement X f = Xi means that the I of X f and Xi are e

5、xactly equal at all times. The Suppose it should happen that matters are adjusted in such a way that the sig nal Xf is ide ntically equal to the externally applied in put sig nalXj. Since the amplifier has no means of disti nguishi ng the source of the in put sig nal applied to it, it would appear t

6、hat, if conn ected to termi nal signal Xo as before. instantaneous values I con diti on X f = Xi is equivale nt to - AF =1, or the loop gain must equal uni ty. The Barkhausen Criterion We assume in this discussi on of oscillators that the entire circuit operates linearly and that the amplifier or fe

7、edback network or both con tai n reactive eleme nts. Un der such circumsta nces, the on ly periodic waveform which will preserve, its form is the sinusoid. For a sinusoidal waveform the I con diti on Xj =Xf is equivale nt to the con diti on that the amplitude, phase, and I frequency of Xi andX f be

8、identical. Since the phase shift introduced in a signal in being transmitted through a reactive network is invariably a function of the frequency, we have the followi ng importa nt prin ciple: The frequency at which a sinusoidal oscillator will operate is the frequency for which the total shift in t

9、roduced, as a sig nal proceed from the in put term in als, through the amplifier and feedback n etwork, and back aga in to the in put, is precisely zero(or, of course, an integral multiple of 2 二).Stated more simply, the frequency of a sinusoidal oscillator is determined by the condition that the lo

10、op-gain phase shift is zero. Although other principles may be formulated which may serve equally to determine the frequency, these other principles may always be shown to be identical with that stated above. It might be no ted pare nthetically that it is not incon ceivable that the above condition m

11、ight be satisfied for more than a single frequency. In such a contingency there is the possibility of simultaneous oscillations at several frequencies or an oscillati on at a sin gle one of the allowed freque ncies. The condition given above determines the frequency, provided that the circuit will o

12、scillate ta all. Another condition which must clearly be met is that the magnitude I of Xi and X f must be identical. This condition is then embodied in the follwing prin ciple: Oscillations will not be sustained if, at the oscillator frequency, the magnitude of the product of the transfer gain of t

13、he amplifier and the magnitude of the feedback factor of the feedback network (the magnitude of the loop gain) are less than unity. The condition of unity loop gain - AF = 1 is called the Barkhausen criterion. This condition implies, of course, both that AF = 1and that the phase oA F is zero. The A

14、above principles are consistent with the feedback formula Af. For if 1 + FA -FA =1, thenAf, which may be interpreted to mean that there exists an output voltage eve n in the abse nee of an exter nally applied sig nal voltage. Practical Considerations Referring to Fig.1-2, it appears that if FA at th

15、e oscillator frequency is precisely un ity, the n, with the feedback sig nal conn ected to the in put term in als, the removal of the external generator will make no differenee. If FA is less than unity, the removal of the external generator will result in a cessation of oscillations. But now suppos

16、e that FA is greater than unity. Then, for example, a 1-V signal appeari ng in itially at the in put term in als will, after a trip around the loop and back to the in put term in als, appear there with an amplitude larger tha n 1V. This larger voltage will then reappear as a still larger voltage, an

17、d so on. It seems, then, that if FA is larger tha n uni ty, the amplitude of the oscillati ons will con ti nue to in crease without limit. But of course, such an in crease in the amplitude can con ti nue only as long as it is not limited by the on set of non li nearity of operati on in the active de

18、vices associated with the amplifier. Such a nonlinearity becomes more marked as the amplitude of oscillati on in creases. This on set of non li nearity to limit the amplitude of oscillati on is an esse ntial feature of the operati on of all practical oscillators, as the following considerations will

19、 show: The conditionFA = 1 does not give a range of acceptable values of FA , but rather a single and precise value. Now suppose that initially it were even possible to satisfy this condition. Then, because circuit components and, more importantly, transistors change characteristics (drift) with ahe

20、, temperature, voltage, etc., it is clear that if the en tire oscillator is left to itself, in a very short time FA will become either less or larger than unity. In the former case the oscillation simply stops, and in the latter case we are back to the point of requiring nonlinearity to limit the am

21、plitude. An oscillator in which the loop gain is exactly un ity is an abstract ion completely un realizable in practice. It is accordi ngly n ecessary, in the adjustme nt of a practical oscillator, always to arra nge to have FA somewhat larger (say 5 percent) than unity in order to ensure that, with

22、 incidental variations in transistor and circuit parameters, FA shall not fall below unity. While the first two principles stated above must be satisfied on purely theoretical grounds, we may add a third gen eral prin ciple dictated by practical con siderati on s, i.e.: In every practical oscillator

23、 the loop gain is slightly larger than unity, and the amplitude of the oscillati ons is limited by the on set lf non li nearity. Fig.1-2 Root locus of the three-pole transfer function in the s-plane. The poles without feedback ( FA。二 0) are, s2 ,and s3,whereas the poles after feedback is added are 和

24、 ,s2f ,and s3f . 2. Triangle/square generation Fig.2.1 shows a function generator that simultaneously produces a linear trian gular wave and a square wave using two op-amps. In tegratorIC1 is drive n from the output of IC 2 where IC 2is wired as a voltage comparator thatdrive n from the output of IC

25、1 via voltage divider R2- & . The square-wave output of IC2switches alter nately betwee n positive and n egative saturati on levels. Suppose, initially, that the output of IC1 is positive, and that the output of IC2 has just switched to positive saturatio n. The inverting in put of IC1is at virtual

26、+ VSAT ground, so a current I R1 equalsl R. BecauseR( andC1are in series, I R1 and Ri IC are equal. Yet, in order to maintain a constant current through a capacitor, the voltage across that capacitor must cha nge lin early at a con sta nt rate. A lin ear voltage ramp therefore appears acrosC ,causin

27、g the output of IC1 to start to swing down luinearly at a rate of 1/C1 volts per second. That output is fed via theR2 - R3 divider to the non-i n-verting in put of IC 2. Fig.2.1 Basic function generator for both triangular, and square waves. Consequently, the output of IC 1 swings linearly to a nega

28、tive value until theRz-fjunction voltage falls to zero volts (ground), at which point ICzenters a rege nerative switch ing phase where its output abruptly goes to the n egative saturation level. That reverses the in puts of IC1a ndlC2, soIC1output starts to rise lin early un til it reaches a positiv

29、e value that causes the R2 - R3 junction voltage to reach the zero-volt refere nee value, which in itiates ano ther switch ing actio n. The peak-to-peak amplitude of the lin ear tria ngular-waveform is con trolled by the R2 - R3 ratio. The frequency can be altered by changing either the ratios of R2

30、 - R3, the values of R1 orC1, or by feeding R from the output of IC 2through a voltage divider rather tha n directly from op-ampIC 2 output. 3 R 英文資料譯文 波形發(fā)生器 1.正弦振蕩器基本原理 許多不同組態(tài)的電路，即使在沒(méi)有輸入信號(hào)激勵(lì)的情況下，也能輸出一個(gè)基 本上是正弦形的輸出波形。我們將在下文討論所有這些振蕩器的基本原理，除了 確定產(chǎn)生振蕩所需的條件之外，還研究振蕩頻率和振幅的穩(wěn)定問(wèn)題。 圖1.1表示了放大器、反饋網(wǎng)絡(luò)和輸入混合電路尚未連成閉環(huán)的

31、情況。當(dāng)信 號(hào)Xi直接加到放大器的書(shū)入端時(shí)，放大器提供一個(gè)輸出信號(hào)X。反饋網(wǎng)絡(luò)的輸出為 Xf二FXo二AFXi，混合電路（現(xiàn)在就是一個(gè)反相器）的輸出為 Xf Xf AFXj 由圖1-1，環(huán)路增益為 Xf -Xf 環(huán)路增益=ff FA Xi Xi 圖1-1尚未連成閉環(huán)的增益為A的放大器和反饋網(wǎng)絡(luò)F 假定恰好將信號(hào)Xf調(diào)整到完全等于外加的輸入信號(hào) Xi。由于放大器無(wú)法辨 別加給它的輸入信號(hào)的來(lái)源，于是就會(huì)出現(xiàn)如下情況：如果除去外加信號(hào)源，而 將2端同1端接在一起，則放大器將如以前一樣，繼續(xù)提供一個(gè)同樣的輸出信號(hào) X。當(dāng)然要注意，Xf =Xi這種說(shuō)法意味著Xf和Xi的瞬時(shí)值在所有時(shí)刻都完全 相等。條

32、件Xf = Xi等價(jià)于-AF =1,即環(huán)路增益必須等于1 巴克豪森判據(jù)在以下關(guān)于振蕩器的討論中我們假定, 整個(gè)電路工作在線形 在這些條件下，能 狀態(tài)，并且放大器或反饋網(wǎng)絡(luò)或它們兩者是含有電抗元件的 保持波形形狀的唯一周期性波形是正弦波。對(duì)正弦波而言，條件 xf = Xi等同于 Xi和xf的幅度、相位和頻率都完全一樣的條件。 因?yàn)樾盘?hào)在通過(guò)電抗網(wǎng)絡(luò)時(shí)引 入的相移總是頻率的函數(shù)，所以我們有如下重要原則： 正弦振蕩器的工作頻率是這樣一個(gè)頻率，在該頻率下，信號(hào)從輸入端開(kāi)始， 經(jīng)過(guò)放大器和反饋網(wǎng)絡(luò)后，又回到輸入端時(shí)，弓I入的總相移正好是零（當(dāng)然，或 者是2二的整數(shù)倍）。更簡(jiǎn)單地說(shuō)，正弦振蕩器的頻率取決于

33、環(huán)路增益的相移為 零這一條件。 雖然還可以總結(jié)出其他可用來(lái)確定頻率的原則，但可以證明，它們同上述原 則是一致的。附帶說(shuō)明一下，滿(mǎn)足上述條件的頻率可能不止一個(gè)， 這并不是不可 理解的。在這種偶然情況下，有可能在幾個(gè)頻率處同時(shí)振蕩，或在所允許的幾個(gè) 頻率中某一頻率處出現(xiàn)振蕩。 只要電路能振蕩，其頻率就由上述原則來(lái)確定。顯然還必須滿(mǎn)足另一個(gè)條件， 即Xi和xf的幅度必須相等。該條件概括為下述原則： 在振蕩頻率處，如果放大器的轉(zhuǎn)移增益和反饋網(wǎng)絡(luò)的反饋系數(shù)的乘積（環(huán)路 增益的幅值）小于1，則振蕩不能維持下去。 環(huán)路增益為1,即- AF =1這個(gè)條件叫做巴克豪森判據(jù)。當(dāng)然，這個(gè)條件意 味著不僅要求 AF|

34、 =1，而且要求一 AF的相位為零。上述原則與反饋公式 A Af 是一致的。因?yàn)槿绻?AF =1,則Af 、：-，這可以解釋為，即使沒(méi) 1 FA 有外加信號(hào)電壓，也仍然有輸出電壓。 若干實(shí)際的考慮參考圖1-2可以看出，如果FA在振蕩頻率處正好為1， 那么將反饋信號(hào) 圖1-2三級(jí)點(diǎn)傳遞函數(shù)在S平面上的根軌跡。無(wú)反饋時(shí)（FAq = 0）的極點(diǎn)是s1, s2和s3。而加 入反饋后的極點(diǎn)是 s1f，sf和s3f 如果|FA|小于1，那么除去外部信號(hào)源將會(huì)導(dǎo)致停振?，F(xiàn)在假定| FA|大于1, 那么，最初出現(xiàn)在輸入端的信號(hào)，例如是1v，再繞路一周又回到輸入端時(shí)，其 幅值將大于1v。然后這個(gè)較大的電壓又會(huì)以

35、更大的電壓再出現(xiàn)于輸入端，如此 循環(huán)往復(fù)。于是，似乎|FA|在不受放大器中有源器件的非線性的限制時(shí)，振幅的 增大才能繼續(xù)下去。隨著振幅的增大，有源器件的非線性變得更加明顯。 這種非 線性的出現(xiàn)，就限制了震蕩的幅度，這是所有實(shí)際振蕩器工作的基本特征，正如 以下討論所表明的那樣：條件|AF|=1并不是給出|AF|的可取值范圍，而是給出 一個(gè)單一的精確值。限假設(shè)即使最初能滿(mǎn)足這個(gè)條件，由于電路元件特性，特別 是晶體管特性受老化、溫度和電壓等影響發(fā)生變化（漂移），于是很顯然，如果 整個(gè)振蕩器聽(tīng)其自然，則在很短的時(shí)間內(nèi)，|AF|就會(huì)變得不是小于1,就是大于 1。在前一種情況下，只是振蕩停止而已，而在后一

36、種情況下，我們就有需要用 非線性來(lái)限制振幅。環(huán)路增益正好為1的振蕩器，實(shí)際上是一個(gè)根本不能實(shí)現(xiàn)的 理想裝置。所以，在實(shí)際振蕩器的調(diào)試中，總是要調(diào)整|AF|多少比1大一些（比 方說(shuō)大50%,以保證在晶體管和電路參數(shù)發(fā)生偶然變化時(shí)，|AF|不致下降到1 以下。上述兩條原則是在純理論基礎(chǔ)上必須要滿(mǎn)足的，同時(shí)，我們根據(jù)實(shí)際的考 慮，在添上第三條一般原則，即： 在每個(gè)實(shí)際的振蕩器中，環(huán)路增益都略大于1,并且振蕩幅度由非線性特性 來(lái)限制。 2. 三角波/方波發(fā)生器 圖2-1示出了一個(gè)用兩極運(yùn)放能同時(shí)產(chǎn)生線性三角波和方波的函數(shù)發(fā)生器。 集成積分器IC1由IC2的輸出驅(qū)動(dòng)，IC2作為電壓比較器，被IC1的輸出

37、，經(jīng)R2-R3 分壓器分壓后所驅(qū)動(dòng)。IC2的方波輸出于正負(fù)飽和電平間交替交換。 j窗T IC2 方滅輸出 OP-AMP AA/V R1 圖2-1具有雙向三角波和方波輸出的基本函數(shù)發(fā)生器 假設(shè)，開(kāi)始時(shí)，ICi的輸出為正，IC2的輸出恰好轉(zhuǎn)為正向飽和。ICi的反向 輸入端虛假接地則電流1昔。因?yàn)镽,和G是串聯(lián)的，所以|R1 = |c,。然 而為維持由恒定電流經(jīng)過(guò)Ci，加在該電容上的電壓必須以恒定的速率線性變化。 1 一個(gè)線性的斜坡電壓加至C1，使IC1的輸出開(kāi)始以V S的速率線性下降，這個(gè) Ci 輸出通過(guò)R2-R3分壓器送至IC2的同相輸入端。 然后，ICi的輸出朝負(fù)值線性變化，直至 R2和R3連

38、接點(diǎn)的電壓下降到0V。 在該點(diǎn)IC2翻轉(zhuǎn)動(dòng)作，使輸出突變到負(fù)飽和值。這樣就改變了 ICi和IC2的輸入， 使ICi的輸出開(kāi)始線性上升，直至升到某一正值為止，該值使 R2-R3間的接點(diǎn)電 壓達(dá)到0,便引起了另一次翻轉(zhuǎn)。 線性三角波的峰峰值由R2- R3的比率來(lái)控制。頻率調(diào)整可以通過(guò)改變R2 R3的比 率, Ri或Ci，或通過(guò)將Ri由IC2的輸出端轉(zhuǎn)接一個(gè)分壓器，而不是直接接IC2的 輸出端來(lái)實(shí)現(xiàn)。目錄 第一章 總 論 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 1.1 項(xiàng)目背景 錯(cuò). 誤！未定義書(shū)簽。 1.1.1 項(xiàng)目名稱(chēng)及承辦單位 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.1.2 承辦單位 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.1.3 項(xiàng)目建設(shè)地點(diǎn) 錯(cuò)

39、誤！未定義書(shū)簽 1.1.4 可行性研究報(bào)告編制單位 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.2 報(bào)告編制依據(jù)和研究范圍 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 1.2.1 報(bào)告編制依據(jù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.2.2 研究范圍 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.3 承辦單位概況 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 1.4 項(xiàng)目提出背景及必要性 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 1.4.1 項(xiàng)目提出的背景 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.4.2 項(xiàng)目建設(shè)的必要性 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.5 項(xiàng)目概況 錯(cuò). 誤！未定義書(shū)簽。 1.5.1 建設(shè)地點(diǎn) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.5.2 建設(shè)規(guī)模與產(chǎn)品方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.5.3 項(xiàng)目投資與效益概況 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 1.6 主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

40、錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 第二章 市場(chǎng)分析及預(yù)測(cè) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 2.1 綠色農(nóng)產(chǎn)品市場(chǎng)分析及預(yù)測(cè) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 2.1.1 生產(chǎn)現(xiàn)狀 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.1.2 市場(chǎng)前景分析 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.2 花卉市場(chǎng)分析及預(yù)測(cè) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 2.2.1 產(chǎn)品市場(chǎng)現(xiàn)狀 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.2.2 市場(chǎng)需求預(yù)測(cè) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.2.3 產(chǎn)品目標(biāo)市場(chǎng)分析 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.3 中藥材產(chǎn)品市場(chǎng)分析及預(yù)測(cè) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 2.3.1 產(chǎn)品簡(jiǎn)介 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.3.2 產(chǎn)品分布現(xiàn)狀分析 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.3.3 市場(chǎng)供求狀況分析 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 2.3.4 市場(chǎng)需求預(yù)測(cè)

41、 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 第三章 建設(shè)規(guī)模與產(chǎn)品方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 3.1 項(xiàng)目的方向和目標(biāo) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 3.2 建設(shè)規(guī)模 錯(cuò). 誤！未定義書(shū)簽。 3.3 產(chǎn)品方案 錯(cuò). 誤！未定義書(shū)簽。 3.3.1 優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)糧食作物種植基地 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 3.3.2 無(wú)公害蔬菜種植基地 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 3.3.3 中藥材種植基地 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 3.3.4 花卉種植基地 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 第四章 建設(shè)場(chǎng)址及建設(shè)條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 4.1 建設(shè)場(chǎng)址現(xiàn)狀 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 4.1.1 建設(shè)場(chǎng)址現(xiàn)狀 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.1.2 廠址土地權(quán)屬類(lèi)別及占地面積 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.2 建設(shè)條

42、件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 4.2.1 氣象條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.2.2 水文及工程地質(zhì)條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.2.4 交通運(yùn)輸條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.2.5 水源及給排水條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.2.6 電力供應(yīng)條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.2.7 通訊條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.3 其他有利條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 4.3.1 農(nóng)產(chǎn)品資源豐富 錯(cuò) 誤！未定義書(shū)簽 4.3.2 勞動(dòng)力資源充沛 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 4.3.3 區(qū)位優(yōu)勢(shì)明顯 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 第五章 種植基地建設(shè)方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.1 概述 錯(cuò). 誤！未定義書(shū)簽。 5.1.1 種植基地運(yùn)營(yíng)模式 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽

43、。 5.1.2 種植基地生產(chǎn)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.2 3000 畝優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)糧食作物種植基地建設(shè)方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū) 簽。 5.2.1 品種選擇 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.2.2 耕作技術(shù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.2.3 種植基地建設(shè)內(nèi)容和產(chǎn)量預(yù)期 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.3 2000 畝無(wú)公害蔬菜種植基地建設(shè)方案 . 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.3.1 概述 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.3.2 無(wú)公害蔬菜質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) 錯(cuò) 誤！未定義書(shū)簽。 5.3.3 蔬菜栽培與田間管理 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.3.4 種植基地建設(shè)內(nèi)容和產(chǎn)量預(yù)期 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.4 2000 畝中藥材種植基地建設(shè)方案 錯(cuò)

44、誤！未定義書(shū)簽。 5.4.1 概述 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.4.2 GAP 基地建設(shè)要求 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.4.3 選擇優(yōu)良品種 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.4.4 金銀花栽培與田間管理 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.4.5 種植基地建設(shè)內(nèi)容和產(chǎn)量預(yù)期 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.5 2000 畝花卉種植基地建設(shè)方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.5.1 概述 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.5.2 技術(shù)方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 5.5.3 種植基地建設(shè)內(nèi)容和產(chǎn)量預(yù)期 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 第六章 田間工程及配套設(shè)施建設(shè)方案 .錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.1 概述 錯(cuò). 誤！未定義書(shū)簽。 6.2 3000 畝綠色糧食作物

45、種植基地灌溉方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.2.1 總體布局 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.2.2 設(shè)計(jì)依據(jù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.2.3 灌溉制度的確定 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.2.4 渠道襯砌工程設(shè)計(jì) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.3 2000 畝無(wú)公害蔬菜種植基地灌溉方案 . 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.3.1 總體布局 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.2 設(shè)計(jì)依據(jù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.3 主要設(shè)計(jì)參數(shù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.4 灌水器選擇與毛管布置方式 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.5 滴灌灌溉制度擬定 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.6 支、毛管水頭差分配與毛管極限長(zhǎng)度確定 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.7

46、網(wǎng)統(tǒng)布置與輪灌組劃分 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.8 管網(wǎng)水力計(jì)算 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.3.9 水泵揚(yáng)程及選型 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.4 2000 畝中藥材種植基地灌溉方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.4.1 設(shè)計(jì)依據(jù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.4.2 設(shè)計(jì)參數(shù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.4.3 噴頭選型和布置間距 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.4.4 灌溉制度 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.4.5 取水工程規(guī)劃布置 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.4.6 管網(wǎng)水力計(jì)算 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.4.7 機(jī)泵選型 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.5 2000 畝花卉種植基地灌溉方案 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.5.1 設(shè)計(jì)依據(jù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6

47、.5.2 微灌主要設(shè)計(jì)參數(shù) 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.5.3 微灌灌水器選擇與毛管布置方式 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.5.4 微灌灌溉制度擬定 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.5.5 微灌支、毛管水頭差分配與毛管極限長(zhǎng)度確定 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.5.6 微灌網(wǎng)統(tǒng)布置與輪灌組劃分 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.5.7 微灌管網(wǎng)水力計(jì)算 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.5.8 水泵揚(yáng)程及選型 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.6 田間道路工程 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.7 灌溉工程 錯(cuò). 誤！未定義書(shū)簽。 6.7.1 機(jī)井工程 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.7.2 提灌站改造 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.8 溝道治理工程 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.9 田間配套設(shè)施 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 6.9.1 倉(cāng)儲(chǔ)工程 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 6.9.2 農(nóng)業(yè)技術(shù)培訓(xùn)中心 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽 第七章節(jié)能、節(jié)水 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。